CC BY
15УДК 664.1.055
doi.org/10.24412/2413-5518-2023-7-25-33
Совершенствование контроля центрифугирования утфеля I кристаллизации
A.А. СЛАВЯНСКИЙ, д-р техн. наук, профессор (e-mail: [email protected]) Е.В. СЕМЕНОВ, д-р техн. наук, профессор
B.А. ГРИБКОВА, канд. техн. наук, доцент Н.В. НИКОЛАЕВА, канд. техн. наук, доцент
ФГБОУ ВО «Московский государственный университет технологий и управления имени К.Г. Разумовского (ПКУ)»
Введение
Утфель I кристаллизации с позиций гидродинамики гетерогенных жидкостных систем (их иногда называют дисперсными) представляет собой суспензию типа «межкристальный раствор + кристаллы сахарозы», т. е. состоит не менее чем из двух компонентов. Такая суспензия по своим геометрическим и физико-химическим параметрам имеет ряд особенностей, что обусловлено достаточно большим размером кристаллов (до 1 мм) и невысокой вязкостью межкристального раствора.
С позиций физико-химической кинетики кристаллизация является массообменным процессом, при котором осуществляется перенос вещества через поверхность раздела соответствующих фаз.
От выполнения технологического регламента при уваривании утфеля и его подготовки к разделению в решающей степени зависит эффективность проведения центрифугирования. Это позволяет говорить не только о выходе сахара и его качественных показателях, но и об экономике сахарного производства. По своей сути — это завершающие процессы производства сахара, которым свойственны индивидуальные особенности, что объясняется спецификой их проведения. Причём тесная их взаимосвязь обусловлена повышенными требованиями к гранулометрическому составу белого сахара.
Непосредственное разделение утфеля осуществляется в перфорированном цилиндрическом роторе центрифуги, оснащённом подкладочными и фильтрующими ситами, которые обеспечивают свободное прохождение межкристального раствора в закожуш-ное пространство центрифуги и в то же время исключают проскок кристаллов. При быстром вращении ротора находящийся на ситовой поверхности слой утфеля прижимается к ней центробежной силой. Межкристальный раствор фильтруется сквозь образуемый при этом слой кристаллов сахара, проходит через отверстия подкладочных сит и стенок перфорированного ротора, попадает в пространство, образованное ротором и кожухом (закожушное пространство), сте-
кает в нижнюю его часть и далее через сегрегатор попадает в сборники первого оттёка и второго, образуемого после промывания кристаллов сахара.
На полноту отделения межкристального раствора от кристаллов сахара при центрифугировании, а значит, и на остаточное его содержание в виде плёнки оказывает влияние ряд факторов. К ним относятся: размеры и степень однородности кристаллов разделяемого утфеля, предопределяющие их удельную поверхность, вязкость межкристального раствора, фактор разделения центрифуги. Известно, что плёнка межкристального раствора удерживается на поверхности кристаллов сахара за счёт межмолекулярных сил взаимодействия, а её количество может превышать 20 % к их общей массе. Её удаляют с поверхности кристаллов в процессе промывания.
С образующимся при этом вторым оттёком удаляется около 80 % меди, 75 % железа, 82 % натрия, 84 % кальция и 66 % калия к массе этих микроэлементов в сахаре до его промывания водой. Это свидетельствует
0 преимущественном расположении основной массы микроэлементов в плёнке как на поверхности кристаллов, так и в их верхнем слое. Около 1/3 калия и 1/5 других микроэлементов рассредоточено внутри по объёму кристаллов сахара. При промывании кристаллов сахара водой красящие вещества, как и значительная часть других несахаров, удаляется за счёт механического смыва, поэтому их количество непропорционально расходу промывной воды. Продолжительность отделения межкристального раствора в виде первого оттёка, как и промывание кристаллов с отделением второго оттёка, при разделении утфеля
1 кристаллизации в центрифугах устанавливают по результатам его пробного центрифугирования.
В случае ухудшения качества поступающего в производство сырья (сахарная свёкла, тростниковый сахар-сырец), как и при нарушениях технологий кристаллизации и центрифугирования, можно получить нестандартный по качеству сахар с одновременным возрастанием его потерь в продуктовом отделении [1].
Для обеспечения высокого выхода белого сахара операцию по его промыванию в поле действия центробежных сил необходимо начинать точно во время завершения отделения первого оттёка [2]. Наиболее эффективно эти условия достигаются при работе центрифуг по «гибкой» временной программе цикла центрифугирования. Ранее проведённые исследования в этом направлении позволили разработать устройство и на его основе усовершенствовать технологию центрифугирования утфеля I кристаллизации. Осуществление этой программы основано на фиксировании данным устройством момента отделения межкристального раствора от кристаллов сахара. Его определяют по величине ударного воздействия отделяемого межкристального раствора на чувствительный элемент, устанавливаемый в закожушном пространстве центрифуги [3].
Воздействие межкристального раствора на чувствительный элемент при помощи пневмосилового преобразователя трансформируется и передаётся в блок управления центрифуги. Установка данного устройства по сравнению с типовой технологией позволяет снизить расход промывной воды на 30,8 % и за счёт этого на 1,4—1,7 % повысить выход сахара с центрифуги при одновременном уменьшении энергозатрат в продуктовом отделении сахарного завода [4].
Рис. 1. Схема центрифуги, работающей по «гибкой» временной программе цикла центрифугирования: 1 — центрифуга; 2 — чувствительный элемент; 3 — пружина; 4 — рычаг; 5 — выключатель; 6 — устройство для промывания сахара; 7 — датчик загрузки утфеля; 8—ротор; 9 — слой кристаллов сахара; 10 — вал ротора
Дальнейшая модернизация этого устройства позволила усовершенствовать и сам механизм его работы [5].
На рис. 1 показана схема усовершенствованного устройства для центрифугирования утфеля по «гибкой» временной программе. В соответствии с доработкой его конструкции отпадает необходимость преобразования ударной силы отделяемого межкристального раствора в стандартный выходной сигнал, как и применения дорогостоящих приборов и элементов автоматики.
При работе центрифуги с использованием данной конструкции устройства контроля отделяемый межкристальный раствор воздействует на его чувствительный элемент-поршень 2, который под воздействием ударной силы перемещается, сжимая пружину 3. По завершении отделения межкристального оттёка пружина возвращает чувствительный элемент 2 в исходное положение. При этом через рычаг 4 и выключатель 5 подаётся сигнал в блок управления центрифуги на промывание кристаллов сахара через форсунки 6 с образованием второго оттёка. В процессе промывания кристаллов с их поверхности удаляется плёнка межкристального раствора и растворяется часть кристаллов сахара.
Проведённые в этом направлении исследования показали, что данная конструкция устройства контроля за моментом отделения межкристального раствора также имеет некоторые недостатки. В частности, было установлено, что в случае засахаривания утфеля поршень механизма может выйти из строя. Помимо этого, при центрифугировании утфелей, отличающихся гранулометрическим составом, вязкостью межкристального раствора и, соответственно, величиной ударной силы отделяемого межкристального раствора, такая конструкция не позволяет её регулировать, что не обеспечивает нужную чувствительность устройства и надёжность работы всей центрифуги и, как следствие, приводит к повышению потерь сахара в процессе его промывания. Поэтому дальнейшие эксперименты по усовершенствованию устройства контроля за отделяемым межкристальным раствором были сориентированы на повышение чувствительности воспринимаемой ударной силы отделяемого оттёка, точности и надёжности работы центрифуги. В итоге это позволило повысить выход и качество сахара при разделении утфеля I кристаллизации в центрифуге.
Экспериментальный раздел
Таким образом, основное направление данных исследований было нацелено на повышение эффективности процесса центрифугирования утфеля I кристаллизации, что также потребовало доработки мате-
матической модели его протекания. В её основу был положен принцип установления времени отделения основного объёма межкристального раствора из слоя кристаллов сахара.
Поставленную задачу решали в два этапа.
I этап. Предварительно в условиях фильтрования межкристального раствора через слой кристаллов сахарозы на ситовой основе ротора центрифуги периодического действия были уточнены и сформулированы условия кинетики этого процесса при его центробежном разделении.
Для решения задачи количественное моделирование процесса фильтрования межкристального раствора проводили в подвижной цилиндрической системе координат г&г, жёстко связанной с вращающимся ротором центрифуги, направляя ось О по оси его вращения (рис. 2).
В соответствии с работами Б.Н. Терешина [6] в созданной модели допускается мгновенное образование из утфеля, ограниченного свободной поверхностью г = Яу, на сите ротора осадка кристаллов сахара толщиной L = Я — Яс, где Я — радиус ротора центрифуги, Яс — радиус уплотнённого слоя осадка из кристаллов сахара, ю — угловая скорость ротора.
При формировании структуры осадка кристаллов сахара в основу были положены исследования Ю.Д. Кота [7], т. е. было сделано допущение, что осадок сахара на фильтрующей поверхности ротора представляет собой пористую среду, включающую ориентированные по г капилляры цилиндрической формы длиной L и радиусом е, эквивалентные радиусу пор.
В работе [8] показано, что расход q жидкости (межкристального раствора) в капилляре выражается за-
висимостью
-4„2/ г>2
1 =
яре4о/(Д2 -Щ) 16ц£ :
(1)
Рис. 2. Схема (в плане) рабочей полости ротора центрифуги (г — радиальное расстояние; I — напорная фильтрация; II — безнапорная фильтрация)
где р — плотность жидкости, кг/м3; е — радиус капилляра, м; ю = 0,1п (п — частота вращения ротора, мин-1) — угловая скорость ротора, рад/с; Я — радиус ротора, м; Яу — свободной поверхности утфеля, м; ^ — динамическая вязкость утфеля, Пас; L — длина капилляра, м.
Если dк — диаметр кристалла, В — поверхностная пористость (или просветность) слоя (В < 1), численно равная отношению объёма пустот (пор) в слое к объёму слоя, то, следуя Ю.Д. Коту, размер капилляра и диаметр кристалла пропорциональны друг другу и поэтому, согласно определению пористости, имеют пропорцию
пе2
: В = л^2/4 : (1 - В),
откуда получают е = 0^ [В/(1 - В)]1/2.
(2)
Тогда, подставляя (2) в формулу (1), приходят к выражению расхода жидкости через капилляр
кр^4В2а\Я2-Я2у) 256(1 -В)2\хЬ '
(3)
Если ¥с — объём осадка, Уеа — объём пустот (общий объём капилляров), то, принимая во внимание, что объёмная и поверхностная пористости совпадают, имеют Гси = В¥с, и тогда число капилляров в слое толщиной Н равно
N = 4 Ксп/Мк2) = 4ВКс/Мк^) = 4В(Я2 — Яс2)Н/^).
Кроме того, число N капилляров в слое толщиной Н составляет
N = 4В(Я2 — Яс2)Н/^кЩ,
(4)
где Яс — радиус слоя осадка, м.
В таком случае в соответствии с формулами (3), (4) расход оттёка, который разделяют через фильтрующую поверхность, равен
тф^253со2(Д 2-Я2) 64(1 -В)2\хЬ2
У' . I »2 7,2
(^-^)Я,м3/с [8] ,(5)
откуда согласно определению расхода имеют
и = Q/(1 м2), м/с,
(6)
где и — скорость фильтрации, Q рассчитывается по (5).
Свободная
Рис. 3. Схема прибора управления усовершенствованной конструкции
Для значений параметров центрифуги р = 1450 кг/м3; dк= 0,1 мм; В = 0,5; ю = 100 рад/с; R = 0,625 м; Ау = 0,4 м; Яс = 0,5м; Н= 0,5 м; ^ = 0,1 Па-с расчёт скорости фильтрации согласно (6) даёт и = 0,25 м/с, что при значении окружной скорости жидкостного потока V = V = юR/2 (в силу того, что на кожухе выполняется условие прилипания жидкости к его стенке) — среднее (расходное) значение скорости потока, и вычисляется по (6); причём и много меньше юR/2. Поэтому при завершении процесса промывания осадка кристаллического белого сахара первого продукта скорость фильтрации при расчёте воздействия жидкостного потока на шток прибора управления не учитывается.
В таком случае, если £ — площадь дросселирующей воздушно-жидкостной поток пластины (рис. 3), то сила её сопротивления циркулирующему жидкостному потоку рассчитывается по формуле
z
Рис. 4. Схема (в плане) к расчёту условия равновесия сил ю, приложенных к пластине устройства управления усовершенствованной конструкции (¥с — распределённая нагрузка на пластину со стороны циркулирующего жидкостного потока, ¥п — сила упругости пружины, ¥0 — реакция опоры, а — угол поворота пластины)
(имея в виду, что пластина поворачивается, а пружина деформируется, и в обоих случаях от приложенных к стержню нагрузок совершается работа), то при обосновании уравновешенности этих сил исходят из закона сохранения энергии (а не из закона сохранения импульса силы), одной из форм которого является принцип возможных (или виртуальных) перемещений (ПВП), сформулированный Лагранжем [9].
Физический смысл этого принципа заключается в том, что действующие на стержень силы будут уравновешенными тогда и только тогда, когда сумма работ этих сил на возможных, допустимыми связями, малых (8 — символ малых перемещений и малой работы) перемещениях, будет равна нулю, т. е. в общем случае выполняется равенство
¥ = 0,5к - р - (V2 + и2) - £ = 0,125k - р - ю2# - £, Н,(7)
28 Ак = 0,
где к = 1; р — плотность жидкостной системы (оттёк + + попутный циркулирующий воздушный поток), кг/м3 [8].
II этап. С позиций теоретической механики (ТМ) прибор управления усовершенствованной конструкции представляет собой пластину, которая для удобства в тексте и расчётах названа стержнем. На пластину (стержень) в динамических условиях действуют активные силы: ¥уп со стороны штока пружины и ¥с — сопротивление пластины жидкостному потоку. В дополнение к силовым факторам со стороны оси вращения на пластину действует сила ¥О реакции связи. В терминах ТМ перечисленные силы и стержень в совокупности образуют механическую систему. При этом закреплённый в точке О на оси вращения пластины стержень имеет одну степень свободы (рис. 4).
Поскольку уравновешенность действующих на стержень сил развивается в динамических условиях
где 8Ак— виртуальная (бесконечно малая) работа к-й силы ¥к на виртуальном перемещении по координате 8хк или виртуальная работа к-го момента силы МОк по углу 8ак.
Причём очевидно, что некоторая часть этих виртуальных работ от сил или моментов сил будет положительной по знаку, а другая часть — иметь отрицательное значение таким образом, чтобы их сумма давала нуль.
Если исходить из научных положений ПВП, пользуясь принципом освобождаемости от связей, стержень рассматривается как изолированное тело в положении равновесия под действием приложенных к нему активных сил — ¥уп от штока пружины и силы ¥с сопротивления жидкостному потоку со стороны пластины, а также силы реакция связи ¥О от оси вращения пластины. Таким образом обосновывается так называемая силовая схема конструкции (рис. 5).
- 28 САХАР № 7 • 2023
Журналу «Сахар» - 100 мм!
Тогда, пользуясь принципом освобождаемости от связей и в соответствии с процедурами ПВП составляется условие баланса виртуальных работ активных сил (виртуальная работа 8А(¥0) силы ¥0 реакции связи равна нулю, так как точка О находится на оси вращения пластины)
виртуальном перемещении 8х штока пружины принимается со знаком «—», а виртуальная 8А(¥уп) работа от момента силы М0(¥с) силы ¥с относительно центра О — со знаком «+».
Подставляя (9), (10) в (8) с учётом знаков входящих в (8) величин, получают (см. рис. 5)
8А(¥уп)) + 8А(М0¥)) = 0,
где
(8) ¥уп- h - 8а/сos2а + ¥с - I - 8а = 0, откуда, поскольку 8а ф 0,
8А(¥ ) = ¥ - 8х.
у уп7 уп
Причём следует иметь в виду, что, поскольку стержень имеет одну степень свободы, то между виртуальным перемещением 8х штока пружины от силы ¥уп и виртуальным углом 8а поворота стержня (пластины) от момента силы МО существует, как и определяемая для полных дифференциалов (1х и da геометрическая связь, а именно
¥ = ¥ - I - сos2a/h.
уп с '
При этом, учитывая, что ¥ = — сДх,
ЛТП
(11)
(12)
где с — коэффициент упругости (жёсткости) пружины, Н/м; Дх — её удлинение (ход штока прибора управления, прогиб пружины, м), из (11), (12) следует:
8х = [д(htga)/дa] - 8а = (h/сos2а) - 8а, и поэтому
8А(¥ ) = ¥ - h - 8а/сos2а,
уп уп
8А(М0(¥с)) = М0(¥с) - 8а = ¥с - I - 8а.
(9) (10)
с = ¥ - I - соз2а/(Мх),
(13)
где ¥с рассчитывается по (7), I — половина длины пластины, h — плечо силы ¥уп относительно центра О.
При расчётах входящее в формулу (13) значение силы сопротивления выбиралось в виде
¥ = 0,125к - р - ю2& - £,
Как видно, виртуальная 8А(¥уп) работа силы ¥уп на
Пластина
Рис. 5. Силовая схема (в плане) к расчёту условия равновесия сил, приложенных к пластине устройства управления усовершенствованной конструкции (¥с - распределённая нагрузка на пластину со стороны циркулирующего жидкостного потока, ¥уп - сила упругости пружины, ¥0 - реакция опоры)
20 40 60 80 100 Угол поворота пластины прибора управления, град
Рис. 6. Зависимости коэффициента жёсткости с пружины от угла а поворота пластины прибора управления при различных значениях хода штока Дх и плотности р циркулирующего воздушно-жидкостного потока (ю = 100 с-1, Дх = 0,01 м: 1 - р = 1200, 2 - р = 600; 3 - р = 100, кг/м3; Дх = 0,02 м: 4 - р = 1200, 5 - р = 600; 6 - р = 100, кг/м3)
с
о а
i Е
и
о
§
о
¡S
¡H
§
Е з ад Е
и СО
i?
Л
80-
60-
40-
20
не препятствует движению потока, и поэтому он не оказывает сжимающего воздействия на шток — пружина прибора стремится расправиться и занять нейтральное положение.
В свою очередь, как и должно быть, большему значению хода штока (при одной и той же плотности потока) Ах отвечает меньшая величина коэффициента жёсткости (например, кривая 3 расположена выше кривой 6).
На рис. 7 представлены рассчитанные по вытекающей из (13) формуле
а = arccos[c • h • Ax/(F • /)]1/2
(14)
0 2х103 4х103 6х103 8х103 1х104
Коэффициент жёсткости пружины чувствительного элемента, Н/м
Рис. 7. Зависимости угла а поворота пластины прибора управления от коэффициента жёсткости с пружины при различных значениях хода штока Ах и плотности р циркулирующего воздушно-жидкостного потока (т = 100 с-1, Ах = 0,01 м: 1 - р = 1200, 2 - р = 600; 3 - р = 100, кг/м3; Ах = 0,02 м: 4 - р = 1200, 5 - р = 600; 6 - р = 100, кг/м3)
где S = 2la, 21 и a — соответственно длина и высота прямоугольной пластины, и поэтому
Fc = 0,25k • р • rn2R • la, Н.
Числовой расчёт
В качестве исходных параметров исследуемого процесса выбиралось: коэффициент пропорциональности в формуле (7) расчёта силы сопротивления k = 0,7; р = 1200, 600, 100 кг/м3; Ax = 10-2, 2-10-2 м.
Результаты численного моделирования зависимости коэффициента жёсткости с пружины от угла а поворота пластины прибора управления при различных значениях хода штока Ax и плотности р циркулирующего воздушно-жидкостного потока, базирующиеся на зависимости (13), отражены графически на рис. 6.
Проведённый на базе формулы (13) и данных по визуализации кривых рис. 6 анализ свидетельствует о согласии полученных числовым путём результатов физическому смыслу исследуемого процесса. А именно, когда играющая роль заслонки пластина прибора управления направлена поперёк воздушно-жидкостного потока (угол а = 0), т. е. поток отбрасывается заслонкой к штоку прибора, величина коэффициента жёсткости с пружины имеет наибольшее значение (порядка 800 кГс/м). В то же время, если заслонка ориентируется вдоль потока (угол а = 90°), она
зависимости угла а поворота пластины прибора управления от коэффициента жёсткости с пружины при различных значениях хода штока Ах и плотности р циркулирующего воздушно-жидкостного потока.
При этом очевидно, что зависимость (14) как обратная для зависимости (13) также отвечает физическому смыслу исследуемого процесса. Причём использование основанных на формуле (14) и данных рис. 8 результатов расчёта особенно удобно в том случае, когда требуется зафиксировать положение пластины прибора управления с таким углом поворота а, чтобы обеспечивалось выполнение технологического регламента процесса промывания на действующем оборудовании, т. е. чтобы было реализовано управление этим процессом.
Например (условно), необходимо при исходных параметрах: коэффициенте жёсткости пружины с = 103 Н/м, плотности воздушно-жидкостного потока р = 600 кг/м3 и перемещении штока прибора управления Ах = 10-2 м рассчитать и зафиксировать величину угла поворота афик пластины. Подстановка этих параметров в (14) даёт афик = 66°, что согласуется и с данными кривой 2 рис. 7.
Результаты
Таким образом, на основе научных положений теории центрифугирования и фильтрации применительно к процессу отделения межкристального раствора из слоя кристаллов сахара протекание его через пористый слой кристаллов сахара на ситовой поверхности ротора фильтрующей центрифуги периодического действия и законов механики твёрдого тела проведён количественный анализ ударного воздействия потока отделяемого оттёка на дросселирующую пластину управляющего устройства центрифуги [10, 11]. Такой подход может быть успешно использован при обосновании, проектировании и создании подобных устройств в условиях реальных производств.
В соответствии с проведёнными расчётами было предложено, во-первых, усовершенствование кон-
Вид А
Первый Второй
оттёк оттёк
Рис. 8. Усовершенствованная схема установки для центрифугирования утфеля Iкристаллизации: 1 — кожух центрифуги; 2 — вал; 3 — ротор вертикального типа; 4 — блок управления работой центрифуги; 5 — кожух измерителя; 6 — вертикальный стержень; 7— чувствительный элемент; 8 — силовой механизм; 9 — рычаг; 10 — поршень; 11 — пружина; 12 — стержень; 13 — контактирующее устройство; 14 — слой кристаллов сахара; 15 — датчик загрузки утфеля; 16 — устройство для промывания сахара; 17—регулировочный винт
струкции рабочих центрифуг сахарного производства путём оборудования их устройством для фиксирования момента окончания отделения межкристального раствора от кристаллов сахара, а во-вторых, повышение чувствительности восприятия ударной силы отделяемого межкристального раствора данным устройством (рис. 8) [12].
Усовершенствованная центрифуга включает в себя ротор вертикального типа 3, имеющий перфорированные боковые стенки, закреплён на валу 2 и снаружи закрыт кожухом 1. Центрифуга снабжена блоком управления 4, который связан с устройством фиксирования времени отделения межкристального раствора от слоя кристаллов сахара в роторе.
Его корпус 5 крепится на кожухе центрифуги, совмещённом с закожушным пространством центрифу-
ги. Само устройство состоит из пластины чувствительного элемента 7, закреплённого на вертикальном стержне 6, с учётом возможности её поворота по вертикали на 5—30о. Данная пластина в процессе работы центрифуги, когда в роторе под действием центробежной силы происходит отделение межкристального раствора от слоя кристаллов сахара, контактирует с потоком межкристального раствора, проходящего через перфорированную поверхность вращающегося ротора в закожушное пространство. Под воздействием ударной силы отделяемого межкристального раствора пластина отклоняется от вертикальной оси и воздействует на силовой механизм 8, соединённый с блоком управления центрифугой 4. Она воздействует на рычаг 9, который в свою очередь давит на поршень 10, закреплённый на пружине 11, вызывая её сжатие,
что приводит к размыканию контакта на контактирующем устройстве 13 с помощью стержня 12.
При снижении величины ударного воздействия межкристального раствора на пластину по мере окончании его отделения из слоя кристаллов сахара пластина чувствительного элемента под действием пружины, поршня и рычага возвращается в исходное положение. При этом при помощи стержня 12 происходит замыкание контакта на контактном устройстве 13, что приводит к включению блока управления центрифугой и проведению последующих операций по разделению утфеля в центрифуге.
При центрифугировании утфелей разного качества, как правило, величина измеряемой ударной силы межкристального раствора будет отличаться, что также может приводить к некорректной работе устройства. Для предотвращения этого предусмотрена возможность перемещения силового механизма устройства на корпусе путём горизонтальных фиксированных возвратно-поступательные движений в пределах 5—150 мм за счёт изменения расстояния (плеча) «а» от центра вертикальной оси, на которой установлена пластина. Данные перемещения регулируются изначально при монтаже и наладке силового механизма. Возможность регулирования ударного воздействия на пластину устройства позволяет исключить риск засахаривания силового механизма и повысить надёжность работы центрифуги при разделении утфелей различного качества.
Выводы
Использование центрифуги усовершенствованной конструкции для фиксирования момента окончания отделения межкристального раствора от кристаллов сахара по сравнению с ранее известными позволяет повысить чувствительность устройства и надёжность работы центрифуги. Применение данного устройства способствует более эффективному проведению процесса разделения утфелей различного качества, что повышает выход из них сахара и его качественные показатели в продуктовом отделении сахарного завода.
Список литературы
1. Славянский, А.А. Технологическое оборудование сахарных заводов: классификация, техническая характеристика, расчёты, компоновка : учеб. пособие для студентов высших учебных заведений, обучающихся по специальности 260203 «Технология сахаристых продуктов» / А.А. Славянский. — М., 2006. — 120 с.
2. Славянский, А.А. Центрифугирование и его влияние на выход и качество сахара / А.А. Славянский. — М., 2007. - 178 с.
3. К расчёту прибора управления процессом промывания сахара-песка в центрифуге периодического действия по «гибкой» программе / А.А. Славянский,
A.А. Алексеев, В.А. Грибкова [и др.] // Сахар. — 2019. — № 10. — С. 22—26.
4. Улучшение условий работы продуктового отделения на Чишминском сахарном заводе / А.А. Славянский, А.Р. Сапронов, А.П. Лобанова [и др.] // Сахарная промышленность. — 1984. — № 10. — С. 22—25.
5. Совершенствование технологии центрифугирования утфеля первой кристаллизации / А.А. Славянский, В.Г. Андреев, А.Р. Сапронов [и др.] // Международный агропромышленный журнал. — 1991. — № 2. — С. 87—90.
6. Терешин, Б.Н. Современные центрифуги в сахарной промышленности. — М. : Пищевая промышленность, 1975. — 120 с.
7. Кот, Ю.Д. Математические зависимости процесса центрифугирования утфелей / Ю.Д. Кот // Труды ВНИИСП. — М. : Пищевая промышленность, 1964. — Вып. XII — С. 227—237.
8. Основы электрогазодинамики дисперсных систем / В.П. Верещагин, В.И. Левитов, Г.З. Мирзабе-кян [и др.] — М. : Энергия, 1974. — 479 с.
9. Тарг, С.М. Краткий курс теоретической механики / С.М. Тарг. — М. : Высшая школа, 2006. — 416 с.
10. Семёнов, Е.В. Количественное моделирование процесса разделения суспензий в роторе фильтрующей центрифуги периодического действия / Е.В. Семёнов, А.А. Славянский, В.А. Карамзин // Химическое и нефтегазовое машиностроение. — 2014. — № 11. — С. 7—10.
11. О кинетике потока жидкости в центробежном сепараторе / А.А. Славянский, Е.В. Семенов,
B.А. Грибкова, Н.В. Николаева // Хранение и переработка сельхозсырья. — 2020. — № 4. — С. 166—176.
12. Патент № 2288957 Российская Федерация C1, МПК C13F 1/06(2006.01), B04B 11/02(2006.01). Центрифуга для разделения утфелей сахарного производства : № 2005119766/13 : заявл. 27.06. 2005 : опубл. : 10.12.2006 / Славянский А.А., Андреев В.Г., Алексеев А.А., Штерман С.В., Семёнов М.В.; ГОУ ВО МГУПП. — 8 с. : ил.
Аннотация. Эффективное разделение утфеля на белый сахар, первый и второй оттёки осуществляется только в условиях правильно проведённой кристаллизации сахарозы при уваривании утфеля I кристаллизации и его подготовки к центрифугированию. Промывание кристаллов для обеспечения высокого выхода кристаллического сахара следует начинать, когда из них удалён основной объём межкристального раствора. Эксплуатируемые автоматизированные центрифуги периодического действия не имеют устройств, фиксирующих момент отделения основной массы межкристального раствора из слоя кристаллов сахара.
305023, г. Курск, ул. Литовская, 12Д, помещение 3. Тел/факс: +7 (4712) 39-96-17 E-mail: [email protected] www.tts-filter.ru
Производство рукавов для фильтров ФС, АМА, ТКФ
Поставка полимерных перфорированных матов для фильтров транспортёрно-моечной воды, полотен для ленточных фильтров, лент для транспортёрных разделителей
Однако в настоящее время уже имеются разработки, позволяющие решать эту проблему путём фиксирования момента отделения межкристального раствора по величине его ударного воздействия на чувствительный элемент устройства контроля за работой центрифуги. Приведено устройство для контроля процесса центрифугирования и показана возможность его усовершенствования в целях повышения надёжности и чувствительности. Разработана математическая модель, обосновывающая процесс работы улучшенной конструкции устройства контроля за работой центрифуги. Уточнены особенности эксплуатации доработанной системы контроля процесса центрифугирования и принципы его функционирования по сравнению с уже известной конструкцией.
Модернизированная конструкция устройства позволяет повысить чувствительность фиксирования момента отделения межкристального раствора от кристаллов сахара и таким образом повысить эффективность работы центрифуг в продуктовом отделении сахарных заводов. Ключевые слова: утфель, моделирование процесса, величина ударного воздействия отделяемого раствора, межкристальный раствор, промывание кристаллов сахара, закожушное пространство, цикл центрифугирования, «гибкая» временная программа.
Summary. The effective separation of utfel into white sugar, the first and second shades is carried out only under conditions
of properly carried out crystallization of sucrose during boiling of utfel I crystallization and its preparation for centrifugation. The washing of crystals to ensure a high yield of crystalline sugar should begin when the bulk of the intercrystal solution has been removed from them. The operated automated batch centrifuges do not have devices that record the moment of separation of the bulk of the intercrystal solution from the sugar crystal layer. However, at present there are already developments that allow solving this problem by fixing the moment of separation of the intercrystal solution by the magnitude of its impact on the sensitive element of the centrifuge operation control device. The device for controlling the centrifugation process is given and the possibility of its improvement to increase reliability and sensitivity is shown. A mathematical model has been developed that substantiates the process of operation of the improved design of the centrifuge operation control device. The features of the operation of the modified control system of the centrifugation process and the principles of its functioning in comparison with the already known design are clarified.
The upgraded design of the device makes it possible to increase the sensitivity of fixing the moment of separation of the intercrystal solution from sugar crystals and thus increase the efficiency of centrifuges in the grocery department of sugar factories. Keywords: utfel, modeling of the process, the magnitude of the impact of the separated solution, intercrystal solution, washing of sugar crystals, airless space, centrifugation cycle, «flexible» time program.
№ 7 • 2023 САХАР 33 -
Журналу «Сахар» - 100 мм!
