CC BY
66
УДК 539.3
А.В. Зайцев, А.В. Лукин, А.А. Ташкинов, Н.В. Трефилов Пермский государственный технический университет
СЛУЧАЙНЫЕ СТРУКТУРЫ ДВУХФАЗНЫХ КОМПОЗИТОВ: СИНТЕЗ, ЗАКОНОМЕРНОСТИ, НОВАЯ ОЦЕНКА ХАРАКТЕРНЫХ РАЗМЕРОВ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНЫХ ОБЪЕМОВ*
Abstract
Using correlation analysis random field properties of completely disordered two-phase sphere-plastics are analysed. The maximal volume fraction is determined by random structure generation with or without presence of guaranteed matrix layer. Influence of distribution laws of spherical inclusions characteristically sizes on types of the random fields of generated stochastic structures is analyzed. The characteristically size of representative volume domain was defined taking account pair-particle interaction at the system of reinforcement elements.
Сферопластики (двухфазные дисперсно-упрочненные композиты, структурными элементами которых являются включения — стеклянные микросферы диаметром 10300 мкм и матрица — эпоксидное или полиэфирное связующее) благодаря низкой плотности и сравнительно высоким механическим характеристикам широко применяются при изготовлении элементов конструкций, испытывающих большие внешние давления. Технологические факторы получения этих материалов, к которым относятся процесс смешения микросфер со связующим, а также температурно-временные режимы отверждения и прессования, предопределяют случайность взаимного расположения частиц армирующего наполнителя. Выбор рациональной технологии на этапе проектирования конструкций и оптимальной структуры сферопластиков (с точки зрения аккомодации к заданным условиям температурно-силового воздействия) предопределяет потребность исследования закономерностей стохастических структур.
Определение 1. Назовем длину отрезка прямой, соединяющей центры двух соседних микросфер, концы которого принадлежат границам раздела фаз, минимальным расстоянием между включениями (толщиной гарантированной прослойки матрицы).
Минимальное расстояние между микросферами существенно зависит от режимов прессования, состава и свойств специальных адгезионных покрытий, наносимых на поверхность включений, и объемного наполнения материала. Экспериментальное исследование распределения диаметров, длин хорд полученных при пересечении включений случайными прямыми, и минимальных расстояний между частицами армирующего наполнителя показало, что микросферы не всегда изолированы друг от друга [1]. Взаимное расположение и разброс диаметров микросфер оказывают влияние на характер взаимодействия связующего и наполнителя в результате внешнего силового воздействия на элемент конструкции. Кроме того, в процессе эксплуатации конструкций нагрузка воспринимается только частью армирующих элементов. На оставшиеся включения напряжения перераспределяет связующее, поэтому уменьшение объемного содержания матрицы и/или толщины гарантированной прослойки отрицательно сказывается на несущей способности конструкций.
* Доклад, прочитанный на III Всероссийском семинаре им. С.Д. Волкова «Механика микронеоднородных материалов и разрушение» (Екатеринбург, март 2004 г.).
Эмпирическое распределение микросфер по размерам может быть описано с помощью нормального и логнормального законов. Вместе с тем распределение минимальных расстояний между микросферами имеет ярко выраженный асимметричный характер и хорошо аппроксимируется логнормальным и трехпараметрическим законом Г. А. Ванина [2]. При моделировании плотноупакованных и разряженных структур будем считать, что координаты центров размещаемых внутри фрагмента армирующих элементов описываются независимыми равномерными, а диаметры сферических включений — ограниченными слева заданными минимальными значениями Dmin (которые для всех генерируемых структур будут равны Рт)п = (р)/2) нормальным и логнормальным законами. Кроме того, считая неизменным отношение {Р)/Ь = 0,05 (среднего диаметра включений (Р) к
характерному размеру фрагмента Ь ), в ряде случаев не будем исключать возможность отсутствия гарантированной прослойки матрицы. Эти предположения соответствуют экспериментальным данным [1], оправданы с точки зрения организации технологического процесса получения сферопластиков.
Алгоритмы генерации случайной структуры. Синтез фрагментов случайных пространственных структур сферопластиков связан со случайным размещением непересекающихся гладких шаров в кубическом контейнере [3-5]. В работе [6] проведено сравнение различных методов генерации пространственных разупорядоченных структур дисперсно-упрочненных материалов.
С целью определения закономерностей случайных полей пространственных разреженных и плотноупакованных структур сферопластиков были реализованы следующие алгоритмы.
Алгоритм 1. В исследуемом фрагменте — единичном кубе случайным образом задаются координаты включения. Если сгенерированная сфера не выходит за границы фрагмента, то координаты ее центра фиксируются. При синтезе следующих включений производится проверка пересечения с ранее размещенными. В случае одновременного выполнения двух условий (отсутствия пересечений со всеми армирующими элементами и принадлежности исследуемому фрагменту) сгенерированная частица «включается» в структуру композита. В противном случае структурный элемент исключается из рассмотрения, и производится генерация очередного включения. Синтез и размещение сфер внутри фрагмента продолжаются до достижения необходимой или максимально возможной объемной доли.
Алгоритм 2. Этот алгоритм является модификацией метода «радиального гравитационного поля», особенности программной реализации которого описаны в работе [6]. В исследуемом фрагменте — единичном кубе с «жесткими» границами случайным образом задаются координаты армирующего элемента, которые фиксируются, если включение не выходит за границы фрагмента. Синтез случайной структуры осуществляется дополнительным взаимным перемещением вдоль прямой, соединяющей центры вновь и ранее сгенерированных сфер, на расстояния, гарантирующие отсутствие пересечений со всеми структурными элементами. Полностью исключается выход какой-либо частицы за границы области: если в процессе коррекции размещения какое-либо включение соприкасается с границей фрагмента, то его перемещение возможно только вдоль этой границы. Генерация армирующих элементов и модификация их расположения производятся до создания случайной структуры с заданным объемным наполнением или максимально возможной объемной доли.
Синтез фрагментов дисперсно-упрочненных композитов, сферические включения в которых имеют случайные диаметры, не связан с существенными корректировками рассмотренных алгоритмов. Однако дополнительная модификация алгоритмов проце-
дурой предварительной сортировки (по возрастанию значений) последовательности случайных диаметров может быть оправдана необходимостью строгого соблюдения соответствия заданных теоретического и эмпирического (построенного по
сгенерированной случайной структуре) статистических законов распределения характерных размеров [7].
При генерации структур будем использовать датчик равномерно распределенных псевдослучайных чисел [8]. В работе [9] представлены аппроксимационные зависимости, позволяющие из т равномерно распределенных величин (т — целое число, кратное 12) получить единственное значение, которое соответствует нормальному или логнормальному закону. В результате специально проведенного исследование было установлено, что приемлемая точность аппроксимации достигается при т = 192. Проверка соответствия генерируемых величин заданному закону распределения показала гарантированное выполнение с вероятностью 0,95 статистических гипотез по совокупности параметрических (Пирсона) и непараметрических (Колмогорова — Смирнова и Крамера — Мизеса — Смирнова) критериев согласия.
Предельная объемная доля сферических включений. Объемное наполнение (плотность [3, 4, 10]) является одной из важных характеристик случайной структуры. В настоящее время максимально возможное наполнение сферами монофракционных (включения одинакового диаметра) и полифракционных (разброс диаметров частиц соответствует заданному статистическому закону распределения) модельных случайных структур дисперсно-упрочненных композитов не определено [3, 4, 6, 10]. Для бифракционных [6] и полифракционных [3, 4] случайных структур, описывающих размещение включений в каучуке и бетоне соответственно, были получены наиболее плотные случайные упаковки с объемными долями V^ = 0,65 и V ^ = 0,72 .
Таблица 1
Предельные объемные доли V тах сферических включений одинакового диаметра
Минимальное расстояние между волокнами ё/Р 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00
Алгоритм 1 0,35 0,26 0,20 0,16 0,13 0,11 0,09 0,07 0,06 0,05 0,04
Алгоритм 2 0,59 0,45 0,35 0,28 0,23 0,19 0,16 0,13 0,11 0,09 0,08
В табл. 1 представлены предельные объемные доли Vтах сфер одинакового диаметра1. Обратим внимание на то, что увеличение минимального расстояния между включениями с ё = 0,0 до ё = (Р) приводит к снижению vmax более чем в 7 раз. При
определении Vтах в алгоритмах были использованы следующие параметры: общее
количество неудачных попыток размещения сфер (алгоритм 1) и относительное число (нормировка производится к общему количеству частиц армирующего наполнителя, которые размещены внутри фрагмента) дополнительно перемещаемых включений (алгоритм 2) в случайной структуре дисперсно-упрочненного композита [11].
Фрагменты дисперсно-упрочненных композитов с объемным наполнением, не превышающим 0,35 (не исключается возможность соприкосновения включений), могут быть получены с использованием алгоритма 1. Это предельное значение в 1,17 раза
1 Все количественные результаты и графические зависимости получены в результате осреднения по 20 независимым реализациям соответствующих случайных структур.
превышает Vтах (отличие может быть объяснено использованием более «совершенного» датчика случайных чисел [8]), полученную автором [6] для случайной трехмерной неупорядоченной структуры, которая состоит из сфер одинакового диаметра.
В сферопластиках на основе эпоксидного связующего объемная доля включений превышает 0,50 [1]. Синтез случайных структур высоконаполненных материалов должен проводиться при помощи алгоритма 2, в процедурах которого предусмотрена дополнительная корректировка взаимного расположения сфер. Обратим внимание на то, что основой этого алгоритма является случайное размещение структурных
элементов. Однако регистрируемое при ё/Р = 0,0 значение Vтах = 0,59 значительно превосходит максимальное объемное наполнение материала с периодическим размещением сфер одинакового диаметра в узлах простой кубической решетки ( V тах = 0,52), но не достигает предельную объемную долю включений в композите с кубической объемно-центрированной структурой (Vт ах = 0,68). Кроме того, V '^ах = 0,59 не превышает предельного наполнения для случайной наиболее плотной упаковки Vтах = 0,64, полученной экспериментально в результате уплотнения жестких гладких
сферических включений одинакового диаметра в кубическом контейнере [10].
Свойства случайных полей структуры дисперсно-упрочненных композитов.
Случайные структуры сферопластиков могут быть описаны совокупностью условных и безусловных моментных функций [5, 7, 11, 12, 13, 14]. Пусть г) — случайная индикаторная функция детерминированного радиус-вектора, которая принимает значение, равное единице, в случае, если точка г принадлежит волокну (объемная доля которых равна (^(г)) = Vf ), и нулю, если эта точка принадлежит матрице. Тогда математическое ожидание К)(г1, г2, к,гп) = ^ Л°(г1 )°(г2)...Л°(гп)) произведения пульсаций Л° ( г) = ^( г) - Vу, определенных в отличных друг от друга точках г1, г2, ... и гп, является моментной функцией случайной структуры порядка п [12]. Если найти отношение этих функций к центральным моментам соответствующих порядков РЩ)
(при п = 2 центральный момент Р^) = Vу ( 1 - vf ) является дисперсией), можно
получить нормированные функции ~(п)(г1, г2, к,гп) = р(п^ Л°( г1 )Л°( г2)...Л°( гп) .
Моментные функции второго порядка позволяют определить степень взаимодействия и характер упорядоченности между соседними и удаленными друг от друга элементами структуры; третьего порядка характеризуют форму, а четвертого порядка позволяют установить, как группируются включения [15]. Поскольку морфология исследуемых композитов такова, что частицы армирующего наполнителя имеют сферическую форму, ограничимся анализом нормированных моментных функций второго порядка К^2)(г1, г2 ) случайных полей структуры ^( г) . При построении
Кр )(г1, г2) будем постулировать постоянство начального момента второго порядка
(А,(г)) и инвариантность функций К[2)(гь г2) относительно параллельного переноса
точек г1 и г2 , т.е. К[2)(г1, г2 ) = К£2)(г1, г1 + Аг) = К[2^(|Аг|) (статистическую
однородность случайных полей структуры в широком смысле [12]).
На рис. 1, б и 2, б-г представлены нормированные корреляционные функции, построенные для фрагментов случайной структуры сферопластиков (рис. 1, а и 2, а), армированных частицами одинакового диаметра Р/Ь = 0,05, которые были
синтезированных при помощи алгоритмов 1 и 2 соответственно. Каждая из анализируемых случайных структур, для генерации которой был использован алгоритм 1, являлась статистически изотропной (об этом свидетельствовало совпадение
К2 ’(Н), построенных в различных направлениях [100], [010], [001], [101], [001],
[110], [111 ], [11! ], [иТ] и [111]) и имела предельную (для заданного минимального
расстояния между включениями ё/Р ) степень наполнения.
421
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
Рис. 1. Фрагмент модельной случайной структуры сферопластика, сгенерированной с использованием алгоритма 1, с предельной для ё/Р = 0 объемной долей включений одинакового диаметра (а) и нормированные корреляционные функции (б)
Случайные поля структуры дисперсно-упрочненных композитов являются локально-эргодическими [16] (рис. 1, б). Необходимо отметить, что дополнение алгоритма синтеза процедурой предварительной сортировки диаметров структурных элементов не приводит к изменению типа случайных полей ^(г). Увеличение ё/Р приводит к возрастанию размаха периодической составляющей у корреляционных функций (рис. 1, б и 2, б-г). Однако К (2 ^(| Аг|), построенные для фрагментов случайных структур, синтезированных при помощи алгоритма 1, затухают на расстояниях от 2,0Р до 2,5Р (рис. 1, б). В отличие от моментных функций, построенных для однонаправленно армированных композитов случайной структуры с круглыми в поперечном сечении волокнами одинакового диаметра [11], максимумы вторых
полупериодов К^2)(|Аг|) существенно зависят от ё/Р .
По мере увеличения минимального расстояния между сферическими включениями снижается скорость затухания корреляционных функций, построенных для фрагментов дисперсно-упрочненных композитов, структура которых была сгенерирована при помощи алгоритма 2 (рис. 2, б-г). Так, например, если при ё/Р = 0,0 значительные осцилляции К ^2)(Аг|) вблизи горизонтальной асимптоты К ^2 ^(Аг| ) = 0,05 (это является признаком квазилокальной эргодичности случайных полей [16]) имеют место на расстояниях, не превышающих 4,0Р, то при ё/Р = 0,3 и ё/Р = 1,0 полное затухание происходит лишь на расстояниях 5,0Р и 7,0Р соответственно.
Обратим внимание еще на одну важную закономерность случайных полей, проявление которой было обнаружено и объяснено авторами [11] при анализе фрагментов структуры однонаправленно армированных волокнистых композитов. Основными причинами регуляризации композита, армированного микросферами одинакового диаметра, являются предусмотренное алгоритмом генерации интенсивное взаимное перемещение включений, «жесткие» границы фрагмента (которые не позволяют смещаемой сфере выйти за пределы рассматриваемой области) и гарантированная прослойка матрицы. Последний фактор является определяющим при объемном наполнении, близком к предельному.
42)
421
[100] ■
[010] □
[001] ▲
[111] А
[111] ♦
[111] 0
[п! •
[110] о
[101] X
[ 011] +
|Аг|/р
Рис. 2. Фрагмент модельной случайной структуры дисперсно-упрочненного композита, сгенерированной с использованием алгоритма 2, с предельной для ё/Р = 0,0 объемной долей сферических частиц одинакового диаметра (а) и нормированные корреляционные функции, построенные в характерных направлениях для различных значений ё/Р : 0,0 (б), 0,3 (в) и 1,0 (г)
Эффект регуляризации сферопластика проявляется в образовании «доменов» (находящихся не только вблизи границ, но и в центральной части фрагмента) с регулярным расположением включений, соединенных между собой областями, размещение частиц армирующего наполнителя в которых остается случайным (рис. 2, а). Кроме того, вследствие регуляризации на расстояниях, превышающих 2,3Р , 1,3Р и 1,0Р (при ё/Р = 0,3 , ё/Р = 1,0 и ё/Р = 0,0 соответственно), имеет место группировка корреляционных функций в направлениях, характерных для анизотропной кубической объемно-центрированной структуры. Вместе с тем на меньших расстояниях наблюдается отсутствие зависимости характера поведения корреляционных функций
К[2)(Аг|) от выбранных направлений, которое свидетельствует о статистической изотропии случайных полей ^( г) .
Определение 2. Назовем случайное поле ^(г) локально-изотропным, если это поле статистически однородно, а моментные функции произвольного порядка п К|П)(г1,г2,...,гп) в системе координат, жестко связанной с системой точек г1, г2, ... , гп, принадлежащих ограниченной области Ос характерным размером , инвариантны относительно жестких вращений и зеркальных отображений.
Локальная изотропия полей ^(г) обусловлена заложенным в алгоритм синтеза случайным размещением волокон и, как следствие, небольших областей материала, толщина которых соизмерима с характерными размерами ^.
0,5 1,0 1,5 |Дг|/(Р)
Рис. 3. Фрагменты случайных структур с предельной для кР = 0,60 и ё/(Р) = 0,0
объемной долей сферических частиц, характерные размеры которых распределены по нормальному (а) и логнормальному (б) законам. Нормированные корреляционные функции построены для дисперсно-упрочненных композитов ( Vу = 0,35 и ё/(Р) = 0,0 )
с различными кР : 0,2 (о), 0,4 (◊) и 0,6 (□). Разброс диаметров описывается логнормальным (в) и нормальным (г) законами распределения
На рис. 3 проиллюстрировано влияние вида закона распределения диаметров сферических включений на свойства полей ^(г) дисперсно-упрочненных композитов. Сравнение фрагментов сферопластиков, разброс диаметров армирующих частиц в которых описываются логнормальным и нормальным законами распределения с постоянным (Р) и различными коэффициентами вариации кР, подтверждает вывод,
сделанный авторами при анализе случайных структур однонаправленно армированных волокнистых композитов: при одинаковых объемной доле и статистических характеристиках размеров включений симметричному закону соответствует более однородный фракционный состав композита (рис. 3, а). Использование при синтезе структуры несимметричных законов распределения включений приводит к появлению в материале крупных фракций (рис. 3, б), диаметры которых превышают (Р) в 4-5 раз.
Обращает на себя внимание сильная (по сравнению со случайными статистически изотропными структурами, имеющими постоянный диаметр армирующих частиц) локальность полей ^(г). Как видим, корреляционные функции (построенные для
фрагментов сферопластиков, которые были синтезированы алгоритмом 2 для заданных = 0,35 и ё/(р) = 0,0), затухают на расстояниях 1,25(0) вблизи асимптот,
смещенных на 0,02 относительно оси К ^ ^(Дг| ) = 0 (рис. 3, в, г). Это свидетельствует о слабой макронеоднородности случайных полей ^(г), вызванной корректировкой взаимного расположения центров сфер [11].
Увеличение коэффициента вариации диаметров микросфер приводит к уменьшению размаха периодических составляющих, а при кр > 0,3 случайные поля структур вообще не содержат эти составляющие (рис. 3, в и г). Заметим, что характер затухания функций Кр)(Аг|) в интервале от 0,25(р до 1,5(0) (в отличие от однонаправленно
армированных композитов [7]) не зависит от вида закона распределения диаметров включений и, как следствие, однородности фракционного состава материала.
Рис. 4. Фрагменты модельных случайных структур композитов ( Vу = 0,2 )
с диаметрами и минимальными расстояниями между сферическими частицами, распределенными по логнормальному (а) и нормальному (б) законам. Нормированные корреляционные функции (в) построены для материалов (кР = 0,6, кй = 1,5), характерные размеры включений и толщина
гарантированной прослойки матрицы в которых описываются нормальным (□), логнормальным (о), нормальным и логнормальным (◊), логнормальным и нормальным (Д) законами распределения соответственно
На рис. 4 для сферопластиков с объемной долей включений Vу = 0,2
проиллюстрировано совместное влияние законов распределения диаметров частиц и минимального расстояния между ними на свойства случайных полей структур, сгенерированных при помощи алгоритма 2. Разброс диаметров включений (окруженных слоем матрицы, относительная толщина которого была распределена по нормальному и логнормальному законам со средним (ё) = 0,4(Р) и минимальным
^шт/ (Р) = 0,0 значениями и коэффициентом вариации кй = 1,5) описывался
логнормальным и нормальным законами с параметрами кР = 0,6 и Рш;п/(Р) = 0,5 .
На рис 4, а, б представлены фрагменты одной из реализаций случайных структур сферопластиков, разброс характерных размеров и минимальных расстояний между
сферическими частицами в которых описываются логнормальным и нормальным законами соответственно. Тип закона распределения относительной толщины гарантированной прослойки матрицы существенным образом влияет на характер взаимного расположения включений внутри синтезируемого фрагмента: вне
зависимости от однородности фракционного состава (который определяется законом распределения диаметров сфер) при заданном объемном наполнении несимметричному закону соответствует композит с неравномерной плотностью. Вместе с тем характер многочастичного взаимодействия в ансамбле включений предопределяется типом закона распределения их диаметров.
Несмотря на то, что для синтеза структур был использован алгоритм 2, который предусматривает коррекцию взаимного расположения включений, случайные поля ^(г) являются локально-эргодическими (рис. 4, в). Это подтверждает на новом классе материалов вывод, сделанный авторами [7] при анализе фрагментов однонаправленно армированных композитов: квази-детерминированные составляющие могут быть
исключены из случайных полей ^(г) одновременным заданием разбросов характерных размеров частиц армирующего наполнителя и минимальных расстояний между ними.
Обратим внимание на поведение нормированных корреляционных функций в интервале от 0,5(Р) до 2,5(Р), построенных для композитов, разброс диаметров сфер в
которых описывается нормальным законом распределения. Эти масштабы предопределяют характер неоднородности полей напряжений и деформаций в неповрежденном материале и оказывают решающее влияние на начальный этап образования дефектов в матрице сферопластика. Если минимальные расстояния между включениями также распределены по нормальному закону, то случайные поля ^(г) содержат периодическую составляющую. Однако при сохранении типа закона распределения диаметров частиц наполнителя и использовании для описания разброса относительной толщины гарантированной прослойки матрицы логнормального закона распределения
нормированные корреляционные функции К ^2)(Аг|) имеют апериодический характер. И в том, и в другом случае К ^2)(|Лг|) затухают на расстояниях 3,0 - 3,5( Р).
Еще один неожиданный результат наблюдается в случае, когда диаметры включений распределены по логнормальному закону. Вне зависимости от типа закона распределения минимальных расстояний между сферическими частицами нормированные моментные функции структуры этих материалов являются апериодическими (рис. 4, в), полностью затухающими на расстояниях 4,5(Р). Вместе с
тем использование несимметричного логнормального закона для описания разброса относительной толщины гарантированной прослойки матрицы приводит к усилению парного взаимодействия в ансамбле включений.
Новая оценка характерных размеров представительных объемов. Для прогнозирования эффективных деформационных свойств, определения статистических характеристик случайных полей микронапряжений и микродеформаций, описания процессов неупругого деформирования и накопления повреждений в компонентах двухфазных волокнистых и дисперсно-упрочненных композитов возникает потребность в уточнении оценки характерного размера КшР области (представительного объема ОКУР), занимаемой структурно-неоднородной средой,
которую можно наделить эффективными свойствами.
При описании случайных структур композитов до сих пор существует очевидный произвол в определении ЯКУР [17]. Так, например, следуя работе [18], О.КУР должен содержать достаточно большое число включений, чтобы его можно было считать
макрооднородным, а характерный размер ЯКУР этого объема должен существенно
превышать средние значения размеров гетерогенности (диаметры волокон или размеры зерен) и минимального расстояния между частицами армирующего наполнителя, составляющих случайную структуру. Рассмотренное условие требует введения для ЯКУР следующего дополнительного ограничения сверху [15, 19]: этот размер должен быть много меньше расстояний, на которых существенно изменяются осредняемые величины. В качестве последнего параметра может рассматриваться характерный размер конструкции [14].
Еще одно условие для определения ЯКУР предложено авторами [17]: если известна реакция неоднородной среды на внешнее силовое воздействие, то реальный или модельный статистически однородный композит можно заменить представительным объемом, отклик которого на это воздействие будет эквивалентен отклику рассматриваемого материала. Аналогичный подход реализован авторами [20] с целью выбора минимального числа зерен, составляющих представительные объемы поликристаллов, для которых значения эффективных упругих модулей близки (в смысле среднеквадратичного отклонения) экспериментально определенным характеристикам материалов.
Основным недостатком рассмотренных подходов для определения ЯКУР является
лежащая в их основе гипотеза о том, что механическое поведение реальных материалов в наибольшей степени предопределяется объемным содержанием, разбросом и анизотропией деформационных свойств, в наименьшей степени — формой, взаимным расположением и связностью элементов, составляющих случайную структуру композитов, эта гипотеза оказывается справедливой для описания упругого деформирования этих материалов, но может оказаться принципиально неверной в случае изучения закономерностей локализованных процессов пластического течения и структурного разрушения. Кроме того, требование эквивалентности отклика неоднородной среды, заполняющей представительный объем, на внешнее силовое воздействие реакции материала не учитывает морфологию, не накладывает никаких ограничений на случайные поля структуры композита, не исключает влияние масштаба осреднения, не всегда соответствует условию эквивалентности характера многочастичного взаимодействия в системе армирующих элементов.
Результат осреднения случайных полей зависит от характерных размеров и конфигурации представительного объема [21]. Эта зависимость будет тем сильнее, чем более значительно изменяются случайные поля ^(г) в пределах рассматриваемого объема. Авторы [22] называют подобласть ОКУР с характерным размером ЯКУР представительным объемом композита, если существует и ограничена осредненная величина
<Ь(г» =
1
О
куо
(1)
и если для любого сколь угодно малого 5 > 0 найдется такое у > 0, зависящее только от 5, что
1
| А,(г) ёО-----------------------— | А,(г) ёО
У °куо+°у
О
куо
<5.
(2)
Это определение позволяет исключить влияние масштаба осреднения на значение осредняемой величины. Вместе с тем оно должно быть дополнено требованием пространственной (статистической) однородности случайных полей ^(г) и
ограниченности сверху и снизу условиями, связывающими этот параметр со
средним размером гетерогенности и характерным размером конструкции.
Выполнение еще одного дополнительного требования совпадения многоточечных условных и безусловных начальных и центральных моментов различных порядков, построенных для рассматриваемого фрагмента композита и подобласти Окуи, будет
свидетельствовать об эквивалентности формы, взаимного расположения и характера многочастичного взаимодействия в системе частиц армирующего наполнителя, составляющих случайную структуру материала. Так, например, условия совпадения с наперед заданной степенью точности начальных моментов первого порядка (объемного наполнения двухфазного композита) и обеспечения эквивалентности характера парного взаимодействия в ансамбле включений связаны между собой теоремой Дж. Тейлора [23, 24], впервые доказанной для стационарных полей.
Переходя от временного к пространственному осреднению, дадим следующую формулировку теоремы Дж. Тейлора для класса пространственно однородных полей.
Теорема. Если случайное статистически однородное поле ^( г) является локально-эргодическим, то существует асимптотическая оценка
е = — Г К[2 >(Н )<1\4г| (3)
характерного размера области, осреднение по которой достаточно для получения
математического ожидания (^( г)) с заданной точностью е .
Доказательство этой теоремы аналогично [23]. Введенное дополнительное (по сравнению с формулировкой [23]) ограничение локальной эргодичности (финитности К р ^(Аг|) [16]) на класс статистически однородных случайных полей необходимо для
существования интеграла в (3).
Дадим следующее определение. Если случайное поле структуры двухфазного композита ^( г) принадлежит классу статистически однородных локально-эргодических полей и одновременно выполняются условия, обеспечивающие независимость значений осредняемых величин от масштаба осреднения, совпадение с заданной точностью е объемной доли частиц армирующего наполнителя и эквивалентность характера многочастичного (в частном случае — парного) взаимодействия частиц армирующего наполнителя в подобласти ОКУП и фрагменте
случайной структуры, то Окуи, имеющая характерный размер , является
представительным объемом композита.
На основе разработанных алгоритмов компьютерного синтеза случайных структур двухфазных однонаправленно армированных и дисперсно-упрочненных композитов со сферическими включениями и волокнами, диаметры которых и минимальные расстояния между ними описываются заданными непрерывными статистическими законами распределения, сгенерируем фрагменты модельных структур и определим на основе полученных данных характерные размеры представительных объемов.
Табл. 2 иллюстрирует зависимость характерных размеров представительных объемов от заданной точности е , типа закона распределения диаметров волокон и сфер для двухфазных материалов с заданной объемной долей включений, которая соответствовала = 0,4 — для однонаправленно армированного и = 0,35 — для
дисперсно-упрочненного композита. Фрагменты материалов (рис. 3, а, б) были
сгенерированы при помощи алгоритма 1, в процедуре которого не исключалась возможность соприкосновения включений, а случайные поля, соответствующие этим структурам, являлись локально-эргодическими (рис. 3, в, г). Как видим, значения Якуп существенным образом зависят от коэффициента вариации диаметров волокон и сферических частиц. Для симметричного нормального закона возрастание к0 приводит к увеличению характерных размеров представительных объемов. Вместе с тем если распределение диаметров включений описывается несимметричным логнормальным законом, то увеличение ЯКу0 по мере роста к0 наблюдается только для волокнистых композитов. Для дисперсно-упрочненного материала имеет место убывание ЯКу0 .
Таблица 2
Характерные размеры ^^/(0) представительных объемов двухфазных
однонаправленно армированных волокнистых (числитель) и дисперсно-упрочненных (знаменатель) композитов случайной структуры
Вид закона распределения диаметров Логнормальный Нормальный Постоянный диаметр
ь II о 2 о о о° N С| кп = 0,60 ь II 0, 2 о 0 0, N С| к к ь и 0, 6 о
в = 0,050 3,431 3,334 4,034 3,159 5,151 3,250 3,479 3,292 3,750 3,363 4,345 3,530 3,071 3,204
в = 0,025 6,862 6,669 8,069 6,318 10,302 6,501 6,958 6,582 7,501 6,726 8,690 7,061 6,150 6,408
в = 0,010 17,155 16,673 20,172 15,796 25,756 16,252 17,396 16,459 18,752 16,815 21,725 17,652 15,375 16,019
0,358 0,421 0,538 0,363 0,392 0,454 0,321
Ф) 0,366 0,347 0,357 0,362 0,370 0,388 0,357
ТО
Примечание: Яы = | К (2)(Аг| )ё| Лг| — интегральный масштаб корреляции [24].
о
В табл. 3 содержится информация о совместном влиянии законов распределения диаметров и минимальных расстояний между включениями на характерные размеры представительных объемов двухфазных композитов с заданными объемными долями частиц армирующего наполнителя V ^ = 0,3 и V ^ = 0,2 соответственно. Разбросы
диаметров волокон и сфер описывались нормальным и логнормальным законами с к0 = 0,6 и кё = 1,5. При этом предполагалось, что каждое включение окружено слоем матрицы, относительная толщина которого распределена также по нормальному или логнормальному закону с постоянным средним значением (ё) = 0,5(0) — для
волокнистого и (ё) = 0,4(0) — для дисперсно-упрочненного композита. В отдельных случаях допускалось соприкосновение частиц армирующего наполнителя друг с другом, поскольку принималось ётЬ/ Ь = 0,0. Как видим, наибольшие значения
соответствуют структурам, в которых характерные размеры включений и/или минимальные расстояния между ним распределены по логнормальному закону. Усиление парного взаимодействия в ансамбле частиц армирующего наполнителя (о чем также свидетельствуют высокие значения интегральных масштабов корреляции ^п1)
объясняется тем, что несимметричный закон распределения диаметров сфер является основной причиной более неоднородного фракционного состава материала (рис. 4, а).
Таблица 3
Совместное влияние законов распределения диаметров и минимальных расстояний между включениями на характерные размеры Кку^/Ф) представительных объемов двухфазных однонаправленно армированных волокнистых (числитель) и дисперсно-упрочненных (знаменатель) композитов случайной структуры
Закон распределения Б Логнормальный Нормальный
Закон распределения ё Логнормальный Нормальный Логнормальный Нормальный
5,319 5,613 4,634 4,235
в = 0,050
5,300 4,487 4,232 3,220
10,638 11,225 9,268 8,469
в = 0,025
10,600 8,973 8,464 6,440
26,596 28,063 23,170 21,174
в = 0,010
26,499 22,433 21,160 16,101
0,550 0,583 0,483 0,438
Ф) 0,828 0,701 0,661 0,503
Проверку эквивалентности характера парного осредненного взаимодействия волокон в генерируемых фрагментах и подобласти Окуи, имеющей размер ,
можно осуществить на основе сравнения нормированных моментных функций второго порядка случайной структуры композитов К£2^(Аг). Представленные на рис. 5 зависимости, имеющие максимальное расхождение в пределах 5 %, подтверждают, что определенный с точностью 8 = 0,01 действительно является характерным
размером представительного объема композита случайной структуры, содержание волокон в котором составляет V^ = 0,4, а их диаметры описываются заданным
нормальным законом распределения.
Анализ результатов, представленных в табл. 2 и 3, позволяет сделать важный вывод: если случайные поля структуры композита являются локально-эргодическими и при решении стохастических краевых задач приемлема точность определения объемной доли частиц армирующего наполнителя не выше 8 = 0,05 , то в качестве характерного размера представительного объема можно использовать величину, которая на порядок превосходит интеграл корреляции ^п1 или средний размер
гетерогенности (О).
Рис. 5. Нормированные корреляционные функции (а), построенные для фрагмента случайной структуры (□) с объемной долей круглых в поперечном сечении волокон Vf = 0,4 (б) и для представительного объема ( о ) двухфазного композита (в)
Полученные оценки характерных разметов представительных объемов будут использованы в дальнейшем при определении эффективных упругих модулей двухфазных однонаправленно армированных и дисперсно-упрочненных композитов и решении краевых задач механики неупругого деформирования и структурного разрушения.
Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (грант РФФИ-Урал № 04-01-96067).
Библиографический список
1. Ванин Г. А., Стеликов Н.Е. Исследование распределения микросфер в сферопластиках // Механика композит. материалов. - 1985. - № 3. - С. 404-408.
2. Ванин Г. А. Новые функции распределения в механике композитных сред // Прикл. механика. - 1984. - Т. 20, № 5. - С. 25-31.
3. Stroeven Р., Stroeven M. Computer-simulated internal structure of materials // Acta Stereologica. - 1996. - Vol. 15, № 3. - P. 247-252.
4. Stroeven Р., Stroeven M. Assessment of packing characteristics by computer simulation // Cement Concrete Res. - 1999. - Vol. 29. - P. 1201-1206.
5. Зайцев А.В., Лукин А.В., Трефилов Н.В. Компьютерный синтез случайной структуры однонаправленно армированных волокнистых композитов // Молодежная наука Прикамья. - 2001. - Вып. 1. - С. 78-87.
6. Гаришин О.К. Геометрический синтез и исследование случайных структур // Структурные механизмы формирования механических свойств зернистых полимерных композитов. - Екатеринбург: УрО РАН, 1997. - С. 48-81.
7. Зайцев А.В., Лукин А.В., Трефилов Н.В. Закономерности случайных полей структуры двухфазных однонаправленно армированных волокнистых композитов // Математ. моделирование систем и проц. - 2003. - Вып. 11. - С. 29-37.
8. Ермаков С.М., Михайлов Г. А. Статистическое моделирование. - М.: Наука, 1982. - 296 с.
9. Хастингс Н., Пикок Дж. Справочник по статистическим распределениям. -М.: Статистика, 1980. - 95 с.
10. Берлин А. А., Ротенбург Л., Басэрст Р. Особенности деформации неупорядоченных полимерных и неполимерных тел // Высокомолек. соединения. Сер. А. - 1992. -Т. 34, № 7. - С. 6-32.
11. Зайцев А.В., Лукин А.В., Трефилов Н.В. Статистическое описание структуры двухфазных волокнистых композитов // Математ. моделирование систем и проц. -2002. - Вып. 10. - С. 52-62.
12. Волков С.Д., Ставров В.П. Статистическая механика композитных материалов. - Минск: Изд-во БГУ, 1978. - 208 с.
13. Евлампиева Н.В. Моментные функции для разреженных структур со сферическими и эллипсоидальными включениями // Молодежная наука Прикамья. -2001. - Вып. 1. - С. 56-64.
14. Соколкин Ю.В., Ташкинов А.А. Механика деформирования и разрушения структурно-неоднородных тел. - М.: Наука, 1984. - 115 с.
15. Беран М. Применение статистических теорий для определения тепловых, электрических и магнитных свойств неоднородных материалов // Композиционные материалы: Т. 2. Механика композиционных материалов. - М.: Мир, 1978. - С. 242-286.
16. Мельников С.В., Соколкин Ю.В. Свойства случайных полей применительно к задачам механики стохастически неоднородных сред // Упругое и вязкоупругое поведение материалов и конструкций. - Свердловск: УНЦ АН СССР, 1981. - С. 113-118.
17. Канаун С.К., Левин В.М. Метод эффективного поля в механике композитных материалов. - Петрозаводск: Изд-во Петрозаводского гос. ун-та, 1993. - 600 с.
18. Hill R. Elastic properties of reinforced solids: some theoretical principies // J. Mech. Phys. Solids. - 1963. - Vol. 11, № 5. - P. 357-372.
19. Шермергор Т.Д. Теория упругости микронеоднородных сред. - М.: Наука, 1977. - 400 с.
20. Ломакин В.А., Кукса Л.В., Бахтин Ю.Н. Масштабный эффект упругих свойств поликристаллических материалов // Прикл. механика. - 1982. - Т. 18, № 9. - С. 10-15.
21. Григорян С.С. Об осреднении физических величин // Докл. АН СССР. - 1980. - Т. 254, № 4. - С. 1081-1085.
22. Волокнистые композиционные материалы на основе титана / В.Н. Анциферов, Ю.В. Соколкин, А.А. Ташкинов и др. - М.: Наука, 1990. - 136 с.
23. Taylor G.I. Diffusion by continuos movements // Proc. London Math. Soc. -1921. -Vol. 20. - № 2. - P. 196-211.
24. Монин А.С., Яглом А.М. Статистическая гидромеханика: Механика
турбулентности. Ч. 1. - М.: Наука, 1965. - 640 с.
Получено 15.05.2004
