CC BY
21
• в- вероятность того, что неработоспособный объект будет идентифицирован как работоспособный;
• р- вероятность того, что неработоспособный объект будет направлен на функционирование (брак восстановления). Задача 3. Условия аналогичны задаче 2. Вводится резервирование кабеля 1:1. Задаются следующие характеристики:
• Т-интенсивность начала проверки;
• ^„-интенсивность завершения проверки;
• ^-интенсивность завершения восстановления;
• ^-интенсивность скрытых отказов кабеля;
• ^-интенсивность скрытых отказов совокупности мультиплексоров;
• Хяк- интенсивность явных отказов кабеля;
• ^-интенсивность явных отказов совокупности мультиплексоров;
• ^-интенсивность ошибок непрерывного контроля первого рода;
• ^-интенсивность ошибок непрерывного контроля второго рода;
• а- вероятность того, что работоспособный объект будет идентифицирован как неработоспособный;
• в- вероятность того, что неработоспособный объект будет идентифицирован как работоспособный;
• р- вероятность того, что неработоспособный объект будет направлен на функционирование (брак восстановления);
• ^-интенсивность переключения на резервный канал.
В задачах №1 и 2 рассматривались одинаковые системы, отличающиеся достоверностью контроля и наличием брака восстановления во второй задаче. Таким образом, модель из второй задачи является сильнее приближенной к реальности и показывает как допущения могут сильно изменить коэффициент готовности. Однако, полученный во второй задаче коэффициент готовности является неприемлемым ни для какого вида услуг.
Для повышения коэффициента готовности следует использовать оборудование, выделяющее только часть ресурсов на периодические проверки и производить периодические проверки при наименьшей нагрузке на оборудование. Кроме того, можно использовать и резервирование. Оба метода были применены в задаче №3, что позволило значительно увеличить коэффициент готовности.
Несмотря на то, что использование резервирования 1:1 дает хорошие результаты, из-за своей дороговизны данный подход не всегда целесообразен. Во многих случаях достаточно одного резервного канала на несколько рабочих.
Литература
1. Егунов М.М. Шувалов В.П. Резервирование и восстановление в телекоммуникационных сетях, Екатеринбург - 2011.
2. ITU-T Recommendation G.911, “Parameters and calculation methodologies for reliability and availability of fiber optic systems”, Switzerland - 1994.
Примак И.И.
Дальневосточный федеральный университет, г. Владивосток РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОВЕДЕНИЮ МЕРОПРИЯТИЙ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ И МОДЕРНИЗАЦИИ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ ЖИЛЫХ ДОМОВ ВТОРИЧНОГО ЖИЛОГО ФОНДА
Аннотация
В работе обозначены основные причины непроизводительных расходов воды при реализации процесса горячего водоснабжения.
Ключевые слова: энергосбережение, учет тепловой энергии.
Primak ЕЕ
Far Eastern Federal University, Vladivostok
RECOMMENDATIONS FOR ACTIVITIES AT RECONSTRUCTION AND MODERNIZATION OF HEATING OF APARTMENT HOUSES SECONDARY HOUSING STOCK
Abstract
In the work identified the main causes of unproductive water losses in the implementation of the hot water supply.
Keywords: energy saving, metering of heat energy.
Часто бывает, что при установке общедомового теплосчетчика жильцы продолжают платить те же суммы за отопление и горячее водоснабжение, что и до установки прибора учета, а в ряде случаев сумма оплаты коммунальных услуг становится больше. Связано это, прежде всего с тем, что при проектировании узлов учета тепловой энергии идет установка только теплосчетчика, без установки регулирующей арматуры и различных систем контроля и регулирования температуры теплоносителя, т. к. при различной температуре наружного воздуха требуется определенная температура теплоносителя в системе отопления. Так же при выдаче технических условий на проектирование узлов учета тепловой энергии не учитывается уменьшение тепловой нагрузки за счет установки пластиковых окон, утепление фасада здания. При реконструкции тепловых узлов жилых домов вторичного жилого фонда необходимо учитывать множество факторов, ведь со времени постройки здания происходит множество изменений, как в конструкции жилого дома, так и во внутренней системе отопления и горячего водоснабжения.
Так же на примере принципиальной схемы, представленной в «Правилах учета тепловой энергии», зарегистрированных Министерством юстиции Российской Федерации 25 сентября 1995 г. (Регистрационный № 954), по размещения точек измерения количества тепловой энергии и массы (объема) теплоносителя в открытых системах теплопотребления с суммарной тепловой нагрузкой, не превышающей 0,1 Гкал/ч, будет показана погрешность учета горячего водоснабжения у потребителя.
Количество тепловой энергии и масса (объем) теплоносителя, полученные потребителем, определяются энергоснабжающей организацией на основании показаний приборов узла учета потребителя за период, определенный Договором, по формуле:
Q = Ои + Qп + ^п + Gra + Gy) х (h2 - hXB) x 10-3,
где Qи - тепловая энергия, израсходованная потребителем, по показаниям теплосчетчика;
Q„ - тепловые потери на участке от границы балансовой принадлежности системы теплоснабжения потребителя до его узла учета. Эта величина указывается в Договоре и учитывается, если узел учета оборудован не на границе балансовой принадлежности;
G„ - масса сетевой воды, израсходованной потребителем на подпитку систем отопления, определенная по показаниям водосчетчика (учитывается для систем, подключенных к тепловым сетям по независимой схеме);
Gra - масса сетевой воды, израсходованной потребителем на водоразбор, определенная по показаниям водосчетчика (учитывается для открытых систем теплопотребления);
Gy - масса утечки сетевой воды в системах теплопотребления. Ее величина определяется как разность между массой сетевой воды G! по показанию водосчетчика, установленного на подающем трубопроводе, и суммарной массой сетевой воды (G2 + Gra)
74
по показаниям водосчетчиков, установленных соответственно на обратном трубопроводе и трубопроводе горячего водоснабжения, Gy = [G! - (G2 + Gra)].
h2 - энтальпия сетевой воды на выводе обратного трубопровода источника теплоты;
hxB - энтальпия холодной воды, используемой для подпитки систем теплоснабжения на источнике теплоты.
Величины h2 и h^, определяются по измеренным на узле учета источника теплоты средним за рассматриваемый период значениям температур и давлений.
Ниже, на рисунке 1 представлена схема:
Рисунок 1. Принципиальная схема размещения точек измерения количества тепловой энергии и массы (объема) теплоносителя в открытых системах теплопотребления с суммарной тепловой нагрузкой, не превышающей 0,1 Гкал/ч
Таким образом, при схеме, указанной на рисунке 1, не учитывается тепловая энергия, возвращенная в тепловую сеть потребителем, а теплоснабжающая организация при расчете тепловой энергии на горячее водоснабжение, учитывает потребленную воду, но не учитывает возвращенную воду и тепловую энергию от циркуляционного трубопровода системы горячего водоснабжения, что приводит к погрешности более 10 % при расчетах потребленной тепловой энергии.
Реализацию политики ресурсосбережения в системах водоснабжения, водоотведения и теплоснабжения можно обеспечить техническими и организационно-экономическими мероприятиями.
Из вышесказанного можно составить рекомендации по проведению мероприятий по энерго-ресурсосбережению и устранения погрешности при расчете тепловой энергии во вторичном жилом фонде в новом строительстве.
Автор выражает признательность руководителю темы, профессору Н.В. Земляной
Литература
1. «Правила учета тепловой энергии и теплоносителя», зарегистрировано Министерством юстиции Российской Федерации 25 сентября 1995 г. (Регистрационный № 954);
2. Федеральный законом № 261-ФЗ от 23 ноября 2009 г. "Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности».
Прохасько Л.С.1, Ярмаркин Д.А.2
'Кандидат технических наук, доцент; 2студент, ФГБОУ ВПО «Южно-Уральский государственный университет»
(национальный исследовательский университет)
ЗАКОНОМЕРНОСТИ ТЕЧЕНИЯ ДОЗВУКОВЫХ И СВЕРХЗВУКОВЫХ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ
Аннотация
В статье рассмотрены некоторые вопросы, касающиеся закономерности течения дозвуковых и сверхзвуковых двухфазных потоков, изменения скорости звука в двухфазном потоке. Приведены примеры практического применения данной теории.
Ключевые слова: двухфазный поток, сверхзвуковое течение, дозвуковое течение, скачок давления, скорость звука.
Prokhasko Lubov1, Yarmarkin Dmitry2
Candidate of engineering sciences, associate professor; student, South Ural State University (national research University) REGULARITIES OF THE FLOW OF SUBSONIC AND SUPERSONIC TWO-PHASE FLOWS
Abstract
Ше article considers some issues concerning the regularity of the flow of subsonic and supersonic two-phase flows, changes the speed of sound in a two-phase flow. Examples of the practical application of this theory.
Keywords: two-phase stream, supersonic stream, subsonic stream, pressure jump, speed of sound.
Закономерности течения дозвуковых и сверхзвуковых двухфазных потоков могут быть принципиально различны из-за повышенной сжимаемости двухфазной среды. Важным параметром таких потоков является скорость звука, которая, зависит от физических свойств компонентов смеси, истинной концентрации их в смеси, теплообмена между компонентами и может быть существенно меньше скорости звука в составляющих её компонентах. Смесь, состоящая из капельной жидкости и сжимаемого газа или пара, имеет повышенную сжимаемость и поэтому скорость звука в ней ниже, чем в газе. Известно, что скорость звука двухфазного потока зависит также от режима течения такого потока. Так при кольцевом режиме течения - жидкое ядро окружено паровым пространством - скорость звука примерно равна скорости звука в паре. В однородном гомогенном потоке -эмульсионный режим течения - скорость звука резко падает и составляет несколько десятков и даже несколько метров в секунду [1, 2]. Для определения скорости звука в двухфазном потоке может быть использована формула:
1/a2= fi[1 + (1- в) ((рж /р)-1)] а2+ + (1-в) [1+ в (Рг+рж)-1)]/аж (1)
Здесь р - объемное паросодержание; а - скорость звука двухфазного потока; аг, ax - скорость звука в газе и жидкости соответственно; рг, рж - плотность газа и жидкости соответственно.
Теоретическая кривая изменения скорости звука в функции от объемного газосодержания в, построенная в соответствии с расчетной зависимостью (1), приведенная в [2], во-первых, хорошо согласуется с экспериментальными данными при различных режимах течения двухфазного потока [1], во-вторых, свидетельствует о том, что скорость звука в двухфазном потоке может
75
