CC BY
22
ш
При планировании базы для формирования амортизационного бюджета одним из «узких» мест является определение стоимости ОПФ на начало года. Предлагается формирование прогнозной стоимости ОПФ на начало планируемого года по хозяйствам дирекции и по группам основных фондов возложить на отдел планирования трудовых ресурсов, расходов и формирования бюджетных затрат, а также экономические отделы хозяйств и осуществлять следующим образом:
1. ОЦОР предоставляет фактическую информацию о стоимости ОПФ по хозяйствам Дирекции и группам основных фондов за 9 месяцев года, предшествующего планируемому.
2. Отдел планирования трудовых ресурсов, расходов и формирования бюджетных затрат экономической службы ДИ предоставляет прогнозную информацию о стоимости ОПФ с учетом их ввода и вывода за четвертый квартал года, предшествующего планируемому.
3. Отдел планирования трудовых ресурсов, расходов и формирования бюджетных затрат экономической службы ДИ формирует прогнозную стоимость ОПФ на начало года (на 1-е января), равную прогнозной стоимости ОПФ на конец года, предшествующего планируемому.
Расчет стоимости ОПФ с февраля по ноябрь должен осуществляться указанным отделом по формуле (2).
Ежемесячное сопоставление планируемой и начисленной суммы амортизационных отчислений производится в соответствии с представленным алгоритмом (табл. 1).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Терешина Н.П. Экономика железнодорожного транспорта. М., 2001. 597 с.
2. Общероссийский классификатор основных фондов [Электронный ресурс] : утв. Постановление Госстандарта РФ от 26.12.1994 N 359. Доступ из справ.-прав. системы «Консультант-Плюс» в локальной сети Иркут. гос. ун-та путей сообщения.
3. Учетная политика открытого акционерного общества «Российские железные дороги». Электрон. дан. [Электронный ресурс] : утв. ОАО РЖД в ред. Приказов ОАО «РЖД» от 30.12.2005 N 249, от 29.12.2006 N 295, от
19.03.2007 N 32, от 29.12.2007 N 166, от
10.07.2008 № 92, от 03.12.2008 № 171, от 29.12.2008 № 187, от 24.12.2009 №; 239 от 19.03.2007 № 32. URL : http://scbist.com/2000-2004-gody/21933-249-ot-31-dekabrya-2004-g-ob-uchetnoi-politike-otkrytogo-akcionernogo-obschestva-rossiiskie-zheleznye-dorogi.html (Дата обращения 29.04.2014).
4. Положение о порядке списания пришедших в негодность объектов основных средств - движимого имущества. Находящихся на балансе структурных подразделений ВосточноСибирской дирекции инфраструктуры от 11 марта 2013. Доступ из локальной сети ОАО РЖД.
5. Порядок передачи функций по ведению бух-галтерскго налогового учета и формированию отчетности филиалов и структурных подразделений ОАО РЖД в общие центры обслуживания : утв. ОАО РЖД от 29.12.2007. Доступ из локальной сети ОАО РЖД.
6. Сурков Л.П., Бирюкова Н.И. Финансово-экономические отношения в филиале ОАО РЖД в условиях реформирования железнодорожной отрасли. Иркутск. Изд-во ИрГУПС, 2009. 176 с.
УДК 622.235.432.23 Саханский Юрий Владимирович,
к. т. н., доцент кафедры теоретической электротехники и электрических машин, Северо-Кавказский горнометаллургический институт (Государственный технологический университет),
тел. +7918-827-30-49, e-mail: 749951@rambler.ru Грищенко Антон Сергеевич, аспирант кафедры теоретической электротехники и электрических машин, Северо-Кавказский горнометаллургический институт (Государственный технологический университет),
тел. +7905-488-66-69
РАСЧЁТ И МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЗРЫВНЫХ ЦЕПЯХ
Y. V. Sakhanskiyi, A. S. Grishchenko
CALCULATION AND SIMULATION OF ENERGY PROCESSES IN ELECTRIC BLASTING CIRCUITS
Аннотация. Приведена и проанализирована методика расчёта условий безотказности инициирования электровзрывных цепей на основе протекания энергетических процессов в них. Составлено уравнение энергетического баланса электровзрывной цепи. Предложена эквивалентная схема электровзрывной цепи с дополнительными источниками энергии, моделирующая реальное влияние блуждающих токов и токов утечки на электровзрыв-
иркутским государственный университет путей сообщения
ную цепь. Проведён расчёт энергетических процессов в электровзрывных цепях при инициировании их от источника постоянного напряжения и от конденсаторного взрывного прибора. При этом были рассмотрены возможные случаи протекания энергетических процессов, учитывающие полярность включения сторонних источников энергии относительно основного источника энергии, инициирующего электровзрывную цепь. Разработан машинно-ориентированный алгоритм расчёта протекания энергетических процессов в электровзрывной цепи, позволяющий автоматизировать и упростить расчёт процесса инициирования с помощью ЭВМ. Проведен анализ распределения импульса тока в группах электродетонаторов при их смешанном соединении. Определено влияние полярности включения сторонних источников энергии на изменение импульса в группах электродетонаторов при их смешанном включении при питании электровзрывной цепи от источника постоянного напряжения. Графически представлено распределение импульса в группах электродетонаторов при инициировании электровзрывной цепи от конденсаторного взрывного прибора. Даны практические рекомендации по учёту влияния сторонних источников энергии на электровзрывную цепь и процесс её инициирования и определены основные направления совершенствования расчёта энергетических процессов в электровзрывных цепях на основе анализа вероятностных моделей данных цепей.
Ключевые слова: электровзрывания, электродетонатор, электровзрывная цепь, энергетический процесс, импульс тока.
Abstract. The method of electroexplosive chains initiation reliability conditions calculation based on the flow of energy processes in them is presented and analyzed. The electroexplosive chain energy balance equation is compiled. The equivalent circuit of electroexplosive chain with additional sources of energy which simulates the real impact of stray currents and leakage currents on electroexplosive chain is proposed. The calculation of energy processes in electroexplosion chains when initiating them from a DC voltage source and a capacitor from an explosive device is performed. At the same time possible cases of leakage of energy processes that take into account the polarity of switching external sources of energy with respect to the primary energy source, initiating electroexplosive chain, were considered. A computer-oriented algorithm for calculating the flow of energy processes in electroexplosive chain to automate and simplify the calculation process for initiating with a computer is developed. The analysis of the distribution of the current pulse in groups of elec-trodetonators with mixed compound is carried out. The influence of polarity of switching external power sources on the change of pulse in groups of electrodetonators with mixed inclusion with electroexplosive chain supply from the DC voltage source is estimated. The distribution of pulse in groups of electrodetonators when initiating electroexplosive chain from condenser explosive device is shown graphically. Practical recommendations for the integration of third-party energy sources influence on electroexplosive chain and the process of initiation are given and the main directions of improving the calculation of energy processes in electroexplosive chains based on analysis ofprobability models for circuits are set.
Keywords: electroblasting, electrodetonator, electroexplosive chain, energy process, current pulse.
Введение
Взрывные работы широко применяются в горном деле, строительстве, при проходке туннелей, сварке взрывом и во многих других областях человеческой жизнедеятельности. Технология производства взрыва во всех случаях предполагает специальную систему, предназначенную для инициирования (возбуждения) взрыва взрывчатого вещества. Такой системой в большинстве случаев является электрическая система инициирования, главной частью которой является электрическая взрывная цепь.
Электрическая взрывная цепь является частным случаем электрической цепи и к ней применимы все законы цепей и методы их расчёта. Однако электровзрывная цепь обладает рядом особенностей, которые влияют на возможности её анализа и экспериментального исследования. Электровзрывная цепь является цепью с переменными во времени структурой и параметрами и ограниченным временем рабочего режима - режима инициирования. Этот режим обычно длится несколько миллисекунд (3-4 мс) и не может быть повторён из-за того, что при инициировании основная часть электровзрывной цепи - распределительная сеть - самоуничтожается, а подводящие
провода повреждаются или так же уничтожаются на большей части их длины [1].
Общая теория расчёта протекания энергетического процесса в электровзрывной цепи
Расчёт условий безотказности инициирования основан на анализе энергетических процессов, происходящих в электровзрывной цепи. Основным расчётным уравнением, характеризующим энергетическое состояние электровзрывной цепи, является уравнение энергетического баланса. Записать уравнение энергетического баланса в традиционной форме (для установившегося режима) в данном случае не представляется возможным, так как ЭВЦ в период инициирования находится в переходном режиме. В соответствии с этим предлагается использовать уравнение энергетического баланса в переходном режиме, т. е. непосредственно для мгновенных значений напряжений и токов [3].
В наиболее общем виде уравнение энергетического баланса электровзрывной цепи может быть записано в матричной форме, где в левой части записывается произведение матрицы-строки ЭДС на матрицу-столбец токов, а в правой части -произведение матрицы-строки напряжений на матрицу-столбец токов:
[е1,е2...еп ]•
i„
= [Ui,U2...Un ]•
I
(1)
Kmn -
■ср
J )dt
(2)
где 70 = 0 - начало инициирования (момент включения цепи), 7 = 7 - конец процесса инициирования - срабатывание ЭД и обрыв цепи. При
ш
В уравнении (1):
е, е, ■■■, е„ - мгновенные значения ЭДС, действующих в электровзрывной цепи,
i, L, ■■■, i - мгновенные значения токов в
1 > 2 > ' п
ветвях цепи токов через электродетонаторы (ЭД),
Щ, щ, ■■■, u - мгновенные значения напряжений на элементах цепи.
Уравнение (1) относится к наиболее общему случаю - разветвленной электровзрывной цепи с возможным воздействием на цепь сторонних источников энергии (блуждающих токов различного вида).
В реальных условиях - на горных предприятиях, в строительстве и т. д. - электровзрывная цепь часто находится в зоне влияния блуждающих токов: токов в земле (электротяговых, токов утечки), токов индуктивного и ёмкостного влияний, действия электростатических зарядов.
Влияние блуждающих токов может быть учтено введением в эквивалентную схему электровзрывной цепи дополнительных источников энергии, причём эти источники могут как усиливать, так и ослаблять инициирующий импульс тока, сообщаемый электродетонаторам [2].
Характер влияния стороннего источника энергии учитывается в уравнении (1) с помощью соответствующего знака перед слагаемым, учитывающим сторонние источники энергии. Если в «к »-й ветви ЭВЦ источника энергии нет, то вместо е^ в матрице-строке ЭДС ставится ноль.
Расчёт энергетических процессов в электровзрывных цепях сводится к тому, чтобы проверить выполнение условий безотказного срабатывания электродетонаторов. Считается, что в электровзрывной цепи сработают все электродетонаторы, если сработает электродетонатор, обтекаемый минимальным током в цепи i . Импульс тока K ,
^ min J min'
который получит данный электродетонатор, определяется интегралом:
вычислении 7 необходимо учитывать и время
задержки после срабатывания первого ЭД.
Не менее важной величиной является количество энергии, израсходованное электродетонаторами на инициирование. В частности, для выделенного ЭД:
t
W - f
min J
U i
min min
dt.
(3)
Все составляющие энергетического процесса, происходящего в ЭВЦ, представлены в уравнении (1).
Соответствующими расчётными или измерительными методами можно определить долю энергии, затраченной непосредственно на инициирование ЭД, по величине которой можно ориентировочно судить о количестве сработавших ЭД и о возможном наличии отказов. При этом расчёт следует выполнять с помощью ПК, руководствуясь следующим алгоритмом (рис. 1).
Рис. 1. Алгоритм расчёта энергетического процесса в ЭВЦ
Основой расчёта электровзрывной цепи является её эквивалентная схема, представляющая собой модель реальной электровзрывной цепи, которая должна учитывать все основные факторы, влияющие как на параметры цепи, так и на её энергетическое состояние.
Расчёт энергетических процессов в электровзрывной цепи со сторонними источниками энергии при инициировании от источника постоянного напряжения
1
2
2
о
и-0
Как уже указывалось, в эквивалентную схему электровзрывной цепи должны быть внесены дополнительные источники энергии, представляющие собой результат электромагнитного влияния на взрывную цепь различных источников блуждающих токов. Кроме того, в структуру цепи должны быть внесены изменения, обусловленные реальным состоянием изоляции цепи и величиной сопротивления переходных контактов соединений электродетонаторов друг с другом.
В соответствии с вышеизложенными положениями была разработана эквивалентная схема электровзрывной цепи, содержащая сторонние источники энергии. Была рассмотрена электровзрывная цепь со смешанным соединением электродетонаторов, содержащая источник блуждающих токов .1,1, и сторонний источник ЭДС Е6л (рис. 2).
Рис. 2. Эквивалентная схема электровзрывной цепи со смешанным соединением электродетонаторов и сторонними источниками энергии
Представленная на рис. 2 схема содержит две группы ЭД: первая группа содержит 50 параллельно соединённых ЭД, вторая группа содержит 50 последовательно соединённых ЭД. Сопротивление одного ЭД, в соответствии с паспортными данными, принимаем равным ЯЭд = 3 Ом.
Параллельно ЭД данной группы включён источник тока Убл, эквивалентный величине
блуждающих токов, втекающих в электровзрывную цепь. В ветвь с одним из параллельно включённых ЭД включен амперметр, показывающий ток ^ср. через один из параллельно соединённых ЭД. В ветвь с последовательно включёнными ЭД также включён амперметр, показывающий ток последовательно соединённых электродетонаторов
^осл.
При этом параллельно данной ветви подключена ветвь, содержащая эквивалентное сопро-
шшт
тивление переходных контактов Япк = 1000 Ом и ЭДС Ебл, эквивалентная напряжению, возникающему в цепи вследствие наводок от блуждающих токов.
Общее питание схемы происходит от источника ЭДС взрывного прибора Евп = 100 В. Вследствие неопределённости полярности включения Убл и Ебл были рассмотрены следующие возможные варианты:
- вариант № 1: источник тока Убл, ЭДС Ебл и ЭДС взрывного прибора Е направлены согласно друг с другом (по направлению обхода контура, обозначенного на рис. 2);
- вариант № 2: источник тока Убл и ЭДС
взрывного прибора Е направлены согласно друг другу, а ЭДС Е направлена встречно им;
- вариант № 3: источник тока Убл и ЭДС Ебл направлены согласно друг другу, а ЭДС взрывного прибора Е направлена встречно им;
- вариант № 4: ЭДС Ебл и ЭДС взрывного прибора Е направлены согласно друг другу, а источник тока Убл направлен встречно им.
При анализе энергетических процессов в электровзрывной цепи необходимо учитывать, что главной энергетической характеристикой, определяющей процесс инициирования в электровзрывной цепи, является импульс тока (при действии постоянной ЭДС равный К = 1). В связи с этим были вычислены импульсы токов, получаемые ЭД в последовательной (Кпосл) и параллельной (Кпар.) группах электровзрывной цепи, представленной на рис. 2.
Величина тока источника блуждающих токов Убл определялась пределами 0-0,3 А, а изменение величины ЭДС блуждающих токов Е
принималось от нуля до 30 В [3].
Принятые значения параметров сторонних источников энергии обосновываются многочисленными экспериментами и исследованиями блуждающих токов, проведёнными авторами на различных горных предприятиях. Были рассчитаны как абсолютные значения импульсов тока, так и процентное изменение величины импульса, получаемого одним электродетонатором в последовательной (АКпосл) и параллельной (АКпар) группах при изменении направления и величины параметров блуждающего тока Убл и Ебл. Также определены общий импульс Кобщ, получаемый электро-
ш
взрывной цепью от взрывного прибора, и его изменение АКобщ. Результаты расчётов представлены в табл. 1.
Проанализировав результаты расчётов, представленные в таблице, можно сделать следующие выводы.
В случае реализации в цепи варианта № 1 с наибольшей вероятностью отказы при инициировании возможны в электродетонаторах параллельной группы, что связано с уменьшением получаемого ими импульса тока почти в два раза из-за влияния блуждающих токов. При этом незначительно увеличивается общий импульс тока, потребляемый электровзрывной цепью в целом.
Т а б л и ц а 1 Зависимость импульсов тока электровзрывной цепи от величины и направления источника блуждающих токов
№№ Вариант № 1 Вариант №2
го 0 10 20 30 0 10 20 30
I , А 1 бл 0 0,1 0,2 0,3 0 0,1 0,2 0,3
Кобщ.,А2-мс. 0,59 0, 6 0,62 0,63 0,59 0,57 0,56 0,54
Кпосл , А2-мс. 0, 44 0, 45 0,45 0,46 0, 44 0, 45 0,45 0,46
Кпар., А2-мс. 0, 59 0,46 0,34 0,25 0,59 0,43 0,3 0,19
А Кобщ.,% 0, 00 1,69 5,08 6,78 0,00 -3,38 -5,08 -8,47
АКпосл,% 0, 00 2,22 2,22 4,54 0, 00 2,22 2,22 4,54
АКпар,% 0, 00 -22,03 -42,37 -57,62 0,00 -27,11 -49,15 -67,79
№№ Вариант №3 Вариант №4
Ебл,В 0 10 20 30 0 10 20 30
1бл, А 0 0,1 0,2 0,3 0 0,1 0,2 0,3
Кобщ.,А2-мс 0,59 0,57 0,56 0,54 0,59 0,6 0,62 0,63
Кпосл. , А2-мс 0,44 0,44 0,45 0,45 0,44 0,44 0,45 0,46
Кпар., А2-мс 0,59 0,73 0,9 1,07 0,59 0,77 0,97 1,2
А Кобщ.,% 0,00 -3,38 -5,08 -8,47 0,00 1,69 5,08 6,77
АКпосл.,% 0,00 0,00 2,22 2,22 0,00 0,00 2,22 4,54
АКпар.,% 0,00 23,72 52,54 81,35 0,00 30,50 64,40 103,39
В случае реализации в цепи варианта № 2 происходит ещё большее ухудшение условий обтекания током электродетонаторов параллельной группы и при этом почти на 10 % уменьшается импульс тока, получаемый электровзрывной цепью в целом. Однако из-за изменения направления Ебл электродетонаторы
последовательной группы получают больший импульс тока, чем в предыдущем случае.
В случае реализации в цепи варианта № 3 благодаря изменению направления блуждающих токов электродетонаторы и последовательной, и параллельной группы получают больший импульс тока, чем если бы блуждающие токи отсутствовали. При этом для электродетонаторов последовательной группы импульс тока увеличивается незначительно, а для электродетонаторов параллельной - существенно - на 80 %. Это крайне нежелательная ситуация, способная привести к прежде-
временному инициированию электровзрывной цепи.
В случае реализации в цепи варианта № 4 ситуация складывает аналогично варианту № 3, с той разницей, что импульс тока, получаемый электродетонаторами параллельной группы, увеличивается на 103 % к исходному, т. е. в два раза.
Исходя из данных результатов, можно сделать вывод, что наиболее опасна для электровзрывной цепи ситуация, когда источник блуждающих токов направлен встречно ЭДС взрывного прибора. При этом направление ЭДС блуждающих токов не играет существенной роли в изменении величины импульса, получаемого электродетонаторами электровзрывной цепи.
Расчет энергетических процессов в случае питания электровзрывной цепи от конденсаторного взрывного прибора
Рассмотрим случай, когда вместо источника энергии ЕВП (рис. 2), в электровзрывную цепь будет включён конденсаторный взрывной прибор. Для расчётов рассмотрим конденсатор наиболее широко применяемого взрывного прибора ВМК-
100 с параметрами Ц = 100В, С = 9• 10б [1].
При разряде конденсатора на электровзрывную цепь ток на входе цепи:
и -4«) = Це *С ,
где U - напряжение на конденсаторе-накопителе, В; С - ёмкость конденсатора-накопителя, Ф; R - входное сопротивление электровзрывной цепи
[4].
При этом импульс тока определяется по формуле:
I
К = 112 Ж,
(4)
где ^ - время разряда конденсатора на электровзрывную цепь.
Были рассмотрены три граничных случая:
- случай № 1: источник тока Убл, ЭДС Ебл и конденсатор взрывного прибора направлены согласно друг с другом;
- случай № 2: источник тока Убл и ЭДС Ебл равны нулю;
- случай № 3: источник тока Убл и ЭДС Ебл направлены противоположно напряжению конденсатора взрывного прибора.
Расчёт был произведён методом наложения, и были получены следующие значения токов в ветвях электровзрывной цепи:
0
ЭД:
- ток через группу параллельно соединённых
г
= ++ пар. д „ „
Л2 Япар. Япар.
Це
Я
- +
Л2 Япосл + Япк Яп.
Л ^ Л
+ -
Я
г
/ Япосл.
ПК' Л2 Япосл + Япк Япк. Я,
В уравнениях (5-7):
Л =
Япар. +
Япосл.Япк. Япосл. + Япк
С, 4 = я +
ЯпосЛк
Япосл. + Япк
Л3 = Ебп.~
Е Я
Ебл.Япк.
к„ = —
- _ и2 Л я-4 ^ и2 4_ и Лз+
2 Л2
2 "^Л
(
Я
2ПЛ7 А+Л. +-2 • —-4 +
Л2
Я
Лз+А
Я
V пар у
(
К = —Л
посл. ^
и
Я
V Л2 Япосл + Япк У
\ 2 _2< е~ Л1 +
Я
-2и А •-
и
V Л2 Япосл +Япк у
Япк Лз+ Л4_ е-ЛгТ +
Л Я Я
1 посл пк посл
Я
( А+А }
Я
V посл у
- импульс через эквивалентное сопротивление переходных контактов:
(
(5)
К = — Л1
пк 2
и
Я
- ток через группу последовательно соединённых ЭД:
(
и
V Л2
Я
Я + Я
посл пк У
\2 _2г
—Л
е
+
V Л2
я+Я
'пк У
(6)
— 2иА •
Я
Л2 Япосл + Япк
Л3 + л4
Я,,,.
г
+
- ток через эквивалентное сопротивление переходных контактов:
+
( Л3+Л4 ^ Я„
г.
+ А3_ +Л(7)
г> ЯпарЯпосл.
пк Я + Я
пар. Япосл.
{ЯпосЛ, ^)Япар.
Л _ т Япосл. + Япк.
Л4 = и бл. Я Я '
посл. пк. г»
Я + Я ар.
посл. пк.
Подставив полученные значения токов в уравнениях (5-7) в формулу (4), получили значения импульсов токов в ветвях цепи:
- импульс в группе параллельно соединённых ЭД:
- импульс в группе последовательно соединённых ЭД:
Рассчитанные импульсы представлены в виде графиков на рис. 3, на котором приведены три группы графиков. Для каждой группы характерны следующие общие особенности: верхний график, изображённый пунктиром, соответствует случаю, когда сторонние источники энергии Убл и ЭДС Ебл
включены согласно с напряжением конденсатора взрывного прибора. Нижний график, представленный сплошной линий, соответствует случаю, когда сторонние источники энергии включены встречно напряжению конденсатора взрывного прибора. Средний график группы, представленный в виде линии точек, являет собой случай, когда влияние сторонних источников энергии на электровзрывную цепь равно нулю.
Рис. 3. Импульсы токов в группах ЭД электровзрывной цепи в зависимости от наличия и полярности включения сторонних источников энергии
При этом первая группа графиков на рис. 3 иллюстрирует распределение импульса тока в группе параллельно включённых ЭД. Данные ЭД получают наибольший импульс воспламенения из всех групп ЭД в электровзрывной цепи, при этом в случае согласного включения сторонних источников энергии ЭД будут получать импульс на 1015 % больший, чем если бы влияние этих источников отсутствовало. Также на 10-15 %, но с об-
2
2
Л
е
2
2
2
+
2
2
+
ратным знаком, получат импульс ЭД данной группы в случае противоположного включения сторонних источников энергии. В итоге разница получаемого импульса может достигать 20-30 %, что является существенной величиной и может непосредственно влиять на безопасность и безотказность инициирования.
Вторая группа графиков соответствует импульсам в ЭД последовательной группы. Картина распределения импульса в зависимости от согласного или противоположного включения сторонних источников энергии аналогична распределению импульсов в ЭД параллельной группы, однако разброс между крайними случаями несколько меньше и составляет 15-20 % , что также может существенно влиять на инициирование электровзрывной цепи.
Третья группа графиков соответствует импульсу в эквивалентном сопротивлении переходных контактов. Из рис. 3 видно, что все три случая включения или отсутствия сторонних источников энергии незначительно влияют на распределение данного импульса и все три графика представляют собой практически одну линию. Абсолютная величина данного импульса также крайне мала и практически неотличима от нуля, что позволяет в дальнейшем не учитывать в расчётах данную величину.
Выводы
Общим выводом является то, что любое стороннее энергетическое влияние на электровзрывную цепь носит негативный характер и должно быть, по возможности, исключено или сведено к минимуму.
Более полные характеристики влияния блуждающих токов на процесс инициирования могут быть получены при использовании не детальной, а вероятностной модели электровзрывной цепи. Вероятностный анализ является следующим этапом исследования воздействия блуждающих токов на процесс инициирования.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Граевский М.М. Справочник по электрическому взрыванию зарядов взрывчатых веществ. М. : Рандеву-АМ. 2000. 448 с.
2. Лурье А.И. Электрическое взрывание зарядов. М. : Недра 1973 273 с.
3. Петров Ю.С. Основы теории электровзрывания // Владикавказ : Терек, 1998. 167 с.
4. Петров Ю.С., Саханский Ю.В., Кодкудаков С.Е. Энергетический баланс в электровзрывной цепи с конденсаторным прибором взрывания» : сб. тр. молодых учёных СКГМИ. Т 4. Владикавказ : Терек, изд. «Терек», 2007.
УДК 621.33 Дульский Евгений Юрьевич,
аспирант кафедры «Электроподвижной состав», Иркутский государственный университет путей сообщения, тел. 8-983-403-46-43
Доценко Наталия Сергеевна, аспирант кафедры «Электроподвижной состав», Иркутский государственный университет путей сообщения, тел. 8-902-578-77-16
Лыткина Екатерина Михайловна, доцент кафедры «Электроподвижной состав», Иркутский государственный университет путей сообщения, тел. 8-952-632-35-88
АНАЛИЗ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТЕРМОРАДИАЦИОННОГО МЕТОДА КАПСУЛИРОВАНИЯ ИЗОЛЯЦИИ ВМЕСТО КОНВЕКТИВНОГО В ПРОЦЕССЕ ДЕПОВСКОГО РЕМОНТА
E. Yu. Dulskiy, N. S. Docenko, E. M. Lytkina
ANALYSIS OF TECHNICAL AND ECONOMIC EFFICIENCY OF THERMORADIATIVE METHOD OF ISOLATION'S CAPSULATING INSTEAD OF CONVECTION ONE IN THE DEPOT REPAIR
Аннотация. Статья посвящена обоснованию преимущества использования терморадиационного метода капсулирования изоляции перед конвективным с экономической точки зрения.
В статье представлены необходимые расчёты: капитальных вложений, необходимых для создания установки по капсулированию изоляции лобовых частей обмотки якоря тягового электродвигателя (далее ТЭД) типа НБ-514Б электровозов серии «ЕРМАК»; годовой экономии денежных средств; срока окупаемости при внедрении установки по капсулированию лобовых частей обмотки якоря ТЭД типа НБ-514Б по методу дисконтирования.
В предыдущих работах была экспериментально доказана выдвинутая в теоретическом плане гипотеза о том, что в случае капсулирования электроизоляционных пропиточных материалов с использованием ИК-энергоподвода вместо конвективного эффективность процесса увеличится многократно. Это научное предпо-
