CC BY
46Крупнопанельное домостроение
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
УДК 624.012.3
В.В. БАКРЫШЕВА, инженер ([email protected])
Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., 4)
Расчетный анализ работы крупнопанельного здания с учетом неравномерности осадок: методика и пример расчета
Рассматриваются особенности расчета крупнопанельных зданий, претерпевающих неравномерные осадки. Предложен подход к расчету, основу которого составляет пространственное моделирование здания в целом с учетом работы стыков панелей во всех направлениях. При этом стык панелей рассчитывается на воздействие шести составляющих усилий и перемещений, что позволяет определить предельное состояние конструкций при взаимодействии здания и основания. Реализация предлагаемого подхода позволяет получить инструмент для расчетной оценки допускаемых величин неравномерных осадочных деформаций здания. Предложенный подход реализован на примере расчетного анализа реального панельного здания с платформенными стыками, построенного в Санкт-Петербурге, которое, по данным длительных натурных наблюдений за период строительства и эксплуатации накопило неравномерность осадок более 400 мм.
Ключевые слова: крупнопанельное здание, платформенный стык, пространственный расчет, численное моделирование, неравномерные осадки, взаимодействие здания и основания.
Для цитирования: Бакрышева В.В. Расчетный анализ работы крупнопанельного здания с учетом неравномерности осадок: методика и пример расчета // Жилищное строительство. 2017. № 3. С. 34-40.
V.V. BAKRYSHEVA, Engineer ([email protected]) Saint-Peterburg State University of Architecture and Civil Engineering (4, 2nd Krasnoarmeiskaya Street, 190005, St. Petersburg, Russian Federation)
Calculation Analysis of Operation of a Large-Panel Building with Due Regard for Unevenness of Settlements: Procedure and Calculation Example
Features of the design of large-panel buildings undergoing differential settlements are considered. An approach to the design, the basis of which is a spatial simulation of a building as a whole with due regard for operation of panel joints in all directions, is proposed. At that, a panel joint is calculated for the impact of six componental forces and displacements that makes it possible to determine the limit state of structures when the building and its foundation interact. Implementation of the proposed approach makes it possible to obtain an instrument for the calculated evaluation of permissible values of uneven settlement deformations of the building. The proposed approach is implemented on the example of the design analysis of the real panel building with platform joints built in St. Petersburg which, according to the data of long field observations during the period of construction and operation, collected the unevenness of settlements more than 400 mm.
Keywords: large-panel building, platform joint, spatial calculation, numerical simulation, uneven settlements, interaction of building and base.
For citation: Bakrysheva V.V. Calculation analysis of operation of a large-panel building with due regard for unevenness of settlements: procedure and calculation example. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 3, pp. 34-40. (In Russian).
Во второй половине XX в. перед строительной отраслью России стояла задача возведения большого объема жилых и общественных зданий с наименьшими затратами и максимальной индустриализацией строительных работ [1-3]. В связи с этим широкое распространение получила технология панельного домостроения, и на сегодняшний день имеется огромное количество существующих крупнопанельных домов, расчетный срок службы для многих из которых приближается к концу. В связи с этим возникает вопрос об определении остаточного эксплуатационного ресурса этих зданий. Остаточный ресурс определяется фактическим техническим состоянием сборных панелей и стыков. На их техническое состояние влияют в том числе накопленные деформации в результате длительного взаимодействия здания и основания.
В инженерно-геологических условиях Петербурга, которые характеризуются распространением водонасыщенных глинистых грунтов малой и средней степени литификации
34| -
(так называемых слабых глинистых грунтов), консолидация которых происходит в течение длительного периода времени, и в других регионах (где наблюдаются карстовые процессы, подработка территорий и т. д.) со временем у зданий развиваются неравномерные осадки. Рекомендуемые значения предельных допустимых деформаций основания зданий приведены в СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» и для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных панелей предельная относительная разность осадок в нормативном документе ограничивается значением 0,0016. Однако обоснование назначения в нормах данной величины отсутствует, и она получена на основе обобщения имеющегося опыта строительства данного типа зданий.
Исследования, выполненные В.А. Васениным, показывают, что длительные неравномерные осадки зданий протекают в условиях Санкт-Петербурга на протяжении десятилетий и даже столетий. Это ставит под сомнение
^^^^^^^^^^^^^ |3'2017
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 1. Деформированная схема и изолинии осадок (м) фундаментной плиты и окружающего грунта [11]
правомочность самого термина «конечная осадка» [4]. Современные нивелировки зданий, построенных в довоенное время, наблюдения за которыми начинал еще профессор Н.А. Цытович, показали, что здания на естественном основании претерпевают интенсивные деформации в течение первых 3-4 десятилетий после их возведения, а затем их осадки переходят в незатухающую фазу «вековой» ползучести [5].
Исходя из этих особенностей деформирования грунтов основания представляется необходимым подходить к оценке остаточного эксплуатационного ресурса зданий с учетом совместной работы их наземных конструкций и основания.
В последние годы наблюдается устойчивая тенденция возврата к сборному домостроению [6-10]. Сегодня до 30% строящихся зданий возводится из сборных панелей. Очевидно, что вопрос учета взаимодействия зданий и их оснований актуален и для новостроек. Действующий Федеральный закон 384-Ф3 «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» содержит прямые указания на необходимость учета взаимодействия конструкций между собой и с основанием, а также на необходимость учета нелинейных и реологических свойств материалов и грунтов.
Следует отметить, что в настоящее время не имеется методики обоснования предельных деформаций основания зданий, соответствующих аварийному состоянию крупнопанельного здания, и методов определения запаса несущей способности, связанного с неравномерными осадками конструкций.
Эффект взаимодействия здания и основания.
Проиллюстрировать эффект взаимодействия здания и основания можно на расчетах фундаментной плиты, проектируемой под 16-этажный жилой дом. В случае, если проектирование идет раздельно, усилия от здания передаются на плиту в расчетной модели в виде распределенных нагрузок от стен здания. Приложение таких нагрузок вызывает не только развитие осадок, но и изгиб фундаментной плиты (рис. 1) [11].
Очевидно, что такая картина деформирования фундаментной плиты совершенно не соответствует действительности, поскольку несущие стены 16-этажного здания не могут позволить развиться деформациям фундаментной плиты в виде прогиба. В реальности, если учитывается жесткость этих стен, основание будет работать, как под
Рис. 2. Деформированная схема и изолинии осадок (м) здания и окружающего грунта (разрез) [11]
жестким штампом (рис. 2). Выравнивание контактной эпюры деформаций обусловливает концентрацию напряжений в конструкциях нижней части здания. Нормальные усилия увеличиваются в краевых зонах втрое, а в средней части имеет место почти троекратная разгрузка.
Эффект концентрации напряжений в краевых зонах конструкций здания наблюдается и при совместных расчетах зданий на свайных фундаментах. В этом случае перераспределение напряжений проявляется в увеличении усилий в крайних сваях и снятии нагрузок со свай, находящихся в центральной части.
Для протяженных зданий отмеченный эффект проявляется в их поперечных сечениях. В продольном направлении пространственная жесткость здания ниже и поэтому она в существенно меньшей степени влияет на выравнивание эпюры осадок.
Особенностью крупнопанельных зданий является то обстоятельство, что концентрация усилий, обусловленных их взаимодействием с основанием, сосредоточивается в стыках панелей. Именно состояние стыка является определяющим в оценке механической безопасности панельного здания. В связи с этим остановимся на особенностях подхода к расчету крупнопанельного здания.
Последовательность расчетного анализа крупнопанельного здания.
Обычная процедура расчета крупнопанельного здания состоит в создании пространственной схемы с заданием жесткостей элементам стыков. Жесткости вычисляются аналитически по Пособию по проектированию жилых зданий. Вып. 3. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85) (М.: ЦНИИЭП жилища Госкомархитектуры, 1989.). Напряжения в стыках сравниваются с их прочностью на вертикальную нагрузку. Считается, что соблюдения условия
32017
35
Крупнопанельное домостроение
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 3. Общий вид расчетной схемы крупнопанельного здания в программном комплексе FEM models
прочности на восприятие вертикальном нагрузки в стыках достаточно для обеспечения механической безопасности стыков. Такой подход представляется не вполне корректным, поскольку, стык в общем случае находится в сложном напряженно-деформированном состоянии, обусловленном в том числе взаимодействием здания и основания, что отмечалось выше.
Следовательно, необходимо выполнять пространственные расчеты крупнопанельного здания в целом и моделирование работы стыка панелей.
Численный расчет крупнопанельного здания в пространственной постановке может выполняться в различных программных комплексах, например, LIRA-SAPR, SCAD, RobotSA, FEM models и др. Моделирование панелей и стыков крупнопанельного здания в различных вычислительных комплексах различается, может осуществляться с помощью двухузловых связей или четырехузловых с распределенной жесткостью.
Общими трудностями численных расчетов панельных зданий являются высокая трудоемкость построения расчетной модели здания, в том числе задание жесткостей элементов, моделирующих работу стыка панелей; количество конечных элементов и соответственно объем вычислений при решении задачи; учет нелинейной работы материалов и стыков. Однако данный расчет позволяет учитывать со-
Рис. 4. Вид на здание по ул. Яхтенной, д. 4, к. 4
вместную пространственную работу элементов конструкций здания и является обязательной частью проекта строительства крупнопанельного здания (в том числе в соответствии с новым СП «Крупнопанельные конструктивные системы. Правила проектирования»). Результатами расчета объемной схемы здания являются усилия и перемещения элементов панелей и стыков.
После выполнения расчетов полной схемы крупнопанельного здания на необходимые сочетания нагрузок и воздействий возникает вопрос об оценке допустимости полученных по результатам расчетов усилий и перемещений. И если с перемещениями и усилиями в панелях в целом все ясно (они для стандартных случаев нормируются СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»), то оценка усилий и перемещений, возникающих в стыках крупнопанельного здания, описана в строительных нормах весьма кратко.
Под расчетом стыка панельного здания в технической литературе, в том числе в нормативных документах, подразумевается определение прочности стыка на действие вертикальной нагрузки. Вес вышележащих этажей действительно является основной нагрузкой, воспринимаемой горизонтальным стыком стеновых панелей. Однако в большинстве случаев стык находится в сложном напряженно-деформированном состоянии, и возможны расчетные ситуации, когда другие пять компонентов усилий будут оказывать значительное влияние на прочность стыка: растяжение и поворот плит перекрытий при неравномерных осадках здания, сдвиг в горизонтальных швах от го-
Рис. 5. Платформенный стык (чертежи института «ЛЕННИИПРОЕКТ»)
36
32017
Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Рис. 6. Деформированная расчетная схема здания на жесткой пластине с заданным радиусом кривизны
Рис. 7. Моделирование работы платформенного стыка: а — расчетная модель; б — изолинии приращения касательных напряжений при разрушении (характерразрушения стыка)
ризонтальных нагрузок (ветровых, сейсмических и т. д.) и при температурных воздействиях и др. В соответствии с этим расчет стыка должен выполняться на действие в нем усилий по всем шести степеням свободы (при решении конкретных задач количество типов усилий, на которые необходимо рассчитывать стык, возможно сократить, проанализировав особенности работы стыков в конкретных условиях). Данные задачи необходимо решить для каждого типа стыков (с одинаковой толщиной растворных швов, марками бетона и раствора и т. д.). Результаты решения используются далее при моделировании стыков в пространственной модели здания.
При неравномерных осадках здания основной расчетной ситуацией будет являться возникновение горизонтальных сил между плитами перекрытий (из-за прогиба здания - основного вида деформаций сооружений совместно с основанием) и изгибающих моментов в них (из-за разной величины осадок соседних несущих стен).
При расчете стыка на действие в нем определенного вида усилий стык моделируется объемными элементами (участки панелей и плит перекрытий и раствор). Арматуру и закладные детали возможно задавать стержневыми конечными элементами. Приложение нагрузки (перемещения) к элементам выполняется ступенями.
По результатам расчета стыка определяются предельные усилия, действующие в стыке (или предельные перемещения), которые могут приводить к его разрушению, и получается график зависимости перемещений от усилий, развивающихся в стыке. При этом для корректного учета работы материала в сложном напряженном состоянии в стыке необходимо использовать модели, отражающие нелинейную работу материалов, например, модель, приведенную в работах Н.И. Карпенко [13]. Следует отметить, что для применения таких моделей требуются специальные исходные данные по свойствам бетона и раствора.
Полученные графики зависимости перемещений от усилий, возникающих в стыке, необходимо использовать при расчете пространственной схемы крупнопанельного здания для отображения нелинейной работы стыков здания и учета пространственной работы конструкций здания.
При моделировании различной неравномерности осадок здания (например, заданием радиуса кривизны жесткой пластине, на которую установлено здание) можно
32017 ^^^^^^^^^^^^^^
определить допустимые значения неравномерности осадок здания.
Предлагаемый подход позволяет определить и обосновать расчетным методом значения предельно допустимых усилий и деформаций (перемещений) в стыках крупнопанельных зданий, а также определить предельные воздействия и нагрузки, соответствующие аварийному состоянию здания. Описанный подход позволяет выполнять расчеты крупнопанельных зданий с учетом пространственной работы конструкций и особенностей работы стыков панелей.
Пример расчета крупнопанельного здания.
Рассмотрим пример расчета крупнопанельного здания с платформенными стыками, получившего существенные деформации. За осадками здания, построенного в Санкт-Петербурге на ул. Яхтенной, д. 4, к. 4, ведутся наблюдения с 1989 г., с начала его строительства (рис. 4). На 2011 г. максимальная осадка одной из деформационных марок, установленных на цоколе здания, составила 526 мм, разница значений между марками с максимальной и минимальной осадками достигает 412 мм, а относительная разность осадок между точками, расположенными на расстоянии 20 м друг от друга, превысила 0,008, что в пять раз выше предельного значения, указанного в СП 22.13330.2011. Размеры здания в плане составляют 65х15,6 м. Здание построено
Рис. 8. Зависимость горизонтальных усилий в плитах перекрытия на 1 п. м стыка (т) от горизонтального смещения плит перекрытий относительно друг друга (м)
37
Крупнопанельное домостроение
------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Научно-технический и производственный журнал
шшшштля
nil -lilgM
Рис. 9. Напряжения в плитах надподвального перекрытия: а - вдоль Рис. 10. Напряжения в плитах чердачного перекрытия: а - вдоль продольной оси здания; б - вдоль поперечной оси здания продольной оси здания; б - вдоль поперечной оси здания
по типовому проекту серии 137.11 (разработана институтом «ЛЕННИИПРОЕКТ»), с устройством платформенных стыков панелей (рис. 5). Фундаментом здания служит свайное основание со сваями длиной 8 м. Под частью здания забиты сваи длиной 24 м; головы 24-метровых свай при строительстве были вырублены из ростверка, однако сваи работают как армирующие элементы грунта основания здания. В целом на площадке до глубины 21 м распространены слабые грунты, с модулем деформации не выше 10 МПа; в верхней зоне геологического разреза расположены намывные грунты мощностью около 5 м. Длинные сваи, совместно с примыкающим соседним корпусом, а также возможно конструктивные особенности здания вызывают неравномерные осадки и крен жилого дома. На сегодняшний день в конструкциях здания имеются дефекты: трещины осадочного происхождения в наружных стеновых панелях и стеновых панелях чердака; раскрытие вертикальных стыков между панелями; трещины в месте анкеровки закладных деталей, смещение лестничных площадок и маршей. При этом здание продолжает эксплуатироваться.
По проекту здания (Проект унифицированной 12-этажной торцевой стыковочной блок-секции на 59 квартир серии 137.11 для строительства в Ленинграде. ЛЕННИИПРОЕКТ, 1984), полученному в архиве ОАО «ЛЕННИИПРОЕКТ», в программном комплексе «FEM models» была составлена расчетная схема (рис. 6). Расчет выполнялся с учетом симметрии для половины здания (для одной секции). Стыки панелей моделировались специальными конечными элементами, которые работают с учетом жесткости стыков во всех шести направлениях.
Для оценки допустимости для здания неравномерностей осадок зданию задавались деформации с различным радиусом кривизны. По результатам расчетов были получены напряжения и перемещения в стыках панелей, формы деформаций конструкций здания.
Для анализа допустимости напряжений и деформаций платформенного стыка, полученных при расчете панельного здания, была построена отдельная объемная модель платформенного стыка (рис. 7, а). С учетом симметрии моделировалась половина стыка. Арматура и закладные детали задавались стержневыми конечными элементами; бетон и цементно-песчаный раствор - в соответствии с рекомендациями [12] упругопластической моделью с предельной поверхностью, описываемой критерием прочности Кулона. При этом параметры с и ф определялись по формулам:
i = asm
f Rb~Rbt Л
R, + Rhf
\ b ы
с - -
2cos^>
Расчет стыка выполнялся на действие горизонтальных растягивающих усилий между плитами перекрытий панельного здания, т. е. на выдергивание плит перекрытий из платформенного стыка, что главным образом происходит при неравномерных осадках панельного здания. Разрушение стыка при расчете произошло по наклонным поверхностям в бетоне и растворе стыка, что видно на рис. 7, б по изолиниям приращения деформаций в бетоне при разрушении. График горизонтальных усилий в плитах перекрытий в зависимости от горизонтального смещения плит перекрытий друг относительно друга при различной вертикальной нагрузке, действующей на стеновые панели (для верхних и для нижних этажей), приведен на рис. 8.
По результатам расчета определены предельные усилия растяжения в плитах перекрытий, которые могут приводить к разрушению платформенного стыка. При этом следует учитывать, что в использованной модели [13] отсутствуют ограничения уровня напряжений в сложном на-
38
3'2017
а
Научно-технический и производственный журнал
0,001 0,002 0,003 0,004 0,005 0,006 0,007 0,008 0,009 Макс. относит. неравномерность
0
500
1000 1500 2000 2500 3000 3500
0,002 0,004 0,006 0,008 0,010
50
$
я 40
; 30
с | 10
0,012 0,014 ть
0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250
Рис. 11. Зависимости усилий между плитами перекрытий от радиуса кривизны основания и максимальной относительной неравномерности осадок: а — для надподвального перекрытия; б — для чердачного перекрытия. 1 — точка 1; 2 — точка 2; 3 — точка 3; 4 — точка 4; 5 — точка 5; 6 — точка 6
пряженном состоянии (в частности, при равнообъемном сжатии). Это приводит к возможности работы материала при напряжениях а3<Яь при условии аг<а1<0 (предел прочности на сжатие может быть превышен при наличии сжатия в других направлениях, при этом сжатие считается отрицательным).
По результатам расчетов конструкций крупнопанельного здания с различной кривизной основания (по схеме на рис. 5) были получены зависимости напряжений между плитами перекрытий от радиуса кривизны основания и максимальной относительной неравномерности осадок, приведенные на рис. 11, для точек конструкций, обозначенных на рис. 9 и 10.
Примечание: на рис. 9, 10 красный цвет соответствует сжимающим напряжениям в плитах перекрытий, синий -растягивающим
По результатам выполненных расчетов на примере дома 4, к. 4 по ул. Яхтенной при допускаемой по СП 22.13330 неравномерности деформаций (0,0016) предельных усилий в стыках не наблюдается, что свидетельствует о корректности принятых ограничений. При превы-
шении допустимых неравномерностей осадок примерно вдвое усилия в платформенных стыках достигают предельных значений (стыки должны начинать работать существенно нелинейно), при неравномерности деформации 0.008 превышение предельных усилий в стыках наблюдается в нескольких точках.
Выводы
1. Расчетный анализ показывает, что для платформенного стыка крупнопанельных зданий весьма существенным является учет работы стыка на действие шести компонентов усилий и смещений. Для крупнопанельных зданий учет неравномерности осадочных деформаций является чрезвычайно важным для обеспечения механической безопасности стыка панелей.
2. Предлагаемый подход к расчету крупнопанельных зданий совместно с детальными расчетами стыков панелей позволяет определить предельные расчетные значения не-равномерностей осадок для панельных зданий и с учетом необходимой степени надежности и коэффициентов запаса обосновать рекомендуемые ограничения деформаций основания фундаментов панельных зданий.
Список литературы
1. Усманов Ш.И. Формирование экономической стратегии развития индустриального домостроения в России // Политика, государство и право. 2015. № 1 (37). С. 76-79.
2. Антипов Д.Н. Стратегии развития предприятий индустриального домостроения // Проблемы современной экономики. 2012. № 1. С. 267-270. № 10 (87). С. 24-27.
3. Дубынин Н.В. От крупнопанельного домостроения ХХ в. к системе панельно-каркасного домостроения XXI в. // Жилищное строительство. 2015. № 10. С. 12-27.
4. Васенин В.А. Оценка развития осадок исторической застройки Санкт-Петербурга по результатам наблюдений с конца 19 века // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2013. № 4. С. 2-7.
5. Васенин В.А. Разработка геоинформационной системы по оценке длительных осадок зданий исторического центра Санкт-Петербурга // Инженерные изыскания. 2016. №10-11. С 62-69.
6. Магай А.А., Дубынин Н.В. Крупнопанельные жилые дома с широким шагом несущих конструкций, обеспе-
чивающих свободную планировку квартир // Жилищное строительство. 2016. № 10. С. 21-24. Острецов В.М., Магай А.А., Вознюк А.Б., Горелкин А.Н. Гибкая система панельного домостроения // Жилищное строительство. 2011. № 3. С. 8-11. Николаев С.В. Панельные и каркасные здания нового поколения // Жилищное строительство. 2013. № 8. С. 2-9. Николаев С.В., Шрейбер А.К., Этенко В.П. Панельно-каркасное домостроение - новый этап развития КПД // Жилищное строительство. 2015. № 2. С. 3-7. Николаев С.В., Шрейбер А.К., Хаютин Ю.Г. Инновационные системы каркасно-панельного домостроения // Жилищное строительство. 2014. № 5. С. 3-5. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Геотехническое сопровождение развития городов. СПб.: Геореконструкция. 2010. 551 с.
12. Клованич С.Ф. Метод конечных элементов в нелинейных работах инженерной механики. Запорожье, 2009. 176 с.
13. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. М.: Стройиздат, 1976. 205 с.
10
11
3'2017
39
а
0
45 40 35 30 25 20 15 10 5 0
^20
0
Крупнопанельное домостроение
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
References
1. Usmanov Sh.I. Formation of economic strategy of development of industrial housing construction in Russia. Politika, gosudarstvo i pravo. 2015. No. 1 (37), pp. 76-79. (In Russian).
2. Antipov D.N. Strategy of development of the enterprises of industrial housing construction. Problemy sovremennoi ekonomiki. 2012. No. 1, pp. 267-270. (In Russian).
3. Dubynin N.V. From large-panel housing construction of XX to system of panel and frame housing construction XXI. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2015. No. 10, pp. 12-27. (In Russian).
4. Vasenin V.A. Development assessment a deposit of historical building of St. Petersburg by results of observations since the end of the 19th century. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov. 2013. No. 4, pp. 2-7. (In Russian).
5. Vasenin V.A. Development of a geographic information system according to long a deposit of buildings of the historic center of St. Petersburg. Inzhenernye izyskaniya. 2016. No. 10-11, pp. 62-69. (In Russian).
6. Magay A.A., Dubynin N.V. Large-Panel Residential Buildings with a Broad Step of Bearing Structures, Ensuring the Free Layout of Apartments From large-panel housing construction of XX to system of panel and frame housing construction
XXI. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2016. No. 10, pp. 21-24. (In Russian).
7. Ostretsov V.M., Magay A.A., Voznyuk A.B. , Gorelkin A.N. Flexible System of Panel Housing Construction. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2011. No. 8, pp. 8-11. (In Russian).
8. Nikolaev S.V. Panel and Frame Buildings of New Generation. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2013. No. 8, pp. 2-9. (In Russian).
9. Nikolaev S.V., Shreiber A.K., Etenko V.P. Panel and frame housing construction - a new stage of development of efficiency. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2015. No. 2, pp. 3-7. (In Russian).
10. Nikolaev S.V., Shreiber A.K., Khayutin Yu.G. Innovative systems of frame and panel housing construction. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2015. No. 5, pp. 3-5. (In Russian).
11. Ulitsky V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Geotekhni-cheskoe soprovozhdenie razvitiya gorodov [Geotechnical maintenance of development of the cities]. St. Petersburg: Georekonstruktsiya. 2010. 551 p.
12. Klovanich of Page F. Metod konechnykh elementov v nelineinykh rabotakh inzhenernoi mekhaniki [A method of final elements in nonlinear works of engineering mechanics]. Zaporozh'e, 2009. 176 p.
13. Karpenko N.I. Teoriya deformirovaniya zhelezobetona s treshchinami [The theory of deformation of reinforced concrete with cracks]. Moscow: Stroyizdat, 1976. 205 p.
ГЕОРЕКОНСТРУКЦИЯ
m ■ ■ ■
Lu ET. EX <
S s
X X I
< с < i
DC CÜ bf X
О о О J-l
Q. d 1—
s ш CO О
M X ^ о LÜ
LU LÜ
О Л О
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИ 1Е/1ЫНОЕ («РОЕК1 ИРОВАН ИЕ: ВСЕ ЗИДЫ ИНЖЕНЕРНЫХ ИЗЫСКАНИЙ: ОБСЛЕДОВАНИЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ.. РАСЧЕТЫ ОСНОВАНИЙ И ЗДАНИЙ (СООРУЖЕНИЙ); ГЕОТЕХНИЧЕСКИЙ МОНИТОРИНГ; СОХРАНЕНИЕ ОБЪЕКТОВ КУЛЬТУРНОГО НАСЛЕДИЯ; НАУЧНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ В ОБЛАСТИ ГЕОТЕХНИКИ И ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ОСНОВАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ.
ПИ «ГЕОРЕКОНСТРУКЦИЯ" "1SÖ005, Санкт-Петербург, Измайловский ПОД дог/ 4 Тел.: +7 (S12} 57S35ß7 Фаге +7 (812) 575 36 £5 e-nai!: mailtigeofec.gpb.ru wwvf.georeconst ruction.ru
40
32017
