Расчет температурных полей в отрезном инструменте Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ В ОТРЕЗНОМ ИНСТРУМЕНТЕ

Прохоров Александр Владимирович

канд. техн. наук, филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Уральский государственный университет» (национальный исследовательский университет) в г. Озерске, г. Озерск Челябинской области

E-mail: Prokhorov@bk.ru

CALCULATION OF TEMPERATURE FIELDS IN THE CUTTING TOOL

Prokhorov Alexander

candidate of technical Sciences, Branch of Federal State State-Financed Educational Institution of Higher Professional Education «South Ural State University» (national

research university) in Ozersk, Ozersk of Chelyabinsky region

АННОТАЦИЯ

В статье рассматриваются вопросы аналитического расчета температурных полей в дисковом отрезном инструменте. Проведен расчет температур для стального и вулканитового отрезного кругов.

ABSTRACT

The article deals with the analytical calculation of temperature fields in the disk cutting tool. The calculation of the temperature for steel and vulcanite cutting discs.

Ключевые слова: моделирование; теплопроводность; инструмент;

отрезной круг.

Keywords: modeling; thermal conductivity; a tool; a cutting wheel.

На практике часто возникает необходимость определения температурного режима тел, непосредственное измерение температуры которых связано с техническими и методическими трудностями [1, с. 7]. В этом случае представляет практический интерес аналитический метод расчета тепловых процессов, основанный на создании моделей нагреваемых тел и источников.

Традиционно при создании таких математических моделей и построении температурных полей использовались либо численные методы [3], либо суперпозиция точечных источников теплоты [2, с. 10]. Развитие

вычислительной техники и сопутствующего программного обеспечения позволяет применять при расчетах более сложные модели и аналитические приближения [6]. В настоящей работе предлагается математическая модель температурных процессов в дисковых телах при их нагреве внутренними источниками тепла, основанная на тезисах, развитых под руководством Пашацкого Н.В. в работах [4, 5, 9], посвященных проблематике приповерхностного нагрева твердых тел. Методика построения модели нагрева дисковых тел внутренними источниками тепла описана в работе [8] на примере электроэрозионной резки твэлов.

При разработке модели были сделаны следующие допущения [8]: теплоотвод с периферийной поверхности дискового тела не учитывается (толщина диска много меньше его радиуса), свойства материала не зависят от температуры (отсутствие фазовых переходов — плавления и испарения материала диска), источники тепла расположены равномерно по окружности дискового тела (это обеспечивается относительно быстрым вращением отрезного инструмента).

С учетом указанных допущений нестационарный процесс теплопроводности описывается дифференциальным уравнением в частных производных для цилиндрических координат:

дП

----= а

ді

ґд 2и 1 дил —т +----------

ч дг г дг J

+ ф-уП.

Граничные и начальное условия принимаются следующими:

дП

дг

= 0; ди

г=0

дг

=0; П,=о=0

г=Ко

Функция внутренних источников тепла взята в виде [8]:

Чо р = — ср

где: п учитывает степень смещенности источников тепла к периферии диска.

В результате решения уравнения теплопроводности методом Фурье получено выражение для расчета температурных полей в дисковом теле с учетом сосредоточения источников тепла в периферийной области:

и=!£

ш=1 к=0

2% (_ 1)к

и2к

• Ш

с^ О (/ш )р

у + а

П2

22к (к!)2 (2к + 2 + п )

у+а

Jc

/Ш

По

г

Здесь приняты следующие обозначения: и — температура; П — радиус

2а ,

дискового тела; у =-------; Ь — толщина дискового тела; с, р, а —

рсЬ

теплоемкость, плотность, температуропроводность материала соответственно; а — коэффициент теплоотдачи с боковой поверхности диска; ? — время; /т

— корни функции Бесселя первого порядка ^; /0 — функция Бесселя

нулевого порядка; д0 связано с количеством тепла ^ соотношением:

(п+2)а

2жЬЯ2т ’

где: т— время подвода тепла.

Для отрезных вулканитового и стального дисков, у которых рабочей (режущей) поверхностью является периферия диска, показатель п должен быть бесконечно большим. Однако, как показали расчеты в пакете МаШСаё, уже при п>50 температура периферии слабо изменяется с увеличением п. Расчет

температурных полей проводился при следующих параметрах: £)т = 5ООО Дж, Ь = О,ОО4 м, П = О,О75 м, т = 5О с, п=58. Для вулканитового диска были взяты

3 7 2

значения с = 1386 Дж/(кг-К), р = 12ОО кг/м, а = 1О_ м/с; для стального

отрезного диска — с = 46О Дж/(кг-К), р = 78ОО кг/м3, а = 1,245 • 1О”5 м2/с.

Расчеты температурных полей для вулканитового отрезного диска показали, что с увеличением времени температура на периферии диска неравномерно возрастает и при /=500 с наступает квазистационарное состояние, при котором температура поверхности практически не изменяется и к этому

л

моменту при а = 5О Вт/(м •К) достигает величины около 500оС. Вследствие плохой теплопроводности материала наблюдается резкий спад относительной температуры при уменьшении г, и при г=0,067 м (О,9^) она близка к нулю.

Анализ температурных кривых на рисунке 1 показывает, что при отсутствии конвекции относительное приращение температуры периферии вулканитового диска достигает 1700ОС (кривая 1), что может привести к разрушению инструмента. Кроме того, в отсутствие конвекции расширяется область высоких температур режущем слое. При введении вынужденной конвекции температура периферии значительно снижается, доходя при

л

а = 5ОО Вт/(м •К) до 100ОС (кривые 2 и 3). Использование материала с большими теплопроводящими свойствами (например, стали) также приводит к существенному снижению температуры на периферии (сталь на рисунке представлена кривыми 4 и 5).

U,°C

1000

о-----

0,045

Рисунок 1. Зависимость температуры от интенсивности теплоотдачи: 1

— а = 0, 2 — 50, 3 — 500 Вт/(м2К), t=500 с; 4 — а = 0, 5 — 50 Вт/(м2К),

t=500с

Указанная методика расчета температурных полей может быть расширена на другие дискообразные тела с некруглой геометрией режущей кромки и, как следствие, с иным распределением приповерхностных источников тепла (дисковые фрезы, стальные дисковые пилы и др.).

Список литературы:

1. Кулаков М.В. Измерение температуры поверхности твердых тел / М.В. Кулаков, Б.И. Макаров. — М.: Энергия, 1979. — 96 с.

2. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена / С.С. Кутателадзе. — Новосибирск: Наука, 1970. — 416 с.

3. Осовец С.В. Расчет нестационарного теплового состояния плиты при ее нагреве перемещающимся источником / С.В. Осовец, Е.В. Торопов,

А.В. Прохоров, В.Л. Кириллов // Инженерно-физический журнал. — 2000.

— Т. 73, № 4. — С. 757—760.

4. Пашацкий Н.В. Тепловые процессы при сварке плоских изделий / Н.В. Пашацкий, А.В. Прохоров // Сварочное производство. — 2000. — № 7. — С. 3—5.

5. Пашацкий Н.В. Тепловые процессы при обработке предварительно

нагретой стальной плиты огневой машиной / Н.В. Пашацкий,

А.В. Прохоров // Известия ВУЗов. Черная металлургия. — 2001. — № 3. — С. 46—48.

6. Прохоров А.В. Теплопроводность и массообмен в системах с

приповерхностными источниками: дис. канд. техн. наук / А.В. Прохоров.

— Озерск, 2003. — 122 с.

7. Пашацкий Н.В. Нагрев лезвия проходного резца / Н.В. Пашацкий,

A.В. Прохоров, В.В. Закураев, А.А. Шивырев // СТИН. — 2003. — № 4. — С. 21—23.

8. Пашацкий Н.В. Расчет температурных полей дискового электрода при электроэрозионной резке материалов / Н.В. Пашацкий, А.В. Прохоров,

B.Ф. Обеснюк // Сварочное производство. — 2003. — № 8. — С. 37—41.

9. Пашацкий Н.В. Аналитический расчет распределения температур при многопроходной сварке дисковых деталей / Н.В. Пашацкий,

А.В. Прохоров, С.Н. Кононов // Сварочное производство. — 2006. — № 3.

— С. 3—6.

10. Резников А.Н. Теплофизика резания / А.Н. Резников. — М.: Машиностроение, 1969. — 288 с.