Научная статья на тему 'Расчет динамических процессов нагрева воздушных линий электропередачи на основе квадратичной модели теплообмена'

Расчет динамических процессов нагрева воздушных линий электропередачи на основе квадратичной модели теплообмена Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
143
28
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ РЕЖИМЫ / УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА / МЕТОД НАИМЕНЬШИХ КВАДРАТОВ / ВОЗДУШНЫЕ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ / ТЕМПЕРАТУРА ПРОВОДА / ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ СОПРОТИВЛЕНИЯ / ПОТЕРИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Гиршин С.С., Горюнов В.Н., Бигун А.Я., Петрова Е.В., Кузнецов Е.А.

Разработан новый подход к расчетам нестационарных тепловых процессов в воздушных линиях электропередачи. Использование разработанного подхода позволяет решать актуальные задачи повышения эффективности функционирования электрических сетей с воздушными линиями электропередачи. Получено приближенное аналитическое решение нелинейного дифференциального уравнения нагрева провода. Решение основано на понижении показателя степени температуры провода с использованием метода наименьших квадратов. Предложены соотношения для вычисления потерь электрической энергии и средней температуры в проводах воздушных линий за произвольный промежуток времени. В отличие от численных методов решения нелинейных дифференциальных уравнений нагрева аналитический подход способствует расширению возможностей анализа и обобщения результатов. Одновременно с упрощением расчетов достигнута высокая точность моделирования динамических тепловых процессов в воздушных линиях электропередачи. Оценка точности разработанного подхода осуществлена на основе сравнения с результатами, полученными численным методом Рунге-Кутта четвертого порядка. Установлено, что расхождение результатов расчета температуры в произвольный момент времени не превышает сотых долей градуса.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Гиршин С.С., Горюнов В.Н., Бигун А.Я., Петрова Е.В., Кузнецов Е.А.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Расчет динамических процессов нагрева воздушных линий электропередачи на основе квадратичной модели теплообмена»

УДК 621.316 J

РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА ЗОЗДУ Ш НЫ X Л ИН ИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НА ОСНОВЕ КВАДРАТИЧНОЙ МОДЕЛИ ТЕПЛООБМЕНА

С. С. Гнршнн. В. Н. Горюнов. А. Я. Бигун. Е. В. Петрово. Е. А. Кузнецов

Омский государственный технический уHutxpcumem. Омск. Россия

Аннотаиня - Разработан новып нодхоз к расчетам нестационарных тепловых процессов в воздушных линиях электропередачи. Использование разработанного подхода позволяет решать актуальные задачи повышения эффективности функционирования электрических сетей с воздушными линиями электропе-||р;|ичи. TTu.ivчрнп 11|1и'). I iiavhhiih лни. пи нчегк.-ое ршгиис нн. iiihpîîhoi il . |11|}>ферен1|м:1 ikhiii ii ikhphiih нагрева провода. Решение основано на понижении показателя степени температуры провода с использованием метода наименьших квадратов. Предложены соотношения для вычисления потерь электрической энергии и средней температуры в ировозах воздушных липни за произвольный промежуток времс ни. D отличие от численных методов решения нелинейных дифференциальных уравнении нагрева ана-.1111 нчегкгин пи .ix«» i riionitiri hvpi |i;ii"iiiii|ihhiihi н1ММ11ЖИ1н-|рГ| иннли« и иГшГнцрним (мнулыхшк. О ihii-временно с упрощением расчетов достигнута высокая точность моделирования динамических тепловых процессов в воздушных линиях электропередачи. Оценка точности разработанного подхода осущсствлс на на основе сравнения с результатами, полученными численным методом Рунге-Кутта четвертого порядка. Установлено, что расхождение результатов расчета температуры в произвольный момент времени не iijiHKKiiiijpi nu Kl \ долен i радуги.

Киочссыс слосс,: нестационарные теплооые режимы, уравнение теплового баланса, метод нлимень шнх квадратов, воздушные линии электропередачи, температура провода, температурная зависимость сопротивления, потери электроэнергии.

i. Введение

Потребность увеличения пропускной способности лннин электропередачи становится в настоящее время осоЬешю актуальной по npirnnie ускореппого роста электропотреоления 11,21. Дпттпт.тп вопрос является одним из основных вопросов, решаемых в процесс с эксплуатации систем электроснабжения и при проектировании новых ,нший здектроиеред <пн. Не менее важны ижже задаш разрибопш техники ий Suiml Giid. выбор мероприятий по снижению потерь электроэнергии. анализ динамики электрических сетей. Последняя задач?, часто возникает при расчете пересапряжеттпп при замыкашга па землю в электрических сетях с Kosaiencaniien ём костных токов. Указанные направления раСют требуют левышення точности моделирования режимов в процессов в электрических сетях. Одним кз способов псеышсння точности расчетов является учет изменения температуры ||{!(Ж()Д(1К IIJ)H комплексном НОЧДГ-ЙГ; КИИ ТОКОКОЙ НИ1])у« И И IIOITVIHMX фи К I ¡>¡4)4 [Я, 4] ТТрОКГЛГННМс* и

данной работе исследования направлены на анализ динамики тепловых процессов воздушных лнкнй электропередачи.

Рабочие температуры воздушных линий относятся к основным параметрам, определяющим техническую допустимость режимов электрических сетей [f. 6]. Изменения температуры существенно влияет на потерн -rnrpiHH к iijJi'H.o,I/1X ночдушимх линий

Расчет потерь энергии с учетом температурной ¿ависимостн сопротивления базируется на средних температурах за некоторый интервал оремепн. Эта задача требует учета как стационарных, так и нестационарных тем пергтурных режимов. Иослсхчсс особенно зожно для изолированных проводов, ооладающнх повышенной тепловой инерпнсннсетью.

Прг расчете те\гтрра-урьт проводов воздуттшх линий значительное распространение получили методы изучения установившегося теплового режима [7]. Одной из важнейших задач исследования установившихся режи-

■\!ОВ ЯЯЛЯГТГ Я определение „ТОПуСТИМКГХ гнячгяий точов Однлго ил прячтнче пятронлртмс тепговкте- режимы линий шемршередйш всгречакпин досгашчии Как правило. в процессе жсилуаии^ни систем злеыро-

спабжепня имеет место перемесшая токовая нагрузка. Для повышения точности определения потер:, ээектрнте

С ЧОП ЛНГрГТТЯ проигркг НЛГруЗОЧНОЙ ГТЮГОПНОГТИ ЛИНИИ рОПГрСГЛЧИ ВЫЧИСЛЕНИЯ МЛЧСКМЛЛЬНЬТХ. тпгуптих

11 средних значений ¿едшерагуры приводи необходимо ш-иоль'^овагь анаши нес 1 адиинаркых шшьых процессов [8-12].

Псрснос тепла 01 поверхности Проводи В окружыошую срслу ОСУОССТБЛЯСТСЯ КОНВСКИКСИ Н излучением. Интенсивность лучистого теплообмена определяется законом (.'теоана—Ьольцмана и выражается через четвертые степени абсолютных темперах^ Данный факт является причиной нелинейности уравнения теплового баланса ВОЛДуПТНчПС линий Пми-тг г трм рлгчет нлгршл прожодо* -троили .-упттс я как прлвилп н* основе простых «сгпо-нении<--1ь.чых 'шшшшекм, полученных дня линейных дифиерендиа; ->ны I уравнении первою порядка. Пи-добпал линеаризация неизбежно приводит к погрешностям. Исходные нелинейные ураппепня могут быть ре шены численными методами. но при этом затрудняется анализ н обобщение результатов.

13 данной работе предложен новый подход к расчету процессов нагрева эоздупшых лпнкй. основанный на приближенном аналитическом решении нелинейного дифференциального уравнения. Приведенные выкладки справедливы как для неизолированных. тек н для изолированных проводов. В рабочем диапазоне температур ПОЛуЧГННОГ ЛНЛЛТГП1ЧГСКОГ реПТГЯИГ имеет высокую точность, практически ряннуч) точности численного ргтпе-ния исходных уравнений

ТТ МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ Уравнение нагрева (охлаждения) лроБода бозд\тпной линии на открытом воздухе может быть записано в следующем виде:

А?,(1 - аОж) - С)а + (1)

14 V О

где ДРС, = I V,, - потерн актшнюн мощности в проводе па единицу дшшы при О* - О ®С. / - ток в проводе, гп -погонное акгивнее сопротнзлснпе проводи при 0Л = О *С: з температурный коэффициент сопротивления: 6«. — темперг.турд токоведутцей жилы: С.м — эквивалентная теплоемкость провода на единицу длины: ¿гх> — диаметр провода: - коэффициент теплоотдачи вынужденной конвекинеЯ: и Олг, - температуры соответственно поверхности провода и окружающей среды в СС: Та,,„ и Т^ - то же в К (абсолютные температуры): с„ - коэф

фипи-нт черноты поверхности провода для инфракрасного получения-

С, = 5,67 10* Пт/^Г ТС1)

— ПОСТОЯННА*

излучения абсолютно черного тела: А. - логлощательная способность поверхности провода для солнечного излучения: д<Лп плотность потока солнечной радиашш на провох

1_слп провод неитэлирозан. тэ внутренний градиент температуры мал. Поэте».су принимается Оаш = Ож, а в качестве эквивалентной теплоемкости используется обычная теплоемкость провода.

Прн наличии изо ляпни с пей возникают существенные градиенты температуры. С учетом отого о обшем случат процесс нлгреял плиемметг.я днфференпиальным уравнением к частных протиодных О,иико для упрощения расчеюв мо*.ег оьль нешхиьзовлн лриблнАеиный зле!ид. по ¿во гиолщи иеренш а уравнения в чаепшх пропзводпых к обыкновенному дифферепцпалыюму уравнению (1). Метод оспов.ап па введении поля ТИС: ЖВИВЯЛОНТНОЙ ТСПЛОСМКееТИ величина которой определяется черся тсплогт/когти ЖНЯН Н ИЗОЛЯЦИЯ Сж и

С'ш-

с -с с . С2)

же л 1и л

где кш — хоэффндиени учшываклинй ¿рлднен1 игшерагурк в н»;лции.

Уравнение £1) содержит 2 неизвестные сункннп времени: ©„«,.(/) и О Ж). Введем допущение, что в любой момент времени эти тсмлсрятуры связаны лкнекнон зависимостью:

Коэффшткснты квЬ могут быть определены через начальные условия н параметры установившегося реэсн-

Используя метод наименьших квадратов можно упростить решение уравнения теплового баланса за счет покижггния с тглгни тгчшерл-^у.ь- ,то кторой-

г4 -г4 *лг,(© -© I2 + м, (© -0 +

лгу. 1 ««1/, - «ур} IV «дог ту / 1

+ 6Г2 (0 -0 У + 1Г3(0 -0 )

Коэффициентам аппроксимации м\, му, М) соответствуют следующие формулы:

-67^40,, (1)

(б) (7)

¿5 5

где Д0* = - в0<д, - диапазон аппроксимации; Э^,, - максимально допустимая температура провода. В результате дифференциа.тьное уравнение нагрева (1) приводится к приближенной форме:

(Я)

Расчетные выражения для коэффициентов Л . Л2. Л-. определяются подстановкой (3) н (4) в (1):

л=_Ч^1(М2+бС). (Я)

^ I

ок?

н*

.ко ука

(1С)

(11)

Аналитическое решение дифференциального уравнения (8) зависит от типа корней алгебраического уразне-

А1Ъ1ж + А2<?>ж + Аъ=Ъ (12)

Уравнение (12) описывает установившийся температурный режим провода. В этом случае корин уравнения - действительные. Будем также считать, что они различны:

_-а2+л1а2-аа]а} 24

Все остальные случаи могут наблюдаться только я явярийкьтх режимах Анализ этих случаев выходит ча рамки настоящей работы

Допустим что 0] 02 и р момент времени г=0 температуря жилы 0>;=0с ттричег« 0® 02 Рясче-ы покачивают справедливость допущений так как корень 02 принимает (тольптие отрица~ельные значении Для указанных допущениях решение уравнения (8) имеет следующий вид:

01"в,> аз)

Вг.1ИЧИНЫ Т„ И 0 (Шртрлхнгп:)! НЫ;)ИАГИИММИ

0о-0:

Вираасешоо [13.1 соогоетсттгует апериодический процесс Этот процесс графически списывается кривой, аналогичной экспоненте. Се форма характеризуется величинами 0:. Оз. Ос. Тк. Параметр Г* аналогичен постоянной времени в стандартной экспоненциальной функции. Он определяет инерционность теплового процесса. Однако, в охлнчис ог постоянной времени, параметр Ти имеет Ьолсс сложный количественный смысл.

Среднюю температуру жилы провода и потерн электроэнергии в трехфазной линии длиной / за некоторое время Ту можно определит, по формулам

чУ 1-<=>'« /Г"

1 v 1 г)тш 1-©'

(16)

A W = 3 АР, (l + «0 „ W. (17)

Ш. CPAHHfc.HIlfc •ЫСШШЫЫХ FhJ УЛЫА'ШВ Проведено сравнение результатов расчета теплового процесса разработанным методом и численным методам Рут с—Купа чавсрими иорхдка. У^длш расчета шждлаи.хены * габл. I. Параметры <л>.рул*акш;ей среды выбирались произвольно

таблица 1

УСЛОВИЯ, ПРИНЯТЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ ТЕПЛОВОГО ПРОЦЕССА 3 ПРОВОДЕ АС -240/32

Наименование и обозначение параметра Численно« значение

TrvuirpaiypHhiP К0*]|фт1нгнг<-<111]ктгиклгни» « 0.0043 ЧГ1

Степень черноты поверхности: провода £с 0.6

Иоглооятсльнпя способность поБсрхностн провода для солнечного излучения А; 0.6

Температура окружающей среды 10 °С

Атмосферное давлегае Ряп, ÎOOOCOПа

Скорость ветра V Коэффициент угла атаки ветра kv 1 м/с 0.75

Плотность потока прямой солнечной радиации па поверхность, перпендикулярную солнечным лучам q,.^ 500 Вт/м2

Плотность потека рассеянной солнечней радиации c..ptcc IOORt/M2

Коэффициент, учитывающий затененность участков линии Угол между осью провода и направлением солнечных лучен о; 0.9 15е

Ток нагрузки I 603 А

Диадепр проводи J^ 0.0216 м

Погонное активное сопротивление при 0°С го 0.0001114 Ом/м

Допустимая температуря провода Температура довода в момент времени t=0 0О 73 °С 10 °С

Удельная теплоемкость алюминия С.л/и 922 Дж/(кг сС)

У.пелтьнл» тегшпемкога. стали С^^ 45? Дж/(кт СС)

Погонная масса алюминия Ми 0.673 кг/м

Погонная массе стали Мл Длина линии 1 0.248 кг/м 50QCO м

Расчетный период Ти 60 мнк

. еплоемкость на единицу птнны С коэффициент теплоотдачи конвекцией и плотность потока солнечной радиация определяются следующими выражениями

С = C}ñ лМAl + Cyr.rMMrm ; (18)

^ = 0,044 y "J ¿4 ; (19)

V от TV

<?ссы = Sin ^ - Я^. (20}

где ky — ко^4)фиинсн1. яарлкхеризуюший yiua ¿идол вегра. P- ашисфериие давление. V— chopjcib «upa. C^ui. Судет, ~ удельные массовые теплоемкости алюминия и стали: Mr, A£» - масса алюминиевой н стальной части провоза не единицу длины: коэффициент затененности, q. n? плотность потока прямей солнечной радис-шш на поверхность, перпендикулярную сслпечгхгм лучам. q:jfüCC - плотность потока рассеянной радиаиип. <р. -угол между осью провода и направлением солнечных лучен.

Несовпадения результатов расчета разработанным аналитическим методом н численным методом Рунге-Кутта определяются выражениями:

з -((оче - ej/ ejioo% qd

е=0«-эт (22)

Результаты расчетов температуры провода, полученные разработанным аналитическим методом Qm и численным методом Рунге Кутта dv. представлены в табл. 2 н на рис. 1, 2, 3. Прсдстазлсннкс результаты показывают. что предложенный аналитический метод по точности практически не стлнчпстся от эталонного чкеленно-гс метода и разность значении температуры составляет около сотой доли градуса. В масштабе рнс. 1 грофнкк не различаются.

Средняя температура и потерн энергии зс расчетный период вычисленные по формулам (16), £17). равны: 0„,л= 45.39 °С. АЖ= 7189.7 кВгчас.

ТАБЛИЦА 2 СРАВНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

1. мин О„(0,°С о, % е С*С)

0 10 10 с.осоо 0

2 17.48 17.48 с.осоо 0

4 73 69 73 69 с.осоо 0

б 28,83 28,83 с,осоо 0

8 33,08 33,07 -0.0302 -0,01

10 36,58 36,5/ 0.02/3 0,01

12 39,46 39.45 -0.0253 -0,01

16 43.77 43.77 С.ОСОО 0

20 46.68 46.68 С.ОСОО 0

74 48 63 48 63 с.осоо 0

28 49,93 49,94 с,0200 0,01

32 50,81 50,82 С,0197 0,01

36 51,4 51,4 С,0С00 0

51,79 51,8 С,0193 0,01

¿4 52,05 52,06 С,0192 0,01

-8 52.22 52.23 С.0191 0.01

52 52.34 52.35 С.0191 0.01

16 57.47. 5? 43 0,0191 0,01

60 52,47 52,48 С,0191 0,01

о4С

сз

а.

£ м

а.

у, и

Р 2С

4 \

- ч Jm Ч

• \ г А \

- I / X Аналитический расчет (G Численный расчет (0ic) Ü .1 1

г \г { S» / X i i 1 i : : : i : i : ; i ; i . i . i lili i i

О

10

50

20 30 4Í)

Время (мин.)

Рис. 1. Результаты расчета теплового процесса в проводе АС-240/32

60

0.02

0.01

t о о

н-

О

tL *

0.01

0.02

0.03

10 20 30 40 Время (мин.)

y. .j...

■j—i-4 A * A__ • ■ A

w Ш • 1 1

...i..;..;...,.. .4.....i.J„.

..З..Т..Г...

1 • •

: : : :

"i i 1111 i.ii iii. i.ii iiiili i i 1 i i

50

60

Рис. 2. Относительная разность температур, полученных аналитическим и числовым методом

O.Ol

0.005

Сн

Ii

t= -

<u

b-o 005

-001

- ■ : 1 :

. . . . i

0

10

50

60

20 30 40 Время (млн.)

Рис. 3. Абсолютная разность температур, полученных аналитическим и числовым методам

Г/. Заключение

Воздушные линии электропередачи на практике, как правило, работают при изменении ветра, солнечной радиации и токовой нагрузки. Вследствие этого возникают изменения температуры проводоЕ. Ее величина определяет пропускную способность электрических сетей и потери энергии Повышение эффективности использования воздушных линий приводах к необходимости анализа нестационарных тепловых режимов на основе

урлкнгний irSIJIOKINIl ПИЛИНГЛ УкИЧИННМГ \Jli1KH-*HH» ТГП.11ЖОШ ОИЛПНГИ ДЛЯ ИГСЛГДИКИНИМ НГ(1ЯЦИ1)»-НрНК1Х тгн-jiDKhix режимом к :-»лгмринггчих c t-i>x к пГицгм случиг нг. ингйнк! Для их ргшгнии ипнглкчукугг* иналитичг-{'.КИГ И ЧИГЛГИЧЫГ MrilVIM 1С НГДСКПЛТК ЛМ ИНЯЛИГИЧГСКИХ МГЮ.1Ц1К fj«viy«^l (ГГНП'ГИ уМГИЫИГИИс* ТОЧНОСТИ ргшг-ния их-.чя п])ики1№гммх дпиущгннй Нгуккггаткими численны к мгш/кж ячлмншм гло+.нопи при яншичт и об: Мщении ргчулктатн ржчпл Ни ба.хг Mriivt? н^имгны ihx ккя^ишк подложено янил hi нчггко- ¡хчигьиг у]мкнгний ir-плокшо баликся дли икширшанных и ней чолкро чинных прпнодок и нгг.'ПИЦ1<1И»{тмх режимах Ofuia,vi* /кк-гоннспкими аналитических игшдок, подложенный подход хараки-ризупт ныпжой п)чн<и:гьк) раг.чешк Исог^жинии иокишн чт чначгни* гемперигуры прокоди н iцоичкп.ikhkih момеш KpeveHH мредло-жгннмм игп)дии и численным мет.исм огличакгггн нн отгыг доли ]ицуса К д1Х'нжш'1мам ¡и^иГкманнип) подхода СЛГДуГГ ОГНМЧИ аНЧЛИГИЧеГКИе 1ЯКИ( ИМ!Х1И ДЛИ НИХОЖДеНИМ 1ГМПГ])Я1урЫ 11}Х%КОД.-1 К мроиошлкиь й

мпыеч! кремени средней 1емиеря гурк, и 1иьже исперк -mepi ни <-1 и:х!ичколкный iqxiMmiyiiw нремени

бил;

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Cunningham J. (NLh/Loughborough University) and Cclandairaj. J (Nib). Methodology for Applying Real time Ratings to Wood Pole Supported Overhead Line!/ 44th International Universities Power Engineering Confcrcncc. 2C09

2. Olcinikova I., Mutulc A., Grcbcsh E.. Lvovs A. Line parameter estimation based on Р\Ш applicrtion in :hc power grid. Power Engineering II Епсггу and Elcctrical Drives (POVVERENG): IEEE 5th International Conference on 2015. P. 453 457.

3. Holbcrt К E., Heydt G. Т. Prospects for dynamic transmission circui: ratings II Proe. IEEE Int Svmp. Circuits and Systems (ISCAS 2001) 2001. Vol. 2. Г. 205 208.

4. Cecchi V.. Knudson M., Miu K. System Impacts o: Temperature-Dependent Transmission Line Models. Power Dclivcrv // IEEE Transactions on. 2013. Vol. 28T no. 4. P. 2300 2308.

5. Bockarjovo M.. Anccrsscn G. Transmission line conductor temperature impact on s^tc estimation accuracy И Proe IEEE Power Tech Conf., Jul. 1 5. 2007. P. 701 705.

6. Cecchi V. Leger. A. St.. Miu К. Nwaokpa С. O. Incorporating Temperature Variations Into Transmission-Line Mod.-1ч Pmvrr TVIiwrv// TITRF. Transactions ог» ?011 Vol 26 no 4 P ?1R9-?1%

7. Beryozkina S., Sauhats A., Banga A.. Jakusevics I. Testing Thermal Rating Methods for the Oveihead High Voltage Line !i EEEIC. 2013. P. 215-220

8. Yang Y.. Harlev R G., Divan D., Habetler T G_ Thermal modeling and real time overload capacity7 prediction of overhead power lines // Proc. IEEE SDEMPED. 2009 P 1 -7.

9. Lawry D. C.. Daconti J. R. Overhead line thermal rating calculation based on conductor replica method // IEEE PES T&D Conference and Exposition. Dallas-USA 2003 P SSO-885.

10. Albizu, E., Fernandez A. J., Mazon. M Bedialauneta, Sagastabeitia K. Overhead conductor monitoring system for the evaluation of the low sag behaviour.'/ Proc. 2011 IEEE PowerTech Conf. 2011 P. 1—6.

11. Fu J., Abbott S., Fox. B.. Morrow D. J., Abdelkader S. Wind cooling effect oil dynamic overhead line ratings H Proc. 2010 UPEC Conf. 2010 P. 1-6.

12. Roberts D., Taylor P Michiorri A Dynamic thermal rating for increasing network capacity and delaying network reinforcements // SmartGrids for Distribution, 2008. TET-CTRED. CTRED Seminar. 200S. P. 1-4.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.