CC BY
24
Рис. 7. Зависимость среднеквадратичных отклонений вертикальных перемещений рамы ук и тягового сопротивления у, от положения шарниров опорных колёс боковых^ и центральной секций уц (пун-
ктиром обозначены значения показателей за пределами ограничений).
в виде зависимостей среднеквадратических отклонений тягового сопротивления и глубины обработки от различных параметров ППА (рис. 7) показывают, что параметры, обеспечивающие наилучшую устойчивость орудия по глубине обработки, одновременно соответствуют наименьшей неравномерности тягового сопротивления.
На основе проведённых исследований мы установили, что рациональные параметры положения шарниров относительно оси симметрии уш— 1,4 м, положения опорных колёс центральной секцииу = 1,3 м, опорные колеса боковых секций должны стоять на уровне крайних рабочих органов уБ = 2,7 м. Опорные колёса по оси х необходимо расположить как можно ближе к рабочим органам, а шарниры по оси г — на уровне рамы.
уравнений кинематики и статики силового анализа почвообрабатывающего посевного агрегата, представленные
Литература.
1. Янкелевич В.Г. Обоснование конструктивной схемы и параметров широкозахватного секционного культиватора-плоскореза. Дисс. канд. техн. наук, Челябинск,1985.-194с.
2. Любимов А.И., Рахимов Р.С., Янкелевич В.Г. Элементы системы автоматизированного проектирования широкозахватных почвообрабатывающих машин, ЧИМЭСХ, 1988. — 75 с.
3. Синеокое Г.Н., Панов И.М. Теория и расчёт почвообрабатывающих машин. М., «Машиностроение», 1977. — 328 с.
ПРОЧНОСТНЫЕ СВОЙСТВА семян табака
Г.В. ПОПОВ, кандидат технических наук ВНИИ табака, махорки и табачных изделий
Для изыскания средств механизации различных процессов в сельском хозяйстве необходимо знание физико-механических свойств материалов. Наряду с хорошо изученными биометрическими параметрами и основными физико-механическими характеристиками, для механизации посева табака потребовалось изучение упругопластических свойств его семян. До сих пор этот вопрос не нашел своего отражения в литературе.
Цель проведенных исследований — определение уп-ругопласгических свойств и прочностных характеристик семян табака.
Рассматривая семя, как структурированный материал, состоящий из скелета в ввде множества ячеек, заполненных крахмальными зернами, мы определили статические
Рис. 1. Прибор для изучения упругопластических свойств: а — в разобранном состоянии; 6 — готовый к работе; 1 — рама; 2— шомпол; 3— набор тарированных грузов; 4 — индикатор часового типа; 5 — штатив; 6 — столик.
и динамические характеристики их прочностных свойств.
Диаграммы сжатия в координатах «усилие — деформация» и построенные на их основе диаграммы напряжений в координатах «истинное напряжение — относительная деформация» для зерен фуражных культур получены профессором С.В. Мельниковым.
Для построения диаграммы напряжения мы изготовили специальный прибор (рис. 1), в основу которого положена рама 7. В ее вертикальных направляющих перемешается шомпол 2, на свободном конце которого помещена горизонтальная площадка. Работает прибор следующим образом. На столик бпомещается изучаемый материал, тарированными грузами 3 создается нагрузка, перемещение фиксируется при помощи индикатора часового типа 4.
По полученным результатам построена диаграмма сжатия семени табака (рис. 2). Внешне она напоминают кривую деформации мягких металлов и имеет три характерных этапа вплоть до разрушения зерновки. На начальном этапе происходит крутой подъем кривой с преобладанием упругихдеформаций, навгором (1—2)—внутренние сдвиги и быстрое развитие пластических (структурных) деформаций. Дальнейшее увеличение нагрузки приводит к конечному этапу (2 — 3), который завершается разрушением оболочки с образованием глубокой открытой трещины (чаще всего в поперечном направлении).
Прочность единичных семян оценивают величиной разрушающего напряжения а , равного временному сопротивлению при сжатии. Для зерновки ячменя, обладающей наибольшей прочностью оно при статическом нагружении равно 7,03 мПа. Судя по представленной диаграмме разрушающее напряжение при статическом нагружении семени табака о = 3,20 мПа при относительной деформации 47 %. В случае динамического нагружения предел прочности авг1 семени табака составляет 5,1 мПа. Увеличение разрушающего напряжения в последнем случае объясняется тем, что под действием вне-
шних сил элементы скелета деформируются, а заполнитель оказывает вязкое сопротивление перемещению его частиц. При статическом нагружении прочность зерновки зависит только от прочности скелета.
На практике обычно определяют статические характеристики прочности зерна, а для учета динамичности режимов используют коэффициент динамичности к, равный отношению о .ко
д’ г в.д. разр
При посеве или обмолоте коробочек табака необходимо воздействие в пределе упругих деформаций (участок 0 — 1), в этом случае деформация исчезает при снятии нагрузки и не происходит повреждение живых тканей. Следовательно, приделом упругих деформацийа можно считать 1,2 мПапри относительной деформации 14%.
Полученные данные использованы в ходе разработки конструкции высевающего аппарата, в частности, для уточнения силы воздействия рабочего органа на семенной материал, при этом была исключена возможность его повреждения, что существенно сказалось на всхожести и, как следствие, на урожайности товарной рассады.
На основании изложенного можно сделать следующие выводы. Разрушающее напряжение о' при статическом нагружении семени табака равно 3,20 мПа при относительной деформации 47 %. Динамический предел прочности <тай семени табака составляет 5,1 мПа, придел упругих деформаций оуд— 1,2 мПа при относительной деформации 14 %. Кроме того, полученная диаграмма позволяет определять величину напряжения при заданной деформации семян табака.
ПРОТИВОФИЛЬТРАЦИОННАЯ ЗАЩИТА КАНАЛОВ
ОРОСИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ
В.В. КАРПУНИН, кандидат технических наук
В.Г. АБЕЗИН, доктор технических наук
Поволжский НИИ эколого-мелиоративных технологий
Экологические проблемы в области мелиорации возникли в связи недостаточной гидравлической эффективностью оросительных каналов.
Устранение негативных процессов возможно с помощью противофильтрационной защиты в виде различных облицовок и экранов. Это важнейшее технологическое и экологическое мероприятие, обеспечивающее рациональное использование водных ресурсов, предотвращающее подтопление, заболачивание и засоление окружающих земель.
Во время эксплуатации каналов неизбежно возникают деформации основания, проявляющиеся в виде просадок, размывов, набухания и морозного пучения подстилающих грунтов. В результате происходит разгерметизация деформационных швов и межэлемент-ных соединений, образование трещин в бетоне и разрушение облицовки, что снижает противофильтраци-онную способность, экологическую безопасность и срок службы облицовки.
Упрощение конструкции стыка, увеличение площади контакта изолирующей мастики с боковинами стыкуемых плит, повышение адгезионной прочности, снижение неравномерности нагрузки на деформационный стык обеспечивается разработанной конструкцией, защищенной патентом на изобретение № 2268336 (рис. 1).
Деформационный шов включает стыкуемые плиты 1 и 2, в которых при бетонировании выполнены ступени, состоящие из наклонных 3 и горизонтальных 4 частей. Под плиты подкладывается антифильтрационный экран из полиэтиленовой пленки 5. Пространство между плитами 1, 2 заполняется герметизирующей мастикой, в состав которой входят лак ХП-734, битум, кубовой остаток колонны ректификации возвратной изопентан-изопре-новой фракции при производстве изопренового каучука на основе изопренового олигомера, асбест хризотиловый и шлифовальная пыль. Угол наклона «5» наклонных частей 3 увеличивается от дна шва к его поверхности.
Рис. 1. Деформационный стык: 1, 2 — стыкуемые плиты; 3, 4 — наклонные и горизонтальные части стыкуемых плит; 5 — полиэтиленовая пленка; 6 — поверхность деформационного стыка.
При расширениях стыкового пространства в результате изменений температур воздуха герметизирующая мастика благодаря большой площади контакта с торцами плит и значительной величине адгезии обеспе-
