Научная статья на тему 'Современные водосберегающие конструкции защитных покрытий мелиоративных гидротехнических сооружений и противопожарных водоемов'

Современные водосберегающие конструкции защитных покрытий мелиоративных гидротехнических сооружений и противопожарных водоемов Текст научной статьи по специальности «Борьба с потерями воды в оросительных системах»

CC BY
472
47
Поделиться

Аннотация научной статьи по водному хозяйству, автор научной работы — Алимов А. Г.

Современные водосберегающие конструкции защитных покрытий мелиоративных гидротехнических сооружений и противопожарных водоемов разработаны на уровне лучших отечественных и зарубежных аналогов и защищены восемью патентами на изобретения

Похожие темы научных работ по водному хозяйству , автор научной работы — Алимов А.Г.,

Текст научной работы на тему «Современные водосберегающие конструкции защитных покрытий мелиоративных гидротехнических сооружений и противопожарных водоемов»

УДК 626.82:691.32

А. Г. Алимов к.т.н. (Поволжский НИИ эколого-мелиоративных технологий)

СОВРЕМЕННЫЕ ВОДОСБЕРЕГАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ЗАЩИТНЫХ ПОКРЫТИЙ МЕЛИОРАТИВНЫХ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ

И ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ВОДОЕМОВ

Современные водосберегающие конструкции защитных покрытий мелиоративных гидротехнических сооружений и противопожарных водоемов разработаны на уровне лучших отечественных и зарубежных аналогов и защищены восемью патентами на изобретения

А. Г. Алимов

Зколого-мелиоративное состояние прилегающих территорий в значительной степени зависит от фильтрационных потерь воды из водоемов различного назначения (противопожарных, мелиоративных и др.) и водопроводящих каналов. Фильтрация воды из этих сооружений является одной из главных причин локального или регионального подтопления земель.

Применение противофильтрационных покрытий на водоемах и каналах сокращает фильтрационные потери. Важно применять научно обоснованные водосберегающие конструкции противофильтрационных покрытий (бетонных, железобетонных и др.), которые исключают фильтрацию или хотя бы обеспечивают минимальные (допустимые) фильтрационные потери.

Слабым звеном бетонных и железобетонных покрытий являются деформационные швы и стыки, так как даже при относительно идеальной их герметизации образуются трещины в результате температурно-усадочных деформаций и неравномерных деформаций основания, в частности от морозного пучения, набухания или просадки подстилающих фунтов, что вызывает значительные потери воды на фильтрацию из водоемов и каналов.

Создание экологически совершенной противофильтрационной защиты на водоемах и каналах направлено на рациональное использование водных ресурсов и предотвращение подтопления, заболачивания и засоления окружающих земель, что является одним из приоритетных направлений (код 06) развития науки, технологий и техники в Российской Федерации, утвержденных Президентом РФ 21 мая 2006 г. (№ Пр - 843).

На основании теоретических, экспериментальных, натурных и патентно-информационных исследований автором разработаны современные водосберегаюшие конструкции противофильтрационных покрытий каналов и водоемов, технологии их устройства и методы расчетов 11...8|.

1. Прогивофилы рационное покрытие каналов (водоемов) [1]

5

г-

О

ю

а

а

п

03

а.

К

X

0 <и £

6 X X

н

1

0 ас

1

з:

Противофильтрационное покрытие каналов и водоемов (рис. 1) включает уложенную на подготовленное основание противопучинистую подготовку, на поверхности которой уложен гидроизоляционный слой, сверху которого предусмотрена облицовка из бетонных или железобетонных плит, или монолитный бетон (железобетон) с деформационными швами. причем по периметру канала (водоема) противо-

пучинистая подготовка выполнена разнотолщиннои и многослойной, при этом менее теплопроводные слои уложены в верхней части противопучинистой подготовки, а минимальная, ниже нижнего уреза воды, и максимальная, выше верхнего уреза воды в канале (водоеме). Толщины противопучинистой подготовки под облицовкой установлены из следующих зависимостей:

= А

ґ

Н-

\

— + — X. X

б у

-Вібіб-Сії А'^~ + ВЧ

\

ш

(1)

(2)

где 1ш - минимальная толщина противопучинистой подготовки под облицовкой, ниже нижнего уреза воды в канале(водоеме), см;

Рис. I. Противофильтрационное покрытие каналов и водоемов 1 — противопучинистая подготовка; 2 — подстилающий грунт основания; 3 — бетонная и.т железобетонная облицовка; 4 — заплечики облии,овки; 5 — вода; 6 — ледяной покров; 7 — снег; ЗУ В — зимний уровень воды; МУ В — максимальный уровень воды

/ш - максимальная толщина противопучинистой подготовки под облицовкой, выше верхнего уреза воды в канале (водоеме), см;

А = ан|0,66 Ы — 0,33 т(ДН+ь)|, кПа; а» - нормативное значение давления, создаваемое в 1-ом см промороженного грунта, кПа/см;

Ы - ширина заплечика облицовки на дамбе канала (водоеме), см; ш - заложение откоса канала (водоема);

ДН - превышение верхней фаницы облицовки над эксплуатационным горизонтом воды в канале (водоеме) в зимний период, см;

Ь - толщина ледяного покрова в регионе строительства заданной обеспеченности, см;

Ип — глубина промерзания фунтов заданной обеспеченности на откосе без покрытия, см; и — минимальная толщина сложившегося снежного покрова, см;

>.с - коэффициент теплопроводности снега, Вт/(м К);

Ь'> — толщина бетона (железобетона) облицовки, см;

^6- коэффициент теплопроводности бетона, ВтДм К);

Ял — коэффициент теплопроводности грунта, Вт/(м-К);

В = + т" + Ь} ). кПа ■ мъ I/сг;

к| — коэффициент пропорциональности, к| = 5-10-5, кПа-м5/(кг-см); уб — плотность бетона (железобетона), кг/м’;

С. - коэффициент, принимаемый в зависимости от типа облицовки:

• для монолитной бетонной облицовки

С. = 0,46 Яы-1~6 /(пгДН+Ы), кПа см;

• для монолитной железобетонной облицовки

С = 0,78-(1-К»* /(гп ДН+Ьз), кПасм;

• для сборной облицовки из предварительно напряженных плит

0.87 -ц,. +ц •/?

С, =------------(цн- Я -1-|д-К*)-( 1 - 0,65------------), кПа см;

т • АН + к 5

Научно-технические разработки

Научно-технические разработки

Кы — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению для предельного состояния первой группы, кПа;

р - коэффициент армирования железобетонной облицовки ненапрягаемой арматурой;

& — расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры растяжению для предельного состояния первой группы, кПа;

д.. — коэффициент армирования железобетонной облицовки напрягаемой арматурой;

У?' — расчетное сопротивление напрягаемой арматуры растяжению для предельного состояния первой группы, кПа;

Ль - расчетное сопротивление бетону осевому сжатию для предельного состояния первой группы, кПа;

А.Ш — коэффициент теплопроводности противопучинистой подготовки, Вт/(мК);

уш — плотность противопучинистой подготовки, кг/м’.

Расстояние между деформационными швами в монолитном бетоне облицовки, воспринимающей критические усадочные напряжения в начальный период твердения бетона, установлено из зависимости:

где, / - расстояние между деформационными швами в монолитном бетоне облицовки, м; к2 - коэффициент размерности, м|/2;

агсЬЕ-Е/(е-Е — 1,75 Яы) - обратная гиперболическая функция — ареа — косинус; е — величина относительной усадочной деформации бетона;

Е — начальный модуль упругости бетона, МПа.

Расстояния между деформационными швами в монолитном бетоне или железобетоне облицовки при её смерзании с ложем канала установлены по следующим зависимостям:

/ < 3,16&2V/? -агсі78-Е/(г • Е-\,75ЯЫ\

(3)

(4)

(5)

где /б — расстояние между швами в монолитной бетонной облицовке, м;

Ь — толщина облицовки, м;

стс — напряжение смерзания облицовки с основанием, МПа;

/ж.б - расстояние между швами в монолитном железобетоне облицовки, м;

р = Ь (3,6р-Я.ч - 0,4511ь)/с7с, м;

Я = ц1і2(4,7Яь іі5 - 3,2 Я] р)/а£2, м2.

Допустимая глубина воды в канале (водоеме) над облицовкой установлена из зависимостей:

1907к2

----Г-- +

(6)

Нж6

3254Й2 -------+

(7)

где Не - допустимая глубина воды в канале (водоеме) над монолитным бетоном облицовки, м; кз - коэффициент размерности, м/МПа;

Ь - расстояние между швами облицовки, м;

ро - коэффициент Пуассона для грунтов основания;

Ео - модуль деформации подстилающих грунтов, МПа(кг/см2);

Е - модуль упругости бетона, МПа (кг/см2);

Нжб. - допустимая глубина воды в канале (водоеме) над монолитным железобетоном облицовки, м;

Ннжб - допустимая глубина воды в канале (водоеме) над облицовкой из сборных предварительно напряженных железобетонных плит, м.

Расчетные сопротивления бетона Кь, Яы и арматуры Я*, Я/ в формулах (3)...(8) приведены в МПа.

2. Деформационный шов противофильтрационной облицовки каналов и водоемов (варианты) [2]

2.1. Деформационный шов противофильтрационной облицовки каналов и водоемов (рис. 2), выполненной избетонных и железобетонных плит, включает иороизоловую прокладку, полимерную герметизирующую мастику и противоадгезионный слой, при этом на нижней поверхности стыкуемых плит (рис. 2, а) или к торцевым граням стыкуемых плит (рис. 2, б) в конструкции шва герметично приклеена гидроизоляционная прокладка шириной 100...500 мм, выполненная с компенсатором в виде свободно деформируемой складки.

6 5 6

Рис. 2. Деформационный шов противофишпрационной облицовки каналов и водоемов из полимерной мастики:

1 - бетонные или железобетонные плиты; 2 — полимерная мастика; 3 — пороизоловая промадка; 4 — противоадгезионный слой; 5 — гидроизоляционная прокладка; 6 - компенсатор; 7—участки приклеенной гидроизоляционной прошадки к стыкуемым плитам облицовки; 8 — мастичная, гидрофобная и морозостойкая смазка

Предельные размеры деформационного шва установлены из следующих зависимостей:

100[а/? + а • Ь-(/тах -/тш)],

8 •к

В,Л

(9)

о * ^ СГц

5 <-------------S

sin (3 а к

гпе Йш - ширина деформационного шва, мм;

Д/7 - предельное высотное смещение одной плиты облицовки относительно другой, мм;

(Ю)

Научно-технические разработки

Научно-технические разработки

а - коэффициент линейного расширения бетона, град.'1; Ь - расстояние между деформационными швами, мм; !тах — максимальная температура воздуха при эксплуатации противофильтрационной облицовки, °С;

и,п - минимальная температура воздуха в зимнее время,°С;

е - относительное удлинение при разрыве образцов полимерной герметизирующей мастики, выдержанных на воздухе, %;

к — коэффициент, учитывающий снижение де-формативности полимерной герметизирующей мастики в результате внешних воздействий и длительного напряжения (для тиоколовых мастик к = 0,25);

[8] — минимальная ширина шва, при которой полимерная герметизирующая мастика сохраняет упругие свойства, мм;

6* — минимальная толщина полимерной герметизирующей мастики в конструкции шва, мм;

8 — максимальная толщина полимерной герметизирующей мастики по контакту с торцевыми гранями стыкуемых плит в конструкции шва, мм;

Р - угол наклона торцевых граней плит к их лицевым поверхностям, град;

сто — величина адгезионной прочности полимерной герметизирующей мастики к бетону, кг/см2;

— величина когезионной прочности полимерной герметизирующей мастики, кг/см2.

Максимальная толщина полимерной герметизирующей мастики по контакту с торцевыми гранями стыкуемых плит в конструкции шва установлена из следующей зависимости

Ык'.т-ТН-Ч

(11)

компенсатором в виде свободно деформируемой складки, а предельные размеры шва установлены из следующих зависимостей:

В... > 100

ЛИ +а-М'тах-'тт)

є2 ■ к2

є,-Л,

И;

8' <——Д, віл Р

(12)

(13)

где 8 — максимальная толщина полимерной герметизирующей мастики по контакту с торцевыми гранями стыкуемых плит в конструкции шва, мм;

т — коэффициент, учитывающий условия работы шва, т = 1,3;

к* — коэффициент размерности, к = 49;

7 - плотность воды, г/см3;

Н — наполнение канала, м;

Вш — ширина шва, мм;

ста — величина адгезионной прочности полимерной герметизирующей мастики к бетону кПа;

Компенсатор в конструкции шва из полимерной мастики (рис. 2) заполнен пластичной, гидрофобной и морозостойкой смазкой.

2.2. Деформационный шов противофильтрационной облицовки каналов и водоемов (рис. 3), выполненной из бетонных и железобетонных плит, включает пороизоловую прокладку, битумно-полимерную герметизирующую мастику, уложенную в полость шва с устройством заплечиков по верху стыкуемых плит, и противоадгезионный слой, при этом на нижней поверхности стыкуемых плит (рис. 3, а) или к торцевым граням стыкуемых плит (рис. 3, б) в конструкции шва герметично приклеена гидроизоляционная прокладка шириной 100...500 мм, выполненная с

где £, — среднее значение показателя относительного удлинения битумно-полимерной герметизирующей мастики при разрыве в диапазоне эксплуатационных температур от (шах до нпт, %;

£2 — среднее значение показателя относительного удлинения битумно-полимерной мастики, % вдиапа-зоне температур, при которых имеют место неравномерные деформации основания: морозное пучение от 0 до !тт °С, просадка и набухание от 0 до °С;

к1 — коэффициент усталости материала заполнения шва, учитывающий снижение деформативности битумно-полимерной герметизирующей мастики при долговременной работе в диапазоне эксплуатационных температур от Ьш* до /ш», к{ = 0,6;

кг - коэффициент усталости материала заполнения шва, учитывающий снижение деформативности битумно-полимерной герметизирующей мастики в результате длительной работы в области положительных или отрицательных температур, кг = 0,4...0,7;

Д - толщина заплечиков из битумно-полимерной герметизирующей мастики на стыкуемых плитах, мм.

Максимальная толщина битумно-полимерной герметизирующей мастики в конструкции швов устанавливается из зависимости (11).

Остальные обозначения для расчета предельных размеров шва из битумно-полимерной мастики, входящие в формулы (12) и (13), приведены в зависимостях (9)...(11).

Полость компенсатора в конструкции шва из би-тумно-полимерной мастики (рис. 3) заполнена пластичной, гидрофобной и морозостойкой смазкой.

Ширина заплечиков из битумно-полимерной герметизирующей мастики на стыкуемых плитах установлена равной 30...50 мм.

Возможная величина взаимных продольных или вертикальных перемещений плит 1 облицовки при деформациях может достигать при этом не менее 80 мм в конструкции шва из полимерной мастики 2 (рис. 2) без нарушения его герметичности и не менее 40 мм в конструкции деформационного шва из битумно-полимерной мастики 8 (рис. 3).

При присутствии в основании канала или водоема сильно деформируемого суглинистого фунта, водопроницаемость швов достигается благодаря наличию в нижней части швов герметично приклеенной гидроизоляционной прокладки шириной 100...500 мм, выполненной с компенсатором в виде свободно деформируемой складки.

3. Стыковое соединение противофильтрационных облицовок каналов и водоемов [3]

Стыковое соединение противофильтрационных облицовок каналов и водоемов (рис. 4) включает заполненную воздухом под давлением, превышающим атмосферное, трубку из упругого газонепроницаемого материала, размещенную в деформационном шве на гранях сопрягаемых плит пазов, герметично-вязкий материал, проложенный между трубкой и стенками пазов, защитную накладку, защемленную в пазах трубкой, и герметик в полости шва шириной, меньшей чем диаметр трубки, разделительный противоадгезионный слой, выполненный между герметиком в полости шва над трубкой и под трубкой и защитной накладкой, а поверхность герметика под трубкой по контакту с фунтовым основанием дополнительно снабжена гидроизоляционной прокладкой с разделительным противоадгезионным слоем, при

этом оптимальная ширина деформационного шва определена из интервала, установленного из следующих выражений:

#та(14)

Дтп = Ю0[Дй+а -1(/тах -*т1П)]/е -к , (15)

где Ятах — максимальная ширина деформационного шва, мм;

<1 — диаметр фубки из упругого газонепроницаемого материала, мм;

8 - толщина стенки трубки из упругого газонепроницаемого материала, мм;

а* — величина когезионной прочности упругого газонепроницаемого материала трубки, кг/см2

а) д

Рис. 3. Деформационный шов противофильтрационной облицовки каналов и водоемов из битумно-полимерной мастики:

1 — бетонные или железобетонные плиты; 2 — пороизоловая прокладка; 3 — противоадгезионный слой; 4 — гидроизоляционная прокладка; 5 — компенсатор; 6 - участки приклеенной гидроизоляционной прокладки к стыкуемым плитам облицовки; 7 — пластичная, гидрофобная и морозостойкая смазка; 8 — битумно-полимерная мастика; 9 — заплечики из битумно-полимерной мастики

Научно-технические разработки

Рис. 4. Стыковое соединение противофильтраимонных облицовок каналов и водоемов:

I — стыкуемые плиты облицовки; 2 — трубка из упругого газонепроницаемого материма; 3 — герметично-вязкий материал; 4 — защитная накладка; 5 — герметик; 6 — разделительный противоадгезионный слой; 7 — гидроизоляционная прокладка; 8 — разделительный противоадгезионный слой

х

Ы

н

о

ю

03

о.

п

Л

о,

о

X

о

о

3*

к

0)

ь*

I

о

X

£

03

X

и аа — величина адгезионной прочности герметично-вязкого материала, кг/см2;

5пш, - минимальная ширина деформационного шва, мм;

е — относительное удлинение при разрыве упругого газонепроницаемого материала трубки, %;

к - коэффициент, учитывающий снижение де-формативности упругого газонепроницаемого материала трубки в результате внешних воздействий и длительного напряжения.

Ширина гидроизоляционной прокладки с разделительным противоалгезионным слоем определена из выражения:

В„ = В+а -Ц/тах -/тт)+А (16)

где Вп - ширина гидроизоляционной прокладки, мм;

В - ширина деформационного шва, мм;

Параметры а, сга, Ь, ЛЬ, /т<и, /•>», входящие в выражения (14)...( 16), описаны в формулах (9), (10).

Р - конструктивный параметр, И =150 мм.

Ширина деформационного шва с герметиком из полимерной герметизирующей мастики над трубкой и под

трубкой установлена из зависимости (9), а из битумнополимерной мастики из выражения (12).

Стыковое соединение противофильтрационных облицовок каналов работает следующим образом (см. рис. 4, а)

При горизонтальных (продольных) или вертикальных деформациях стыкуемых плит 1 противофиль-трационной облицовки соответственно от изменения температуры окружающей среды и неравномерных деформаций основания происходит раскрытие деформационного шва на величину Д1, и высотное смешение одной стыкуемой плиты I облицовки над другой на величину ДЬ (см. рис. 4, б).

Целость и герметичность деформационного шва достигается за счет достаточной леформативности трубки 2 из упругого газонепроницаемого материала и герметика 5 в полости шва над трубкой и пол трубкой, а также высокой адгезии герметично-вязкого материала 3, проложенного между трубкой 2 и стенками пазов, и герметика 4 в полости шва. Возможная величина взаимных продольных или вертикальных перемещений плит 1 облицовки при деформациях может достигать при этом 60...80 мм.

4. Устройство для герметизации швов конструкций гидротехнических сооружений [4]

Устройство для герметизации швов конструкций гидротехнических сооружений (рис. 5) включает упругий и расширяющийся элементы, выполненные в виде призм, состыкованных и установленных в смежных элементах сооружений вровень с их наружной поверхностью, причем призмы упругого элемента симметрично состыкованы с соединяемыми элементами сооружений, между которыми расположен расширяющийся элемент, а под нижней поверхностью стыкуемых элементов сооружений установлена гидроизоляционная прокладка, при этом толщину упругого элемента и толщину расширяющегося элемента и ширину прокладки устанавливают из зависимостей

а А/ у

— К Утих тт /’

В >а ^ (/ —/ ); (18)

р — . V тах тт /’

кР

Вп > Вр + 26 у +100, и?)

где 5У - толщина упругого элемента, мм; к — коэффициент пропорциональности, к = 50; а - коэффициент линейного расширения бетона, град'1; [е1 — допустимая деформативность (относительное сжатие) упругого элемента, %;

Вр — ширина расширяющегося элемента, мм; кр — коэффициент линейного расширения материала расширяющегося элемента;

Вп — ширина гидроизоляционной прокладки, мм. Параметры а, Ь, входящие в формулы

(17)...(18), расшифрованы в выражении (9).

Устройство для герметизации швов конструкций гидротехнических сооружений (рис. 5), на примере облицовки канала или водоема, работает следующим образом.

При горизонтальных (продольных) деформациях стыкуемых плит 2 противофильтрацио!пгой облицовки от изменения температуры окружающей среды происходит раскрытие шва. Повышенная плотность и

Рис. 5. Устройство дм герметизации швов конструкций гидротехнических сооружений:

I — упругий элемент; 2 — соединяемые элементы сооружений (а — с вертикальными гранями; б, в — с наклонными боковыми гранями); 3 — расширяющийся элемент; 4 — гидро-изоляционная прокладка

герметичность соединения элементов плит облицовки обеспечивается упругим элементом 1, находящимся в напряженном (сжатом) состоянии, обеспеченном за счет воздействия расширяющегося элемента 3 после его затвердения.

5. Деформационный герметизированный шов гидротехнических сооружений [5]

Деформационный герметизированный шов про-тивофильтраиионной облицовки каналов или водоемов, выполненной из бетонных и железобетонных плит 1, содержит (см. рис. 6) прокладку 2 (например, из пороизола), по верху которой расположены две полиэтиленовые ленты 3 с разделительным слоем 4 толщиной 0,5... 1,5 мм между ними из технического вазелина или другой пластичной морозостойкой смазки по ГОСТ 23258-78*, и герметик 5.

Для повышения эксплуатационной надежности и долговечности деформационного герметизированного шва нижняя полиэтиленовая лента 3 скользящего элемента герметично и с охватом установлена

по периметру пористой прокладки 2, что исключает попадание в поры прокладки 2 воды, фильтрующейся через облицовку, с последующим замерзанием ее при отрицательных температурах в зимний период и предотвращает разрушительные деформации по контору с герметиком 5.

Деформационный герметизированный шов (см. рис. 6) работает следующим образом.

При горизонтальных (продольных) или вертикальных деформациях стыкуемых плит 1 противофиль-трационной облицовки соответственно от изменения температуры окружающей среды или неравномерных деформаций основания происходит раскрытие шва.

Научно-технические разработки

Рис. 6. Деформационный герметизированный шов гидротехнических сооружений:

1 — бетонные или железобетонные плиты (а — с вертикальными боковыми гранями, б — с наклонными боковыми гранями); 2 — прокладка из пороизола; 3 — скользящий элемент; 4 — разделительный слой из технического вазелина или другой пластичной морозостойкой смазки; 5 — герметик

Вышеотмеченные деформации элементов проти-вофильтрационной облицовки из стыкуемых плит 1 при раскрытии полости шва компенсируются за счет упругопластичных свойств герметика 5. При этом разделительный слой 4 из технического вазелина или другой пластичной и морозостой-

кой смазки позволяет предотвратить насыщение зазора между полиэтиленовыми лентами 3 водой при фильтрации через облицовку и тем самым исключить образование в нем кристаллов льда в зимний период и разрушительные деформации по контакту с герметиком 5.

6. Деформационный шов сборной облицовки каналов [6]

Деформационный шов сборной облицовки каналов (рис. 7), выполненной из бетонных и железобетонных плит, включает полимерную (рис. 7, а) или битумно-полимерную (рис. 7, б) герметизирующую мастику, пороизоловую прокладку и противоадгези-онный слой, при этом пористая пороизоловая про-

кладка по внешнему периметру покрыта мастичным гидроизоляционным слоем толщиной 1,5...2 мм.

Расчет параметров деформационного шва из полимерной мастики (рис. 7, а) выполняют по формулам (9)...(11), а деформационного шва из битумнополимерной мастики по выражениям (12)...(13).

5

2

Р

о

ю

СЗ

О.

О-

X

X

и

0 ЕГ

ь

х

X

1

о

Е

X

Рис. 7. Деформационный шов сборной облицовки кантов:

I — бетонные или железобетонные плиты; 2 — полимерная мастика; 3 — пороизоловая промадка; 4 - гидроизоляционный слой; 5 — противоадгезионный слой; 6 — битумно-полимерная мастика

Деформационный шов (рис. 7, а; рис. 7, б) работает следующим образом. При горизонтальных (продольных) или вертикальных деформациях стыкуемых плит 1 противофильтрационной облицовки соответственно от изменения температуры окружающей среды или неравномерных деформаций основания происходит раскрытие шва. Вышеотмеченные деформации элементов противофильтрационной облицовки из стыкуемых плит I при раскрытии полости швов компенсируются за счет упругопластических свойств герметизирующих мастик (полимерной 2 и битумно-полимерной 6). При этом гидроизоляционный слой 4 позволяет предотвратить насыщение пороизоловой прокладки 3 водой при фильтрации через облицовку и тем самым исключить образование в ней кристаллов льда в зимний период и разрушительные деформации по контакту с полимерной или битумно — полимерной 6 герме-

тизирующими мастиками.

Разработанные автором современные водосберегающие конструкции противофильтрационных покрытий водоемов и каналов, технологии их устройства и методы расчетов защищены 8-ю патентами Российской Федерации на изобретения |1...8], что подтверждает их новизну, значимость и актуальность. Использование выполненных разработок позволяет обеспечить надежную, долговременную и экологически совершенную противофильтрацион-ную защиту противопожарных водоемов и мелиоративных гидротехнических сооружений, возводимых в сложных инженерно геологических и гидрогеологических условиях, и тем самым предотвратить заболачивание, засоление и подтопление ценных земельных угодий, то есть в значительной степени улучшит мелиоративную и экологическую обстановку на прилегающих территориях.

Литература

1. Патент № 2284390 (ЫЕ)), С 1 МПК Е02 В 3/16 (2006.01). Противофильтрационное покрытие каналов/Алимов А.Г. (Яи); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. паучн. — ис-след. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2005102269/03; заявл. 31.05.2005; опубл. 27.09.2006, Бюл. № 17.—23 с.; 1 ил.

2. Патент № 2278202 (Яи), С 1 МПК Е 02 В 3/16 (2006.01). Деформационный шов противофильтрационной облицовки каналов и водоемов (варианты) / Алимов А.Г. (ЯЕ!); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. — исслед. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2004138978/03; заявл. 30.12.2004; опубл. 20.06.2006, Бюл. № 17. — 15 с.: 4 ил.

3. Патент № 2282695 (Яи), С 1 МПК Е 02 В 3/16 (2006.01). Стыковое соединение противофильтрационных облицовок каналов / Алимов А.Г. (КЕ1); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. - исслед. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2005114566/03; заявл. 13.05.2005; опубл. 27.08.2006, Бюл. № 24. — Юс.: 1 ил.

4. Патент № 2281996 (ЯЕ!), С 1 МПК Е 02 В 3/16 (2006.01). Устройство для герметизации швов конструкций гидротехнических сооружений / Алимов А.Г. (ЯЕ1); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. — исслед. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2005101149/03; заявл. 19.01.2005; опубл. 20.08.2006, Бюл. № 23. — 7 с.: 3 ил.

5. Патент № 2275459 (Яи), С1 МПКЕ02ВЗ/16 (2006.01). Деформационный герметизированный шов гидротехнических сооружений/Алимов А.Г. (Яи); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. — исслед. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2004136549/03; заявл. 14.12.2004; опубл. 27.04.2006, Бюл. № 12. — 5 с.: 2 ил.

6. Патент № 2278921 (ИЫ), С2МПКЕ02В 3/16 (2006.01). Деформационный шов сборной облицовки каналов / Алимов А.Г. (Яи); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. — исслед. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2004126810/03; заявл. 06.09.2004; опубл. 27.06.2006, Бюл. № 18. - 6 с.: 2 ил.

7. Патент № 2281360 (ЯЕ!), С 1 МПК Е 02 В 3/16 (2006.01). Деформационный шов противофильтрационных облицовок каналов и водоемов / Алимов А.Г. (ЯЕ!); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. — исслед. ин-т эколого-мелиорат. технологий. — № 2004138979/03; заявл. 30.12.2004; опубл. 10.08.2004, Бюл. № 22. — 7 с.: 4 ил.

8. Патент № 2234567 (Ш_)), С 1 МПК Е 02 В 3/16. С 09 К 3/10. Способ герметизации деформационных швов гидротехнических сооружений, деформационный шов (варианты), состав клея для его выполнения (варианты) / Алимов А.Г. (Ии), Карпунин В.В. (Яи); заявитель и патентообладатель гос. научн. учрежд. Поволж. научн. — исслед. ин-г эколого-мелиорат. технологий. — № 20031 12505/03; заявл. 28.04.2003; опубл. 20.08.2004, Бюл. № 23. — 28 с.: 4 ил.

Научно-технические разработки