ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ И ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МАЛЫХ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ НА БАЗЕ УНИФИЦИРОВАННЫХ КОСМИЧЕСКИХ ПЛАТФОРМ Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

ИННОВАЦИИ КОСМИЧЕСКОЙ ОТРАСЛИ

УДК 629.78

DOI 10.26732/^.2022.2.08

ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ И ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МАЛЫХ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ НА БАЗЕ УНИФИЦИРОВАННЫХ КОСМИЧЕСКИХ ПЛАТФОРМ

В. М. Кульков2 и, С. О. Фирсюк1, А. М. Юров!, С. А. Тузиков!, Ю. Г. Егоров2, Юн Сон Ук!

1 Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет),

г. Москва, Российская Федерация

2 Научно-исследовательский институт прикладной механики и электродинамики МАИ,

г. Москва, Российская Федерация

Анализируются варианты построения малоразмерных космических аппаратов на базе унифицированных космических платформ, исследуются области рационального применения унифицированных космических платформ в составе малых космических аппаратов для решения широкого спектра задач, включая мониторинг арктических регионов. Приводятся методические подходы обеспечения проектного анализа схемных решений унифицированных космических платформ для малых космических аппаратов дистанционного зондирования Земли. Исследуется актуальная проблема выбора типоразмера унифицированной космической платформы, оценки эффективности ее использования с учетом необходимой ее модернизации под конкретную полезную нагрузку. Разработаны методика и модели выбора параметров модификации малого космического аппарата дистанционного зондирования Земли. Применение методики позволяет определить рациональные параметры модификации малого космического аппарата дистанционного зондирования Земли, оценить влияние особенностей проектно-конструкторских решений и внешних связей на суммарные затраты при реализации проекта создания унифицированных космических платформ. Актуальность исследований связана с необходимостью создания конкурентоспособных вариантов малоразмерных космических аппаратов на базе унифицированной космической платформы, предназначенных для обеспечения мониторинга высокоширотных регионов с использованием системы малых космических аппаратов.

Ключевые слова: малый космический аппарат, унифицированная космическая платформа, модульное построение, конструктивное исполнение, диапазон эффективного применения, дистанционное зондирование Земли, мониторинг высокоширотных регионов.

Введение

Применение малых космических аппаратов (МКА) и космических систем на их основе является в настоящее время одной из ведущих тенденций развития космических технологий [1; 2]. Исследуется актуальная проблема разработки предпочтительных вариантов построения малоразмерных космических аппартов (КА) на базе унифицированной космической платформы (УКП), а также методического обеспечения проектного анализа схемных решений реализации функционирования МКА дистанционного зондирования Земли (ДЗЗ) и методов применения техно-

И [email protected] © Ассоциация «ТП «НИСС», 2022

логии микроспутниковых платформ для широкого спектра орбитальных операций с целью решения совокупности природохозяйственных задач ДЗЗ в высокоширотных районах Земли.

Рассматриваются вопросы создания МКА ДЗЗ, позволяющие реализовать требования, предъявляемые к космическим аппаратам радиолокационного и оптико-электронного наблюдения с высоким пространственным разрешением.

Условия функционирования современных МКА ДЗЗ с повышенным сроком активного существования (САС) требуют поддержания и регулярной коррекции их орбит, что делает необходимым использование малогабаритных двигательных установок, способных эффективно работать в условиях ограниченного потребления электроэнергии.

Том 6

Возникает актуальная проблема выбора параметров УКП с электроракетными двигательными установками (ЭРДУ), оценки эффективности ее использования с учетом необходимой ее модернизации под конкретную полезную нагрузку [3-6]. Анализ полученных решений, возможностей адаптации УКП, формирование номенклатуры УКП и наборов требований к ним позволит существенно уменьшить расходы на проектирование и создание МКА, сократить сроки разработки, а также улучшить их характеристики, что положительно скажется на качестве !34 функционирования космической системы МКА ДЗЗ в целом.

1. Принципы баллистического построения группировки МКА ДЗЗ

Одна из областей применения малых спутников - многоспутниковые системы ДЗЗ, где возможности средств выведения на орбиту могут быть эффективно использованы, например, для одновременного развертывания группировки МКА в орбитальной плоскости. Для перспективных МКА ДЗЗ характерно построение орбитальной группировки при равномерном расположении нескольких КА на солнечно-синхронной орбите (ССО) в одной орбитальной плоскости и равномерным распределением орбитальных плоскостей по долготе восходящего узла О.

В качестве орбитальных параметров МКА рассматриваются элементы Кеплера:

х = {а, г, ю, О, т, и},

где а - большая полуось орбиты; г - эксцентриситет; ю - аргумент перигея; О - долгота восходящего узла; Т - наклонение орбиты; и - аргумент широты МКА.

Математические модели баллистического построения МКА ДЗЗ сформированы с целью определения драконического периода Тдр, высоты полета к и наклонения Т, ширины полосы обзора АЬ единичного аппарата ДЗЗ при заданных величинах требуемой периодичности наблюдения Тн и минимальной географической широты региона на поверхности Земли ф [7].

Для круговой кратной солнечно-синхронной орбиты высота (в километрах) определяется формулой:

2

И = 42241,121 — 13 - ^ =

Наклонение:

= 42241,12-

1

m N

- 6378,14.

N ] з

cos i = -73,942

где Яз - радиус Земли; N - целое число (период кратности), N = 1, 2, 3, ...; п - полное число витков КА в периоде кратности N, п = ппс^ + т; т - индекс орбиты, т = 0, 1, 2, ..., N - 1 для каждого ппс (здесь ппс - число витков в полетных сутках КА (класс орбиты)).

На рис. 1 приведены параметры круговых кратных ССО, рассчитанные по приведенным выше соотношениям.

Для кратных ССО суточный сдвиг трассы составляет:

т т L = — 2%ЛЧ =-2%ЛЧ =

сут 3 Л т- , З

п п N + т

m / N

n„ +m/N

2kR3 .

Для того, чтобы ССО кратности К = [V; m] была орбитой полного покрытия региона с широтой выше ф, необходимо и достаточно, чтобы ширина полосы обзора удовлетворяла условию:

LcyT cos ф _ 2kRj cos ф _ 2%R3 cos ф

AL >-

m

п писЫ + т

На рис. 2 показаны графики зависимости ширины полосы обзора АЬ от индекса орбиты т для различных значений периода кратности N при

Ппс = 15.

На рис. 3 представлен график зависимости N от АЬ для ппс = 15 при т = 0, 1, ..., 14.

При выборе орбитального построения надо учитывать ограничение ширины полосы обзора АЬ* на широте ф* (севернее ф*, равной 60-й параллели северной широты). С учетом этого ограничения можно определить минимальную величину N. На рис. 4 показано семейство решений для минимальной величины N с учетом требований ширины полосы обзора.

В рамках проведенных исследований была выбрана рациональная орбитальная конфигурация спутниковой группировки, позволяющая обеспечить при минимальном количестве МКА N суточную съемку любой точки арктического региона. В результате формируется зависимость требуемой высоты орбиты к и ширины полосы обзора АЬ* от параметра который определяется периодичностью наблюдения Тн и количеством МКА в составе группировки N = Тн •

Выведение спутников орбитальной группировки может осуществляться групповым запуском и разведением их в заданные позиции в орбитальной плоскости путем перехода на орбиту фазирования с последующим возвращением на рабочую орбиту.

7

Принципы построения и области применения малых космических аппаратов

135

6 7 8 9 10

Индекс орбиты ш Рис. 1. Кратные ССО (ппс = 15)

1280

а

е. 1080

с

СП

Ю

2 880

о

£ 680

т: =

Е. 480

280

1

N° 2

т—•— ; ; < -1 |-( 3 1-1

11 12

13

0123456789 10

Индекс орбиты т

Рис. 2. График зависимости ширины полосы обзора АЬ от индекса орбиты т для различных значений периода кратности N (ппс = 15)

14

15

• 111 — 14

• • • • • Ф

• ф

• ( » • ш = 3

т 1 • га - 0

250

500 750 1000

Ширина полосы обзора, км

1250

Рис. 3. Минимальный период кратности N орбиты сплошного покрытия в зависимости от ширины полосы обзора АЬ (ппс = 15)

(осмичЕски!

АППАРАТЫ 1/1

ТЕХНОЛОГИИ! НЙШШИ

№ 2 (40) 2022

Том 6

136

О 1 2 3 4 5 6 7 Б 9 10 11 12 13 14 15

Индекс орбиты ш

Рис. 4. Семейства решений для минимальной величины N с учетом требований ширины полосы обзора

Для схемы группового выведения требуемая характеристическая скорость для перелета с рабочей ССО на орбиту фазирования определяется разностью высот Ак орбиты фазирования и ССО. Для перелета с малой трансверсальной тягой эта характеристическая скорость определяется как разность круговых скоростей на начальной и конечной орбитах:

АУ =

хар

-А

'ССО V'ССО

где ц = 398600,44 км3/с2 - гравитационный параметр Земли, гССО - радиус ССО.

Требуемые затраты рабочего тела для перевода МКА с рабочей орбиты на орбиту фазирования определяются соотношением:

Ьтрт = тМКА

^ _ е-АУхар '^эфф '

а длительность выведения - соотношением:

Ат

АТ =-

где ^Эфф, тр

Ак = ±-

шп

ДУ

в каждой плоскости по аргументу широты и равномерное, обеспечивая мониторинг арктического региона с требуемой периодичностью в течение заданного САС с минимальными затратами.

2. Схемные решения и основные технические особенности УКП

В основу архитектуры УКП закладывается модульный принцип построения аппаратуры на основе компактных модулей с универсальным форматом и интерфейсом, который позволяет оптимизировать конструктивное исполнение и сопряжение бортовых радио- и электротехнических систем и ДУ.

Общий вид 3D-модели УКП в рабочем положении показан на рис. 5.

- эффективная скорость истечения

и массовый расход рабочего тела.

Изменение высоты орбиты при этом составит:

2 Fдy -АТ

а 1 .

где ЬДУ, МКА - тяга двигательной установки (ДУ) и масса МКА; ю0 - угловая скорость орбитального движения МКА.

Растущие требования к точности поддержания орбитальных параметров МКА, а также к ресурсу и суммарному импульсу тяги ДУ диктуют необходимость применения на МКА ЭРДУ.

Спутники группируются в единой орбитальной структуре, при этом распределение плоскостей по долготе восходящего узла О и спутников

б

Рис. 5. Общий вид космической платформы

в рабочем положении (со стороны ДУ коррекции (а) и со стороны зоны размещения модуля полезной нагрузки (б))

Принципы построения и области применения малых космических аппаратов

Платформа МКА ДЗЗ состоит из корпуса с установленными в нем блоками служебной аппаратуры. 3D-модель МКА ДЗЗ, состоящего

из унифицированной космической платформы и модуля полезной нагрузки (МПН), показана на рис. 6.

137

а б

Рис. 6. Общий вид МКА ДЗЗ (общий вид МКА ДЗЗ в рабочем положении (а), модульное деление МКА ДЗЗ на платформу и МПН (б))

3. Конструктивное исполнение УКП

На рис. 7а представлена 3D-модель корпуса космической платформы с панелями солнечных батарей в транспортном положении. Схема деления конструкции космической платформы представлена на рис. 7б.

Основным конструктивно-силовым элементом УКП является корпус, выполненный в виде ферменного каркаса четырехгранной формы, на который устанавливаются четыре одинаковых по размеру тепловых сотопанелей с тепловыми трубами внутри. На тепловые сотопанели

а

Рис. 7.

устанавливается бортовая аппаратура, требующая поддержания определенного теплового режима; на элементах каркаса и тепловых сотопа-нелях крепятся агрегаты ЭРДУ, приводы солнечной батареи, антенны, двигатели-маховики (ДМ) системы ориентации. Выбор схемы разгрузки ДМ определяется размещением ЭРДУ в кормовой части УКП (рис. 7а), обеспечивая создание внешнего управляющего момента за счет отклонения вектора тяги ЭРДУ относительно центра масс МКА.

При модульном построении УКП осуществляется рациональная компоновка блоков аппаратуры на силовых панелях МКА.

Панель+2 Панель-X

б

исполнение УКП

4. Модификация УКП под целевой модуль полезной нагрузки

Основной задачей ДЗЗ арктического региона, решаемой низкоорбитальными МКА, является

обеспечение мониторинга с помощью радиолокационной станции на базе радиолокатора с синтезированной апертурой (РСА) [8].

В табл. 1 представлены характеристики РСА, отвечающие этой задаче.

Том 6 Таблица 1

Характеристики РСА

138

Параметр Значение

Прожекторный режим Маршрутный режим Обзорный режим

Ширина полосы рабочих частот, МГц ~150

Поляризация ГГ, ВВ, ГВ, ВГ

Полоса захвата, км 15 20-50 100

Разрешение, м 3 6-10 25-50

Радиометрическая чувствительность, дБ -20 -20 -25

Полоса обзора, км ~250

Высота орбиты, км 400...600

Масса, кг ~100

Энергопотребление на рабочем участке, Вт ~1000

В табл. 2 представлены типовые характери- рой, отвечающие требованиям при создании РСА стики радиолокатора с синтезированной аперту- для малого КА ДЗЗ [8].

Таблица 2

Основные требования к характеристикам РСА для МКА ДЗЗ

Характеристика Значение

Частотный диапазон X, С, S, Р

Полосы захвата (для высоты орбиты 500 км), км 100-150

Сверхвысокая разрешающая способность (при полосе до 25 км), м до 5

Высокое пространственное разрешение (при ширине полосы 25-75 км), м 5-15

Среднее разрешение (при ширине съемки до 100 км), м 15-50

Низкое разрешение (при ширине съемки свыше 100 км), м свыше 50

Масса РСА с приводом, кг до 100

Суммарная потребляемая средняя мощность РСА, Вт до 500

Разработанная 3D-модель платформы МКА ДЗЗ на базе РСА удовлетворяет следующим требованиям:

• обеспечивает функционирование размещаемой на ней полезной нагрузки;

• построена по модульному принципу и включает модули: систему управления движением (обеспечение требуемых параметров орбиты и заданной ориентации), двигательный модуль в составе системы управления движением МКА ДЗЗ (выдача импульсов тяги, обеспечивающих коррекцию орбиты и позволяющих компенсировать сопротивление атмосферы в течение САС), систему электроснабжения (обеспечение текущего положительного баланса электрической энергии на борту МКА в течение всего САС);

• является совместимой по командам управления с бортовой аппаратурой управления МКА.

Ограниченность массы МКА и мощности их бортовых энергоустановок, а также ограничения, накладываемые на стоимость их создания и эксплуатации, требуют применения малогабаритных, легких и дешевых ЭРДУ, обладающих высокой эффективностью в области потребляемой мощности до 50-100 Вт. При этом потребляемая электрическая мощность ЭРДУ, масса и габаритные размеры должны соответствовать требованиям к платформе МКА ДЗЗ.

Для выполнения высоких требований по точности ориентации и стабилизации обычно используются ДМ, разгрузка которых обеспечивается созданием внешнего управляющего момента за счет отклонения вектора тяги ЭРДУ относительно центра масс МКА.

Обобщенные требования к параметрам космической платформы МКА ДЗЗ с РСА высокого разрешения приведены в табл. 3.

Принципы построения и области применения малых космических аппаратов

Таблица 3

Основные требования к космической платформе

Характеристика Значение

Орбита функционирования солнечно-синхронная, высота 400-600 км

Срок активного существования на орбите, лет до 5

Точность ориентации, обеспечиваемая системой ориентации и стабилизации, град: ориентация трехосная, не более 0,1

Точность стабилизации по скорости на время съемки, град/с не более 0,001

Среднесуточная мощность системы энергоснабжения, Вт не менее 150

Система коррекции орбиты: - потребляемая мощность, Вт - удельный импульс тяги, кНс /кг - средняя тяга, мН - суммарный импульс тяги, кНс - полная масса ЭРДУ с запасом рабочего тела, кг ЭРДУ 50-150 10-15 5-10 20-50 до 10

Масса УКП МКА, кг не более 100

Масса модуля целевой аппаратуры, кг не более 50

139

Платформа выбирается под массу выводимой полезной нагрузки (ПН), что определяет предельную массу МКА и мощность его системы энергообе спечения.

Используется модель эффективности МКА, позволяющая на основе базовой платформы МКА разработать МКА ДЗЗ с ПН в некотором диапазоне массы и энергопотребления.

Масса модифицированного МКА имеет следующий вид:

Ма = МУКП +МПн №-Кн ) = МК

-иПн (МПн —МПн) -

КА Лпб'

где МКА, Мукп, МПН - масса МКА, УКП и ПН, ШПН - энергопотребление ПН, = М^ / МКА , уш - коэффициент парциальной массы МКА на генерирование электроэнергии,

Кб = мКа / мКа = 1+

[(1 + )(МПН / МПН -1) +

+(4 - 1)(ИПН / жПН -1)],

К = 1 + '^ПН /МПН.

Индексы «б» и «м» относятся к базовому и модифицированному МКА, соответственно.

5. Исследование диапазона эффективного применения УКП МКА ДЗЗ

Методы проектирования малых космических аппаратов ДЗЗ позволяют оценить эффективность модификаций МКА на базе УКП [9].

Стоимость МКА в значительной мере определяется их массогабаритными характеристиками. Стоимость изготовления МКА составляет:

О, = А ■ МКА,

где МКА - масса МКА в кг; Аи и уи - статистический коэффициент и показатель степени, учитывающие влияние массы МКА на затраты, необходимые для его изготовления [3].

На рис. 8 представлена регрессионная зависимость Сизг от массы МКА, полученная в результате анализа статистических данных, приведенных в [1].

3

12

к

О ^ 1

0 |-2

1Е(Сюг) = 1,13 ^КА)—1,26-

• • • • • • . _ • • •

2,2

2,41В(Мка)2,6

2,8

Рис. 8. Зависимость стоимости производства МКА Сизг от массы МКА МКА

Соотношение для затрат на разработку МКА аналогично по своей структуре соотношениям для определения затрат на производство КА. Для достаточной точности модели в нее введен коэффициент сложности, который зависит от группы аппаратов. Этот коэффициент характеризует технический уровень или степень сложности аппарата [3].

Формула для оценки затрат на разработку:

Сразр = Ар • МКА ,

где МКА - масса КА в кг; Ар - коэффициент затрат; _ур - показатель степени, учитывающий влияние

3

Том 6

140

массы КА на затраты, необходимые для его разработки.

Для оценки области эффективного применения УКП при проектировании модернизированной УКП, требующей доработки для удовлетворения потребностей новой ПН по массе и энергопотреблению, используется следующая модель [10].

Затраты на модернизацию УКП считаются пропорциональными затратам на разработку МКА:

С™ — V

разр м разр'

где Км - коэффициент, учитывающий увеличение затрат, связанных с разработкой нового МКА на базе УКП. В результате стоимость модернизации МКА составляет:

С" = К

(Ур 'ка-

КМ =

мМ

мМ

мб

мб

•( Кб)"

Кб

(мКА

мм

\1У± КА У

км

кб

формы для М^ / МПн > 1 и ЖПН / Щбн > 1 представлены на рис. 10. Зависимость коэффициентов КМ (квадратные маркеры) и К™ (ромбовидные маркеры) от отношения масс ПН М^ / М^ и и ^пн / < , которые имеют значение 1,0 (сплошная линия), 1,2 (штриховая линия), 1,4 (штрих-пунктирная линия) и 1,6 (штрих-двойная пунктирная линия), соответственно, показана на рис. 10а. Зависимость коэффициентов К^ от соотношения масс МКА К™ = М^ / МДд показана на рис. 106.

'разр "м ' ^р ' МК

Эффективность оценивается как удельная стоимость разработки по модернизации МКА:

ЕрМзр = СМазр / Мш = • Ар • МКА / мпн.

Оценка области эффективного ния УКП:

примене-

В зависимости от требований к УКП со стороны МПН рассматриваются следующие характерные случаи оценки диапазона эффективного использования УКП:

1. Создание МКА с МПН, потребности которого в ресурсах с избытком удовлетворяются УКП, допустимо без снижения критерия эффективности при соблюдении ограничений:

Км > Км / Кб.

Е ММ

Результаты оценки диапазона эффективного использования УКП базового МКА при развертывании новой УКП для ММц / М^д < 1 приведены на рис. 9. Зависимость коэффициентов КМ (квадратные маркеры) и КД (ромбовидные маркеры) от отношения масс ПН М^ц / представлена на рис. 9а. Зависимость коэффициента КДМ от соотношения масс МКА КД = ММд / МДд показана на рис. 96.

2. Создание МКА с МПН, для выполнения требований по массе и энергоемкости которого необходимо доработать УКП, допустимо без снижения критерия эффективности при выполнении следующих ограничений:

Км > Км / Кб.

Е ММ

Результаты оценки диапазона эффективного использования УКП базового МКА при развертывании новой унифицированной космической плат-

6

Рис. 9. Зависимость технико-экономических показателей от соотношения массы ПН и МКА (случай 1)

Диапазон значений, для которых допустимо использование модифицированной УКП, расположен над кривой:

М м

^м _ _ ПН

(

М

Кб

Мм

Л-у

V МКА у

Мм

1 м

%

Мб

•( Кб)

Результаты сравнительного анализа технико-экономических показателей модификации МКА ДЗЗ для базовой и модифицированной УКП приведены в табл. 4.

Итак, создание МКА с МПН, для обеспечения которого в ресурсах требуется модификация УКП, обеспечивается без снижения эффективности при увеличении стоимости разработки МКА до 20 %.

а

у

р

Принципы построения и области применения малых космических аппаратов

а б

Рис. 10. Зависимость технико-экономических показателей 141

от соотношения массы ПН и МКА (случай 2)

Технико-экономические показатели модификации МКА ДЗЗ

Таблица 4

Величина Обозначение Значение

Масса МКА M м / M6 1,3

Масса МПН M м / M6 1V1 ПН ПН 1,6

Мощность МПН Wм / W6 "ПН ' "ПН 1,5

Коэффициент массовых затрат на обеспечение мощности МПН k м / k6 1,0

Критерий эффективности K 1,2

Диапазон коэффициента модификации УКП К ^ K / K КМ < 1,2К® М " м

Затраты на изготовление МКА C м / C6 изг изг 1,15

Затраты на разработку МКА у^м l у^б разр разр 1,2

Заключение

Рассмотрены вопросы выбора типоразмера УКП, оценки эффективности ее использования с учетом необходимости ее модернизации под конкретный МПН.

Разработана методика оценки эффективности применения унифицированной космической платформы, обладающей избыточным ресурсом для полезной нагрузки и модернизированной

унифицированной космической платформы, позволяющей обеспечить увеличенные потребности в ресурсах (по массе и энергопотреблению) для полезной нагрузки.

Для решения задачи реализован статистический метод согласованной оптимизации параметров модификации УКП в составе МКА с учетом особенностей проектно-конструкторских и кон-структорско-технологических решений заменяемых МПН.

Список литературы

[1] Блинов В. Н., Иванов Н. Н., Сеченов Ю. Н., Шалай В. В. Малые космические аппараты. Кн. 3. Миниспутники. Унифицированные космические платформы для малых космических аппаратов: справоч. пособие. Омск : Изд-во ОмГТУ, 2010. 348 с.

[2] State-of-Art Small Spacecraft Technology. Small Spacecraft Systems Virtual Institute/Ames Research Center. Moffet Field, California. NASA/TP-20210021263. 2021.

[3] Кульков В. М. Исследование проектных параметров и анализ эффективности применения унифицированных платформ с электроракетными двигателями в составе малых космических аппаратов // Вестник Московского авиационного института. 2012. Т. 19. № 2. С. 18-28.

[4] Кульков В. М. Построение комплекса проектных моделей для параметрического анализа малых космических аппаратов с электроракетными двигателями // Вестник Московского авиационного института. 2012. Т. 19. № 4. С. 44-55.

(ociweÉe

АППАРАТЫ l/l

технологии «вши

№ 2 (40) 2022

Том 6

[5] Kulkov V. M., Egorov Yu. G., Krainov A. M., Shakhanov A. E., Elnikov R. V. On the Problem of Designing Small Spacecraft with Electric Propulsion Power Plants for Studying Minor Bodies of the Solar System // Solar System Research. 2016. vol. 50. no. 7. pp. 533-539.

[6] Akhmetzhanov R., Bogatyy A., Dyakonov G., Korolyov D., Kashirin D., Popov G., Semenikhin S. Electric Propulsion Thrusters of Next Generation Developed at RIAME MAI for Small Satellites // 7th Russian-German Conference on Electric Propulsion and Their Application. Marburg, Germany. 2018.

[7] Чернов А. А., Чернявский Г. М. Орбиты спутников дистанционного зондирования Земли. Лекции и упражнения. М. : Радио и связь, 2004. 200 с.

[8] Верба В. С., Неронский Л. Б., Осипов И. Г., Турук В. Э. Радиолокационные системы землеобзора космического базирования. М. : Радиотехника, 2010. 680 с.

[9] Матвеев Ю. А., Ламзин В. А., Ламзин В. В. Основы проектирования модификаций космических аппаратов дистанционного зондирования Земли. М. : Изд-во МАИ, 2015. 174 с.

142 [10] Чеботарев В. Е., Зимин И. И., Внуков А. А. Исследование диапазонов эффективного применения унифицированных космических платформ для геостационарных спутников связи // Космические аппараты и технологии. 2021. Т. 5. № 1. С. 51-56. doi: 10.26732/j.st.2021.1.06.

PRINCIPLES OF CONSTRUCTION AND APPLICATION AREAS OF SMALL SPACECRAFT BASED ON UNIFIED SPACE PLATFORMS

V. M. Kulkov2, S. O. Firsyuk1, A. M. Yurov1, S. A. Tuzikov1,

Yu. G. Egorov2, Sung Wook Yoon1

1 Moscow Aviation Institute (National Research University),

Moscow, Russian Federation

2 Research Institute for Applied Mechanics and Electrodynamics of Moscow Aviation Institute,

Moscow, Russian Federation

The conceptual options for small spacecraft on the basis of a unified space platform are analyzed, the areas of rational use of the unified space platform as part of the small spacecraft for solving a wide range of tasks, including monitoring of the Arctic regions, are explored. Methodical approaches are given to ensure the design analysis of circuit solutions of the unified space platform for small spacecraft remote sensing. The actual problem of selecting the standard size of the unified space platform, evaluating the effectiveness of its use, taking into account the necessary modernization for a specific payload, is being investigated. A technique and models for selecting the parameters for the modification of the remote sensing satellites have been developed. The application of the methodology makes it possible to determine the rational parameters for modifying the remote sensing spacecraft, to evaluate the impact of the features of design solutions and external relations on the total costs in the implementation of the project for the creation of the unified space platform. The relevance of research is related to the need to create competitive variants of small-sized spacecraft based on a unified space platform, designed to provide monitoring of high-latitude regions using the small

spacecraft system.

Keywords: small spacecraft, unified space platform, modular construction, design, range of effective application, remote sensing of the Earth, monitoring of high-latitude regions.

References

[1] Blinov V N., Ivanov N. N., Sechenov Yu. N., Shalay V. V Malye kosmicheskie apparaty. Kniga 3. Minisputniki. Unificirovannye kosmicheskie platformy dlya malyh kosmicheskih apparatov [Small spacecrafts. Book 3. Minisatellites. Unified space platforms for small spacecraft]. Omsk, Publishing House of OmSTU, 2010, 348 p. (In Russian)

Принципы построения и области применения малых космических аппаратов

[2] State-of-Art Small Spacecraft Technology. Small Spacecraft Systems Virtual Institute/Ames Research Center, Moffet Field, California, NASA/TP-20210021263, 2021.

[3] Kulkov V. M. Issledovanie proektnyh parametrov i analiz effektivnosti primeneniya unificirovannyh platform s elektroraketnymi dvigatelyami v sostave malyh kosmicheskih apparatov [Study of design parameters and analysis of the effectiveness of the use of unified platforms with electric propulsion thrusters as part of small spacecraft] // Bulletin of the Moscow Aviation Institute, 2012, vol. 19, no. 2, pp. 18-28. (In Russian)

[4] Kulkov V. M. Postroenie kompleksa proektnyh modelej dlya parametricheskogo analiza malyh kosmicheskih apparatov s elektroraketnymi dvigatelyami [Construction of a complex of design models for parametric analysis of small spacecraft with electric propulsion thrusters] // Bulletin of the Moscow Aviation Institute, 2012, vol. 19, no. 4, pp. 44-55. (In Russian)

[5] Kulkov V. M., Egorov Yu. G., Krainov A. M., Shakhanov A. E., Elnikov R. V. On the Problem of Designing Small Spacecraft with Electric Propulsion Power Plants for Studying Minor Bodies of the Solar System // Solar System Research, 2016, vol. 50, no. 7, pp. 533-539. 143

[6] Akhmetzhanov R., Bogatyy A., Dyakonov G., Korolyov D., Kashirin D., Popov G., Semenikhin S. Electric Propulsion Thrusters of Next Generation Developed at RIAME MAI for Small Satellites // 7th Russian-German Conference on Electric Propulsion and Their Application, Marburg, Germany, 2018.

[7] Chernov A. A., Chernyavsky G. M. Orbity sputnikov distancionnogo zondirovaniya Zemli. Lekcii i uprazhneniya [Orbits of satellites for remote sensing of the Earth. Lectures and exercises]. Moscow, Radio and communication, 2004, 200 p. (In Russian)

[8] Verba V S., Neronsky L. B., Osipov I. G., Turuk V. E. Radiolokacionnye sistemy zemleobzora kosmicheskogo bazirovaniya [Space-borne Earth Surveillance Radar Systems]. Moscow, Radio engineering, 2010, 680 p. (In Russian)

[9] Matveev Yu. A., Lamzin V A., Lamzin V. V. Osnovy proektirovaniya modifikacij kosmicheskih apparatov distancionnogo zondirovaniya Zemli [Fundamentals of designing modifications of spacecraft for remote sensing of the Earth]. Moscow, MAI Publishing House, 2015, 174 p. (In Russian)

[10] Chebotarev V. E., Zimin I. I., Vnukov A. A. Issledovanie diapazonov effektivnogo primeneniya unificirovannyh kosmicheskih platform dlya geostacionarnyh sputnikov svyazi [Research of the ranges of effective application of unified space platforms for geostationary communication satellites] // Spacecrafts & Technologies, 2021, vol. 5, no. 1, pp. 51-56. doi: 10.26732/j.st.2021.1.06. (In Russian)

Сведения об авторах

Егоров Юрий Григорьевич - ведущий конструктор Научно-исследовательского института прикладной механики и электродинамики МАИ. Окончил Московский авиационный институт в 1989 году. Область научных интересов: космическая техника.

ORCГО: 0000-0003-0405-5634

Кульков Владимир Михайлович - кандидат технических наук, ведущий научный сотрудник Научно-исследовательского института прикладной механики и электродинамики МАИ. Окончил Московский авиационный институт в 1970 году. Область научных интересов: космическая техника. ORCГО: 0000-0003-4681-1004

Тузиков Сергей Анатольевич - начальник лаборатории 601 МАИ. Окончил Московский авиационный институт в 1983 году. Область научных интересов: космическая техника. ORCГО: 0000-0002-0884-1838

Фирсюк Сергей Олегович - начальник Студенческого космического конструкторского бюро «Искра» МАИ. Окончил Московский авиационный институт в 1999 году. Область научных интересов: космическая техника.

Юн Сон Ук - аспирант кафедры 601 МАИ. Окончил Московский авиационный институт в 2020 году. Область научных интересов: космическая техника. ORCГО: 0000-0003-2150-2061

Юров Александр Михайлович - ведущий инженер Научно-исследовательского отдела кафедры 601 МАИ. Окончил Московский авиационный институт в 2001 году. Область научных интересов: космическая техника.