CC BY
103
УЕБТЫНС
мвви
технология строительных процессов. механизмы и оборудование
УДК 693.542.5
Т.К. Белова
ОГУ
ПРИГОТОВЛЕНИЕ В ТУРБУЛЕНТНОМ СМЕСИТЕЛЕ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА, ДИСПЕРСНО-АРМИРОВАННОГО МОДИФИЦИРОВАННОЙ МИКРОФИБРОЙ
Представлены результаты исследования технологических параметров приготовления дисперсно-армированных цементных растворов в турбулентном смесителе. Отражены результаты влияния состава растворной смеси на параметры технологии и характеристики затвердевшего раствора. Удалось повысить подвижность дисперсно-армированной растворной смеси, приготовленной в турбулентном смесителе, на 5...25 % в зависимости от состава смеси по сравнению с подвижностью смеси, приготовленной вручную. Достигнуты повышенный предел прочности при изгибе дисперсно-армированного бетона (до 20,8 МПа) и высокая однородность прочностных характеристик.
Ключевые слова: модифицированная микрофибра, цементный раствор, дисперсное армирование, турбулентный смеситель, технологические параметры
В настоящее время интенсивное внедрение в строительную практику цементных растворов, дисперсно-армированных модифицированными микроволокнами, сдерживает отсутствие разработанной технологии их приготовления. Широкое применение в строительстве портландцемента в качестве вяжущего для приготовления бетонных и растворных смесей обусловлено его относительно невысокой стоимостью и доступностью. Кроме того, технология приготовления смесей на цементной основе достаточно изучена. Однако цементные бетоны и растворы характеризуются невысокой прочностью на растяжение при изгибе по сравнению с прочностью на сжатие, а также склонностью к трещинообразованию, недостаточной износостойкостью и т.д. [1]. Указанные недостатки сдерживают применение цементных бетонов и растворов при строительстве сооружений, к эксплуатационным характеристикам которых предъявляются повышенные требования [2].
Известно, что модификация структуры композиционных строительных материалов, в частности бетонов и растворов, на микро- и наноуровнях способствует ее значительному уплотнению, вследствие чего повышаются прочностные характеристики, увеличиваются морозостойкость и водонепроницаемость указанных материалов [3, 4]. Одним из таких инструментов совершенствования структуры цементных композитов является их дисперсное армирование волокнами-фибрами [5—7]. Кроме того, наблюдающееся в последнее двадцатилетие активное развитие нанотехнологий в строительном материаловедении в сочетании с методом дисперсного армирования матрицы цементно-песчаных материалов позволяет получить композиционный материал с уникальными свойствами [8—10].
вестник 3/2016
К числу указанных «наноинструментов» относятся наномодифициро-ванные дисперсно-упрочняющие микроволокна — базальтовая микрофибра, модифицированная фуллероидами, нанотрубками и т.п., углеродные микроволокна и т.д. [11]. Известно, что применение данных модифицированных микроволокон в составе бетонов и растворов приводит к динамическому самоармированию цементного камня [12—14].
Авторами работ [15, 16] исследована возможность применения модифицированной базальтовой микрофибры (МБМ) в приготовлении дисперсно-армированной растворной смеси. Характеристики МБМ приведены в табл. 1. Результаты исследований свидетельствуют о повышении прочностных характеристик затвердевшего цементного раствора. Однако широкое применение указанной микрофибры сдерживается отсутствием разработанной технологии приготовления цементных смесей на ее основе, обеспечивающей равномерное и однородное распределение волокон в объеме композита. В ходе исследований было отмечено, что модифицированные армирующие микроволокна в процессе их хранения «слеживаются», образуя скопления размером 4...5 мм, которые необходимо дезинтегрировать в растворной смеси, что возможно при воздействии на смесь высоких скоростей вращения рабочего органа смесителя (500 об./мин и более) при ее приготовлении. В литературных источниках [17, 18] указано, что перемешивание дисперсно-армированных растворных смесей целесообразно производить в циклических смесителях [19], механизм работы которых основан на принципе турбулентного воздействия на смешиваемые компоненты растворной смеси. Таким образом, можно предположить, что разработка оптимальной технологии приготовления в турбулентном смесителе цементных растворов, дисперсно-армированных МБМ, позволит получить композит с плотной и однородной структурой.
Табл. 1. Характеристики МБМ
Характеристика Значение
Средний диаметр волокна, мкм 8—10
Средняя длина волокна, мкм 100—500
Насыпная плотность не более, кг/м3 450
Влажность не более, % 2
Органическая часть по массе, не более, % 2
Цвет Желто-коричневый
Наномодификатор Углеродные наноструктуры фуллероидного типа
Целью исследований являлось определение оптимальных технологических параметров приготовления в турбулентном смесителе цементного раствора, дисперсно-армированного модифицированной микрофиброй.
В качестве материалов для приготовления дисперно-армированных растворов применялись:
портландцемент ПЦ 500-Д0 производства «Южно-уральской горно-пере-рабатывающей компании», г. Новотроицк;
песок Архиповского месторождения (Оренбургская область) с истинной плотностью Рип= 2,69 г/см3, насыпной плотностью Рнп= 1,26 г/см3, модулем крупности М = 2,2.
Для уменьшения водоцементного отношения (В/Ц) и увеличения подвижности растворной смеси применялся суперпластификатор на поликарбок-силатной основе «Штайнберг GROS-63MC» по ТУ 5745-008-69867132-2011 компании ООО «Штайнберг Хеми-Челябинск». В роли модифицировнного микроволокна использовалась МБМ производства ООО «НТЦ прикладных нанотехнологий» длиной 100...500 мкм и диаметром 8...10 мкм. Указанная микрофибра модифицирована углеродным наномодификатором фуллероидного типа по ТУ 2166-001-13800624-2003.
Для приготовления дисперсно-армированной цементной растворной смеси применялся цикличный передвижной турбулентный смеситель СБ-133А, который состоит из неподвижного цилиндрического бака, лопастного ротора, расположенного в нижней части бака, электродвигателя и клиноременной передачи. Основные технические характеристики смесителя СБ-133А приведены в табл. 2.
Табл. 2. Технические характеристики турбулентного смесителя СБ-133А
Характеристика Значение
Вместимость по загрузке, л 100
Объем готового замеса, л: для бетона; для раствора 65 80
Число оборотов, об./мин 500
Максимальная крупность фракций заполнителя, мм 40
Мощность электродвигателя, кВт 4,0
Напряжение, В 380
С целью исследования влияния приготовления дисперсно-армированной растворной смеси в турбулентном смесителе на однородность растворной смеси и прочностные характеристики дисперсно-армированного бетона проведен эксперимент, в котором исследовалась прочность при изгибе армированных образцов, приготовленных по различным схемам загрузки компонентов: поочередной (цемент — песок — МБМ — вода затворения + суперпластификатор) и одновременной. Однородность растворной смеси оценивалась косвенным путем по величине коэффициента вариации разброса прочности. Согласно ГОСТ 16349—85 «Смесители цикличные для строительных материалов. Технические условия», однородной считается смесь, для которой внутризамесный коэффициент вариации не превышает 10 %.
Состав опытных дисперсно-армированных растворных смесей: цементно-песчаное отношение ЦП = 1/3, водоцементное отношение В/Ц = 0,42, дозировка суперпластификатора 0,6 % от массы цемента, содержание микрофибры принято на уровне 1 % от массы цемента. Неармированные образцы изготавливали из растворных смесей аналогичного состава без добавки МБМ. Расходы материалов и концентрации добавок выбраны исходя из результатов ранее
проведенных исследований [16], согласно которым при указанном составе образуется наиболее плотная структура композита с оптимальным уровнем дисперсного армирования.
Оценка прироста прочности при изгибе осуществлялась сравнением показателей пределов прочности при изгибе армированных образцов с неарми-рованными.
Компоненты дисперсно-армированной растворной смеси перемешивались с помощью быстровращающегося ротора турбулентного смесителя СБ-133А, схема которого приведена на рис. 1. Ротор представляет собой рабочее колесо насоса, помещенное в неподвижный цилиндрический бак с основанием в виде усеченного конуса, днище которого футеровано.
Рис. 1. Схема турбулентного смесителя СБ-133А: а — общий вид смесителя; б — бак смесителя с наклонными неподвижными лопастями; 1 — электродвигатель; 2 — пускатель; 3 — крышка бака; 4 — бак; 5 — рычажный затвор; 6 — крышка люка; 7 — лопастной ротор; 8 — тележка; 9 — колесо; 10 — клиноременная передача; 11 — неподвижная лопасть
Объем каждого замеса составлял 80 л. Количество замесов на каждый способ загрузки принято равным пяти. После замеса формовались три серии образцов (по три образца в серии) призматического сечения размером 40 х 40 х 160 мм. Образцы в возрасте 28 суток нормального твердения испытывались на изгиб, после чего для каждого способа загрузки вычислялся предел прочности при изгибе и коэффициент вариации прочности (табл. 3).
Технология строительных процессов. Механизмы и оборудование УЕБТЫНС
_мвви
Табл. 3. Результаты испытаний образцов на прочность при изгибе
Способ загрузки компонентов Предел прочности при изгибе, МПа Прирост прочности, % Коэффициент вариации
неармированных образцов дисперсно-армированных образцов прочности армированных образцов V, %
Поочередный 9,8 19,3 + 96,9 6,6
Одновременный 9,2 17,9 + 94,6 6,8
Время смешивания компонентов при поочередной загрузке составляло 40 с, а при одновременной — 60 с. При одновременной загрузке резкое падение большой массы сухих компонентов останавливало вращение рабочего органа смесителя.
Дисперсно-армированная растворная смесь, приготовленная в турбулентном смесителе, характеризуется высокой однородностью. Кроме этого, после приготовления смеси таким способом бетон приобретает высокую прочность при изгибе и низкий коэффициент вариации прочности, что также указывает на однородное распределение в смеси армирующих микроволокон. Наибольшее значение предела прочности при изгибе составляло 19,3 МПа в составах, приготовленных поочередным способом загрузки.
Анализ литературных данных показывает, что при турбулентном перемешивании цементной растворной смеси увеличивается ее подвижность и ускоряется процесс гидратации [18]. Для определения влияния приготовления в турбулентном смесителе цементной растворной смеси, армированной мБм, на изменение ее подвижности и значение прочности проведен двухфакторный эксперимент.
В качестве варьируемых факторов приняты:
В/Ц растворной смеси: 0,5; 0,45; 0,4;
длительность перемешивания компонентов растворной смеси в турбулентном смесителе: 20 с; 40 с; 60 с.
В качестве откликов определены:
изменение подвижности дисперсно-армированной растворной смеси, приготовленной в турбулентном смесителе, по сравнению со смесью, приготовленной вручную;
предел прочности при изгибе образцов в возрасте 28 суток твердения при нормальных условиях.
В качестве матрицы принят состав раствора с цементно-песчаным отношением Ц/П = 1/3, расходом суперпластификатора 0,6 % от массы цемента и содержанием МБМ 1 % от массы цемента.
Указанные составы загружались в турбулентный смеситель последовательно в следующем порядке: 10 % воды затворения — цемент — песок — МБМ + оставшаяся часть воды затворения с добавкой суперпластификатора. Длительность перемешивания составляла 20, 40 и 60 с. Параллельно с теми же составами велось приготовление дисперсно-армированной растворной смеси вручную. На приготовленных растворных смесях замерялась их подвижность и формовались образцы-балочки размером 40 х 40 х 160 мм для испытания на изгиб в возрасте 28 суток твердения при нормальных условиях.
По результатам эксперимента (табл. 4) рассчитаны коэффициенты регрессии и составлены уравнения зависимости откликов эксперимента от рассматриваемых факторов (1)-(2).
П = 17,9 + 1,05^ - 7,075Х22 + 4,8Х1 + 0,175Х2 - 1,1ХХ2; (1)
Я28 = 19,2 - 0,92Х2 -1,57Х,2 + 1,45Х + 0,37Х, - 1,2ХХ, (2)
где П — изменение подвижности дисперсно-армированной растворной смеси, приготовленной в турбулентном смесителе, по сравнению с подвижностью смеси, приготовленной вручную; К^ — предел прочности при изгибе в возрасте 28 суток; Х1 — В/Ц смеси; Х2 — время перемешивания компонентов в турбулентном смесителе.
Табл. 4. Результаты двухфакторного эксперимента
Варьируемые факторы Отклики эксперимента
В/Ц Время перемешивания / , с А пер^ Изменение подвижности растворной смеси, % Предел прочности при изгибе Я , МПа, изг ^ в возрасте 28 сут
код. НАТ. код. НАТ.
0,4 -1 20 +5,8 14,1
1 0,5 -1 20 +17,6 18,7
0,4 1 60 +15,4 17,5
1 0,5 1 60 +15,8 17,3
0,4 0 40 +14,2 16,5
1 0,5 0 40 +23,8 20,8
0 0,45 -1 20 +10,7 17,9
0 0,45 1 60 +11,0 18,1
0 0,45 0 40 +17,9 19,2
Динамика изменения подвижности дисперсно-армированной растворной смеси, приготовленной перемешиванием компонентов в турбулентном смесителе, в зависимости от рассмотренных факторов приведена на рис. 2.
Рис. 2. Влияние В/Ц и времени перемешивания компонентов дисперсно-армированной растворной смеси в турбулентном смесителе на изменение ее подвижности
Анализ данных эксперимента показал, что при турбулентном перемешивании дисперсно-армированной растворной смеси ее подвижность повышается с 5 до 25 % . Это явление очевидно связано с тем, что турбулентное перемешивание приводит к дефлокуляции цементно-водной суспензии, в результате чего цементное тесто становится более «маслянистым» (увеличивается насыщенность суспензии коллоидными частицами). Вследствие этого вязкость растворной смеси снижается и, следовательно, увеличивается ее подвижность [20].
Наибольший эффект увеличения подвижности смеси после турбулентного смешивания наблюдается в более подвижных смесях при В/Ц = 0,5. Для растворных смесей с В/Ц = 0,4 и В/Ц = 0,45, а следовательно, более низкой подвижностью, эффект повышения подвижности в результате турбулентного перемешивания снижается. Очевидно, это связано с тем, что перемешивание компонентов растворной смеси с высокой подвижностью происходит под воздействием динамического возмущения среды, а не ротором смесителя. При приготовлении смесей с низкой подвижностью перемешивание ее компонентов осуществляется лопастями ротора, так как в таких смесях сложно вызвать турбулентное движение частиц [21] и как такового турбулентного перемешивания не происходит.
Из результатов эксперимента следует, что на изменение значения подвижности смеси также оказывает влияние время турбулентного смешивания. При увеличении времени перемешивания с 20 до 40 с наблюдается увеличение подвижности дисперсно-армированной растворной смеси. Однако при дальнейшем увеличении времени смешивания (60 с) происходит обратное явление, причем снижение подвижности после указанного времени выражено в смесях с В/Ц = 0,5 и В/Ц = 0,45 (рис. 3).
Рис. 3. Повышение подвижности дисперсно-армированной растворной смеси в результате турбулентного смешивания
Вероятно, что при увеличении времени перемешивания до 40 с вязкость смеси снижается, что и вызывает повышение подвижности. При увеличении указанного времени до 60 с в результате турбулентного смешивания растет температура растворной смеси, что приводит к ее загустеванию.
Таким образом, определенному В/Ц соответствует оптимальная продолжительность перемешивания компонентов в турбулентном смесителе.
График зависимости предела прочности при изгибе бетона в возрасте 28 суток от В/Ц смеси и времени перемешивания в смесителе приведен на рис. 4.
Рис. 4. Зависимость предела прочности при изгибе образцов в возрасте 28 суток от В/Ц смеси и времени перемешивания в турбулентном смесителе
Максимальное значение предела прочности при изгибе в возрасте 28 суток составило 20,8 МПа в составах с В/Ц = 0,5 при времени приготовления в турбулентном смесителе ^ = 40 с. Минимальное значение — 14,1 МПа — было получено в образцах с В/Ц = 0,4 и I = 20 с.
Из рисунка видно, что повышение предела прочности при изгибе происходит интенсивнее в составах с В/Ц = 0,5. Так, для составов с В/Ц = 0,5 прочность выше в среднем на 29,3 и 6,4 % по сравнению с составами с В/Ц = 0,4 и В/Ц = 0,45, соответственно.
Рост прочности растворов в составах с В/Ц = 0,5 связан с более равномерным и однородным перемешиванием МБМ в смеси по сравнению с составами с В/Ц = 0,4, где сложнее вызвать турбулентное перемешивание частиц.
Время перемешивания компонентов дисперсно-армированной растворной смеси в турбулентном смесителе также оказывает влияние на прочностные характеристики затвердевшего раствора. Для составов с В/Ц = 0,5 и В/Ц = 0,45 оптимальное время перемешивания, которое дает наилучшие прочностные показатели, составляет ^ = 40 с, а для состава с В/Ц = 0,4 оно равно 60 с. Причем в более подвижных составах при увеличении времени перемешивания до 60 с наблюдается падение прочности.
Эффект падения прочности после длительного перемешивания связан с дроблением компонентов смеси на более мелкие частицы, в результате чего не происходит обволакивания всех частиц заполнителя и армирующих микроволокон цементной суспензией, что требует повышенного расхода вяжущего. Все это приводит к ухудшению прочностных показателей дисперсно-армированных растворов.
Выводы. Приготовление дисперсно-армированной растворной смеси в турбулентном смесителе характеризуется высокой производительностью и эффективностью, в результате чего повышается прочность при изгибе армированных образцов на 95,7 % по сравнению с неармированными образцами.
Порядок загрузки компонентов оказывает влияние на эффективность приготовления смеси. Наибольшая однородность смеси достигается при поочередном введении компонентов в турбулентный смеситель в следующем порядке: 10 % воды затворения — цемент — песок — MБM + оставшаяся часть воды затворения с добавкой суперпластификатора.
При турбулентном приготовлении растворной смеси увеличивается ее подвижность с 5 до 25 % по сравнению с подвижностью смесей, приготовленных вручную, причем наибольший эффект повышения подвижности выражен на изначально более подвижных смесях.
Время перемешивания компонентов растворной смеси оказывает влияние на прочностные характеристики затвердевшего раствора. Определенному В/ц смеси способствует оптимальная продолжительность смешивания компонентов, которая приводит к повышению прочностных характеристик раствора.
Библиографический список
1. Пшеничный Г.Н. Проблемы, существующие в бетоноведении // Технологии бетонов. 2014. № 12. С. 40—44.
2. Рабинович Ф.Н. Какой бетон нужен строителям? // Строительные материалы. 2012. № 6. С. 77.
3. БатраковВ.Г. Mодифицированные бетоны. M.: Стройиздат, 1990. 400 с.
4. Кондаков А.И., Михалева З.А., Ткачев А.Г., Попов А.И., Горский С.Ю. Mодифика-ция матрицы строительного композита функционализированными углеродными нано-трубками // Нанотехнологии в строительстве: научный Интернет-журнал. 2014. № 4. С. 31—44. Режим доступа: http://nanobuild.ru/en_EN/journal/Nanobuild-4-2014/31-44. pdf. Дата обращения: 25.11.2015.
5. Негматуллаев С.Х., Оснос С.П. Применение материалов на основе базальтовых волокон в строительстве // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2015. № 5—6. С. 15—20.
6. Клюев С.В. Высокопрочный сталефибробетон на техногенных песках KMA // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2013. № 11. С. 38—39.
7. Баталин Б.С. Взаимодействие стекловолокна с цементным камнем // Стекло и керамика. 2014. № 8. С. 37—40.
8. Сарайкина К.А., Голубев В.А., Яковлев Г.И., Сеньков С.А., Политаева А.И. На-ноструктурирование цементного камня при дисперсном армировании базальтовым волокном // Строительные материалы. 2015. № 2. С. 34—38.
9. Ambroise J., Rols S., Pera J. Properties of self-leveling concrete reinforced by steel fibers // Proceedings of the 3d International RILEM Workshop on Reinforced Cement Composites. HpFRCC3. Mainz. 1999. Fp. 9—17.
10. Кузьмина В.П. Формирование трехуровневой структуры наномодифицирован-ного цементного бетона — залог долговечности строительных конструкций // Технологии бетонов. 2013. № 1. С. 16—20.
11. Баженов Ю.М., Фаликман В.Р., Булгаков Б.И. Наноматериалы и нанотехнологии в современной технологи бетонов // Вестник MTCy 2012. № 12. С. 125—133.
12. Пономарев А.Н. Высококачественные бетоны. Анализ возможностей и практика использования методов нанотехнологии // Инженерно-строительный журнал. 2009. № 6 (8). С. 25—33.
вестник 3/2016
13. Фаликман В.Р. Наноматериалы и нанотехнологии в современных бетонах // Промышленное и гражданское строительство. 2013. № 1. С. 31—34.
14. Harrison B.S., Atala A. Carbon nanotube application for tissue engineering // Biomaterials. 2007. Vol. 28 (2). Pp. 344—353.
15. Белова Т.К., Гурьева В.А., Турчанинов В.И. Исследование влияния дисперсного армирования модифицированным базальтовым микроволокном на прочностные свойства цементного раствора // Инженерный вестник Дона. 2015. № 2. Режим доступа: http://www. ivdon.ru/magazine/archive/n2y2015/2883. Дата обращения: 23.10.2015.
16. Белова Т.К., Гурьева В.А. Исследование влияния совместной работы модифицированного базальтового микроволокна с цементно-песчаной матрицей // Инновационные строительные технологии. Теория и практика : материалы 2-й Междунар. науч.-техн. конф., посвященной 45-летию юбилею архитектурно-строительного факультета ОГУ Оренбург : ООО ИПК «Университет», 2015. С. 146—151.
17. Хаютин Ю.Г. Монолитный бетон: технология производства работ. М. : Строй-издат, 1991. 576 с.
18. Емельянова И.А., Шевченко В.И. Моделирование процесса перемешивания бетонной смеси с полипропиленовой фиброй // Технологии бетонов. 2014. № 3. С. 36—38.
19. Смирнов Г.В., Смирнов Д.Г. Способ приготовления бетонной смеси // Строительные и дорожные машины. 2013. № 7. С. 61—62.
20. Горин А.Б., Винтцер Г. Микрореологические особенности строительных растворов // Технологическая механика бетона. 1989. С. 86—90.
21. Дьяков К.В. Технология устройства монолитных покрытий из магнезиального базальтофиброармированного раствора: дисс. канд. техн. наук. Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2008. 151 с.
Поступила в редакцию в марте 2016 г.
Об авторе: Белова Татьяна Константиновна — преподаватель кафедры технологии строительного производства, Оренбургский государственный университет (ОГУ), 460018, г. Оренбург, пр-т Победы, д. 13, [email protected].
Для цитирования: Белова Т.К. Приготовление в турбулентном смесителе цементного раствора, дисперсно-армированного модифицированной микрофиброй // Вестник МГСУ. 2016. № 3. С. 47—58.
Т.К. Ве^а
PREPARATION OF CEMENT MORTAR REINFORCED BY MODIFIED MICROFIBER
IN A TURBULENT MIXER
The improvement of the structure of cement mortars on micro- and nanolevels by means of disperse reinforcement by modified microfibers promotes the considerable improvement of operational characteristics of the designs made on their basis. However, the absence of the developed technology of preparing the cement mortars reinforced by the modified microfiber providing the uniform distribution of the microfibres in volume of a composite constrains the widespread introduction of such solutions in the construction practice. The results of the researches of the technological parameters of preparing the microfiber reinforced cement mortars in the turbulent mixer are presented in article. The results of the production experiment on determining the bending durability are reflected as well as the variation coefficient of the durability of the reinforced samples prepared by means of the turbulent mixer. The results of the influence of the water-cement relation of the mortar mix and influence of the time of mixing the components in the turbulent mixer on change of mobility of the mix and strength characteristics of the hardened solu-
tion are presented. The results of the tests indicated the efficiency of preparing cement mortar reinforced by modified microfiber in the turbulent mixer. The reinforced samples are characterized by the increased bending durability and high uniformity of the strength characteristics. In case of turbulent mixing of the components of mortar mix its mobility increases from 5 to 25% in comparison with the mix prepared manually. The time of mixing the components in the turbulent mixer has an impact on the strength characteristics of the fiber reinforced solution. The optimum time of mixing the components contributes to a certain water-cement relation of the mortar mix. Therefore, the preparation of the cement mortar reinforced by the modified microfiber in the turbulent mixer is characterized by high efficiency and productivity, the strength and technical characteristics of the solution increase.
Key words: modified microfiber, cement mortar, disperse reinforcement, turbulent mixer, technological parameters
References
1. Pshenichnyy G.N. Problemy, sushchestvuyushchie v betonovedenii [The Problems Existing in the Concrete Science]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2014, no. 12, pp. 40—44. (In Russian)
2. Rabinovich F.N. Kakoy beton nuzhen stroitelyam? [What Type of Concrete is Necessary for Builders?]. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2012, no. 6, p. 77. (In Russian)
3. Batrakov V.G. Modifitsirovannye betony [Modified Concretes]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1990, 400 p. (In Russian)
4. Kondakov A.I., Mikhaleva Z.A., Tkachev A.G., Popov A.I., Gorskiy S.Yu. Modifikatsiya matritsy stroitel'nogo kompozita funktsionalizirovannymi uglerodnymi nanotrubkami [Modification of a Matrix of a Construction Composite by Functionalized Carbon Nanotubes]. Nan-otekhnologii v stroitel'stve: nauchnyy Internet-zhurnal [Nanotechnologies in the Construction: Scientific Internet Magazine]. 2014, no. 4, pp. 31—44. Available at: http://nanobuild.ru/en_EN/ journal/Nanobuild-4-2014/31-44.pdf. Date of access: 25.11.2015. (In Russian)
5. Negmatullaev S.Kh., Osnos S.P. Primenenie materialov na osnove bazal'tovykh volo-kon v stroitel'stve [The Use of Materials on the Basis of Basalt Fibers in the Construction]. Stroitel'nye materialy, oborudovanie, tekhnologii XXI veka [Construction Materials, Equipment, Technologies of the 21st Century]. 2015, no. 5—6, pp. 15—20. (In Russian)
6. Klyuev S.V. Vysokoprochnyy stalefibrobeton na tekhnogennykh peskakh KMA [High-Strength Steel Fiber Concrete on the Carbonaceous Backfill Technogenic Sand]. Stroitel'nye materialy, oborudovanie, tekhnologiiXXI veka [Construction Materials, Equipment, Technologies of the 21st Century]. 2013, no. 11, pp. 38—39. (In Russian)
7. Batalin B.S. Vzaimodeystvie steklovolokna s tsementnym kamnem [Interaction of Fiber Glass with a Cement Stone]. Steklo i keramika [Glass and Ceramics]. 2014, no. 8, pp. 37—40. (In Russian)
8. Saraykina K.A., Golubev V.A., Yakovlev G.I., Sen'kov S.A., Politaeva A.I. Nanostruk-turirovanie tsementnogo kamnya pri dispersnom armirovanii bazal'tovym voloknom [Nano-structuring of a Cement Stone at Disperse Reinforcing by Basalt Fiber]. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2015, no. 2, pp. 34—38. (In Russian)
9. Ambroise J., Rols S., Pera J. Properties of Self-Leveling Concrete Reinforced by Steel Fibers. Proceedings of the 3d International RILEM Workshop on Reinforced Cement Composites. HPFRCC3. Mainz. 1999, pp. 9—17.
10. Kuz'mina V.P. Formirovanie trekhurovnevoy struktury nanomodifitsirovannogo tsementnogo betona — zalog dolgovechnosti stroitel'nykh konstruktsiy [Formation of Three-Level Structure of Nanomodified Cement Concrete Is a Guarantee of Durability of Building Structures]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2013, no. 1, pp. 16—20. (In Russian)
11. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R., Bulgakov B.I. Nanomaterialy i nanotekhnologii v sovremennoy tekhnologii betonov [Nanomaterials and Nanotechnologies in the Present-day Concrete Technology]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2012, no. 12, pp. 125—133. (In Russian)
вестник 3/2016
12. Ponomarev A.N. Vysokokachestvennye betony. Analiz vozmozhnostey i praktika ispol'zovaniya metodov nanotekhnologii [High-Quality Concretes. Analysis of Opportunities and the Experience of Using the Methods of Nanotechnology]. Inzhenemo-stroitel'nyy zhurnal [Magazine of Civil Engineering]. 2009, no. 6 (8), pp. 25—33. (In Russian)
13. Falikman V.R. Nanomaterialy i nanotekhnologii v sovremennykh betonakh [Nano-materials and Nanotechnologies in Modern Concretes], Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2013, no. 1, pp. 31—34. (In Russian)
14. Harrison B.S., Atala A. Carbon Nanotube Application for Tissue Engineering. Biomaterials. 2007, vol. 28 (2), pp. 344—353.
15. Belova T.K., Gur'eva V.A., Turchaninov V.I. Issledovanie vliyaniya dispersnogo armirovaniya modifitsirovannym bazal'tovym mikrovoloknom na prochnostnye svoystva tsementnogo rastvora [Research of the Influence of Disperse Reinforcing by the Modified Basalt Microfibre on Strength Properties of Cement Mortar]. Inzhenernyy vestnik Dona [Engineering Journal of Don]. 2015, no. 2. Available at: http://www. ivdon.ru/magazine/archive/ n2y2015/2883. Date of access: 23.10.2015. (In Russian)
16. Belova T.K., Gur'eva V.A. Issledovanie vliyaniya sovmestnoy raboty modifitsirovan-nogo bazal'tovogo mikrovolokna s tsementno-peschanoy matritsey [Research of the Influence of Collaboration of the Modified Basalt Microfibre with a Cement and Sand Matrix]. Innovatsionnye stroitel'nye tekhnologii, Teoriya i praktika: Materialy 2-oy Mezhdunarodnoy nauchno-tekhnicheskoy konferentsii, posvyashchennoy 45-letnemu yubileyu arkhitekturno-stroitel'nogo fakul'teta OGU [Innovative Construction Technologies. Theory and Practice: Materials of the 2nd International Science and Technical Conference Devoted to the 45th Anniversary of Architectural and Construction Faculty of Regional Public Institution]. OOO IPK «Universitet» Publ., 2015, pp. 146—151. (In Russian)
17. Khayutin Yu.G. Monolitnyy beton: tekhnologiya proizvodstva rabot [Monolithic Concrete: Production Technology of Works]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1991, 576 p. (In Russian)
18. Emel'yanova I.A., Shevchenko V.I. Modelirovanie protsessa peremeshivaniya beton-noy smesi s polipropilenovoy fibroy [Modeling the Process of Mixing the Concrete Mix with a Polypropylene Fiber]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2014, no. 3, pp. 36—38. (In Russian)
19. Smirnov G.V., Smirnov D.G. Sposob prigotovleniya betonnoy smesi [Method of Preparing Concrete Mix]. Stroitel'nye i dorozhnye mashiny [Construction and Road Building Machinery]. 2013, no. 7, pp. 61—62. (In Russian)
20. Gorin A.B., Vinttser G. Mikroreologicheskie osobennosti stroitel'nykh rastvorov [Mi-crorheological Features of Construction Solutions]. Tekhnologicheskaya mekhanika betona [Technological Mechanics of Concrete]. 1989, pp. 86—90. (In Russian)
21. D'yakov K.V. Tekhnologiya ustroystva monolitnykh pokrytiy iz magnezial'nogo bazal'tofibroarmirovannogo rastvora: dissertatsiya kandidata tekhnicheskikh nauk [Technology of the Construction of Monolithic Coverings on the Basis of Basalt-Fiber Reinforced Solution : Dissertation of the Candidate of Technical Sciences]. Chelyabinsk, YuUrGU Publ., 2008, 151 p. (In Russian)
About the author: Belova Tat'yana Konstantinovna — Lecturer, Department of Construction Production Technology, Orenburg State University (OSU), 13 pr. Pobedy, Orenburg, 460018, Russian Federation; [email protected].
For citation: Belova T.K. Prigotovlenie v turbulentnom smesitele tsementnogo rastvora, dispersno-armirovannogo modifitsirovannoy mikrofibroy [Preparation of Cement Mortar Reinforced by Modified Microfiber in a Turbulent Mixer]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2016, no. 3, pp. 47—58. (In Russian)
