CC BY
38К 85-летию со дня рождения доктора техн. наук, академика РАЕН и ЖКА, заслуженного деятеля науки РФ Виталия Ивановича ХАРЧЕВНИКОВА (1934-2015)
Виталий Иванович Харчевников родился 5 сентября 1934 г. в Воронеже в семье служащих. После окончания института, в октябре 1962 г. он был избран на должность ассистента кафедры технической механики Воронежского лесотехнического института (ВЛТИ).
С 1965 г. В.И. Харчевников начал серьезно заниматься исследованиями возможности создания нового конструкционного коррозионно-стойкого композиционного материала — стекловолокнистого полимербетона на фурфуролаце-тоновом. Первая научная статья В.И. Харчевникова об этом материале была опубликована в сборнике трудов ВЛТИ в 1968 г. и называлась «Некоторые физико-механические характеристики стеклопластобетона».
Кандидатскую диссертацию Виталий Иванович защитил в Белорусском политехническом институте на тему «Исследование конструкционных и некоторых физико-химических свойств стекловолокнистого полимербетона на смоле ФАМ». В 1976 г. В.И. Харчевников опубликовал первую монографию в издательстве ВГУ (Воронежский государственный университет) — «Стекловолокнистый полимербетон». В это время он являлся практически единственным специалистом в области армирования полимербетона ФАМ неметаллическими материалами. С1976 по 2014 г. Виталий Иванович занимал должность доцента, а затем заведующего кафедрой технической механики, переименованной позже в кафедру сопротивления материалов и теоретической механики. 50лет он проработал на одной кафедре и 33 года руководил ей.
В 1984 г. Виталий Иванович защитил докторскую диссертацию на тему «Стекловолокнистые полимербетоны — коррозионно-стойкие материалы для конструкций химических производств».
За 30 лет работы В.И. Харчевникова и его школы по направлению «Разработка составов конструкционных коррозионно-стойких композиционных материалов на основе термореактивных смол и древесно-стекловолокнистых армирующих заполнителей, технологий производства конструкций на их основе, методов расчета с учетом долговечности» создано несколько видов новых композиционных материалов: стекловолокнистые полимербетоны (СВПБ) на смолах ФАМ и ПН-10, 15 (полиэфирные смолы); бибетоны, сочетающие армированные стекловолокном цементные и полимерные бетоны; древесно-стекловолокни-стые полимербетоны на ФАМ и др. Он является автором более трехсот работ.
Эти материалы и технологии отливки из них различных коррозионно-стойких конструкций поддержаны одиннадцатью авторскими свидетельствами СССР и двумя патентами РФ. За прошедшие годы Виталий Иванович способствовал становлению квалификации инженера-технолога более девяти тысяч выпускников Лесотехнической академии (ВГЛТУ), а в настоящее время продолжают эту ответственную работу его ученики, защитившие девять кандидатских и две докторские диссертации под его руководством. Вклад В.И. Харчевникова в науку о композиционных материалах общепризнан. Он избран действительным членом Академии ЕНРФ (секция наук о лесе, 21.06.1995) и ЖКРФ (секция городского пассажирского транспорта, 21.03.1995). Награжден Президиумом АЕН РФ медалью «Автору научного открытия» имени П.А. Капицы (№ 292) за разработку новых промышленных изделий из отходов лесной и деревообрабатывающей промышленности. Кроме того, он имеет знак Высшей школы СССР «За отличные успехи в работе», медаль «Ветеран труда» и другие почетные знаки. 6 июля 1998 г. Указом Президента Российской Федерации Виталию Ивановичу — первому из ученых ВГЛТА — было присвоено почетное звание «Заслуженный деятель науки Российской Федерации».
Многие годы В.И. Харчевников выступал за спортивное общество «Спартак». В1958 г. он стал мастером спорта СССР по фехтованию и выступал в составе сборной команды РФ на I и II Спартакиадах народов СССР.
Замечательные человеческие качества, привитые Виталию Ивановичу его учителями А.Д. Монасевичем, П.Н. Житковым, А.М. Ивановым, В.А. Осиповым, — широкая эрудиция, работоспособность, мудрость, принципиальность, добропорядочность и душевная щедрость снискали ему большое уважение коллег и учеников. Учитель, наставник, ученый Виталий Иванович Харчевников ушел из жизни 23 сентября 2015 г.
УДК 678.0
DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-774-9-76-82
Б.А. БОНДАРЕВ1, д-р техн. наук ([email protected]);
Т.Н. СТОРОДУБЦЕВА2, д-р техн. наук ([email protected])
1 Липецкий государственный технический университет (398045, г. Липецк, ул. Московская, 30)
2 Воронежский государственный лесотехнический университет им. Г.Ф. Морозова (394987, г. Воронеж, ул. Тимирязева, 8)
Ползучесть композиционных материалов и математическая интерпретация результатов экспериментальных исследований
Приведены результаты исследования способности материала деформироваться во времени под действием постоянных нагрузок. Древесина и пластики на ее основе рассматриваются как упруговязкопластичные материалы. Для этих материалов
можно считать, что при действии постоянной нагрузки характерно следующее: деформация ползучести при нагрузке, не превышающей определенного значения (даже предел длительного сопротивления), имеет асимптотический характер и обратима, а разрушения материала при этом не происходит; при нагрузке, превышающей этот предел, ползучесть приводит к разрушению материала, деформация ползучести не полностью обратима и имеет незатухающий характер, прочность материала существенно изменяется во времени; при действии постоянно заданной деформации наблюдается уменьшение напряжений во времени (релаксация). Приведен детальный анализ положительных свойств и недостатков полимербетона. Недостатки полимербетона выявились при исследовании их механических свойств, в частности их длительной прочности. В результате развития теории структурообразования, улучшения технологии, совершенствования методик экспериментальных исследований однозначно установлено, что полимербетоны имеют затухающую ползучесть при всех способах нагружения, хотя при растяжении и изгибе они достаточно велики.
Ключевые слова: ползучесть, древесина, пластики, композиционные материалы, полимербетон, деформация.
Для цитирования: Бондарев Б.А., Стородубцева Т.Н. Ползучесть композиционных материалов и математическая интерпретация результатов экспериментальных исследований // Строительные материалы. 2019. № 9. С. 76-82. 00!: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-774-9-76-82
B.A. BONDAREV1, Doctor of Sciences (Engineering) ([email protected]), T.N. STORODUBTSEVA2, Doctor of Sciences (Engineering) ([email protected])
1 Lipetsk State Technical University (30, Moskovskaya Street, Lipetsk, 398055, Russian Federation)
2 Voronezh State University of Forestry and Technologies named after G.F. Morozov (8, Timiryazeva Street, Voronezh, 394087, Russian Federation)
Creep of Composite Materials and Mathematical Interpretation of Experimental Studies Results
The results of the study of the ability of the material to deform in time under the influence of constant loads are presented. Wood and plastics based on it are considered as elastic-vis-co-plastic materials. For these materials, it can be assumed that under the action of a constant load, the following is characteristic: creep deformation under the load not exceeding a certain value (even the limit of long-term resistance) is asymptotic and reversible, and the destruction of the material does not occur; when the load exceeds this limit, creep leads to the destruction of the material, creep deformation is not completely reversible and has a continuous nature; the strength of the material varies significantly over time; under the action of a constant given strain, there is a decrease in stress over time (relaxation). A detailed analysis of the positive properties and disadvantages of polymer concrete is given. Disadvantages of polymer concrete were revealed when studying their mechanical properties, in particular, their long-term strength. As a result of development of the structure formation theory, improvement of technology, improvement of methods of experimental research, it is unambiguously established that polymer concretes have damping creep at all ways of loading though when tensioning and bending they are rather big.
Keywords: creep, wood, plastics, composite materials, polymer concrete, deformation.
For citation: Bondarev B.A., Storodubtseva T.N. Creep of composite materials and mathematical interpretation of experimental studies results. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 9, pp. 76-82. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-774-9-76-82
Посвящается памяти д-ра техн. наук В.И. Харчевникова
По современным представлениям, явлением ползучести называется способность материала, в том числе и композиционного, деформироваться во времени под действием постоянных нагрузок. Явление ползучести присуще природным (древесина) и композиционным, т. е. созданным человеком материалам (бетон, сталь, кирпич, полимеры и т. д.).
Как указывают авторы [1—5], фактор ползучести имеет существенное значение для работы конструкций. Так, напряжение в арматуре железобетона может в процессе ползучести его матрицы — цементного бетона, увеличиться в 2—2,5 раза, а перемещение в 3—4 раза. Таким образом, пренебрежение этим явлением при расчете таких особо важных конструкционных элементов, как, например, шпалы железных лесовозных дорог, недопустимо. Явление ползучести наблюдается при любых напряжениях, даже таких, которые при кратковременном действии нагрузки вызывают только упругие деформации.
Результаты испытаний на ползучесть представляются в виде кривых зависимости деформаций от времени [6]. В начальный момент времени деформации при осевом растяжении имеют значение е(0),
равное упругой деформации или сумме упругой и пластической деформаций f(0), то же для случая чистого изгиба. Обычно считается, что напряжение ст(0) и соответствующая деформация е(0) проявляются мгновенно. С увеличением времени t наблюдается возрастание деформаций, характеризующееся скоростью е (производная е по времени t) или f.
Процесс деформирования сопровождается уменьшением скоростей относительных деформаций е или прогибов f и асимптотическим стремлением их к нулю [6]. Полная деформация образцов определяется суммированием начальной деформации е(0) или f (0) и деформацией ползучести еп или fn, т. е.:
е=е(0) + еп или /=/(0)+/п, (1)
которые стремятся к предельному значению ес или fco. Такой вид ползучести можно считать затухающим при конкретном значении напряжения а и фиксируемом времени проведения эксперимента t.
Перед исследователями всегда ставилась задача математического представления зависимости между е и а, в котором деформированное состояние в любой момент времени t, причем (t >т>0), определялось бы не только текущим напряжением, но и всей предысторией нагружения.
В частном случае линейной ползучести и постоянном напряжении деформация ) может быть представлена выражением:
е(0 = О0/£[1+*(1-^')]. (2)
Видно, что при выбранном виде функции К^-т) деформация изменяется в пределах:
при ¿=0 е(0)=а0/Е;
при е00=(1+А:)оо/-Ё,=о0/Я, где Н=Б/(1+К) — длительный модуль упругости; Е — мгновенный модуль упругости.
Таким образом, можно констатировать, что кроме вышеназванных коэффициентов надо экспериментально получить и величины этих физических постоянных. О том, как их определять экспериментально, авторы, как правило, умалчивают. Ничем не объясняется и не доказывается выбор вида функции К^-х).
В фундаментальной монографии [3], так же как и в работах [4, 7—10] и др., древесина и пластики на ее основе рассматриваются как упруговязкопластич-ные материалы. Для этих материалов можно считать, что при действии постоянной нагрузки характерно следующее: деформация ползучести при нагрузке, не превышающей определенного значения (даже предел длительного сопротивления), имеет асимптотический характер и обратима, а разрушения материала при этом не происходит; при нагрузке, превышающей этот предел, ползучесть приводит к разрушению материала, деформация ползучести не полностью обратима и имеет незатухающий характер, прочность материала существенно изменяется во времени; при действии постоянно заданной деформации наблюдается уменьшение напряжений во времени (релаксация).
Для описания развития деформаций во времени предложен ряд функций. Большое распространение получило изображение процесса ползучести в полулогарифмических координатах [9]:
Е = а+Ып/, (3)
где а и Ь — постоянные коэффициенты; t — время.
Это уравнение удовлетворяет опытным данным лишь в ограниченном интервале времени.
Более точно отвечает результатам опытов экспоненциальная функция:
г=а + Ъе-а«'т)с, (4)
где Т — постоянная величина, имеющая размерность времени и названная Максвеллом временем релаксации; с и а — постоянные коэффициенты.
При с=1 функция (4) получает более простое выражение:
г = а+Ьеа(х/т\ (5)
В [3] предложена функция, подобная (5), для описания процесса ползучести в упругой области работы материала:
гпол=а + Ье-а^\ (6)
где а и Ь — коэффициенты, зависящие от характеристик деформативности материала; с — постоянный коэффициент, зависящий от изменения во времени скорости ползучести; t — время действия постоянной нагрузки; t1 — база во времени для кривой ползучести, при которой полная упругая деформация, изменяясь во времени, достигает величины, меньшей на L, % (допуск при определении деформации) величины полной деформации при неограниченно большом времени ее развития; а — постоянный коэффициент, зависящий от допуска по деформациям при определении базы испытаний во времени.
Коэффициенты а и Ь определяются из граничных условий:
при 0 еподл-^е^о/Е^, (^еПолн/Л)->°°;
при t—>0 £полн полн
/А)-> 0. (7)
Таким образом,
й={о/ЕМГ^-(о/ЕД1). (8)
Уравнение 10 кривой ползучести приобретает следующий вид:
еполн=о/^дя[1-(-^дл/^мгн)е"а('А)с]. (9)
В результате обработки экспериментальных данных по исследованию образцов древесины, испытанных на длительную изгибающую нагрузку, с помощью простейшей экспоненциальной функции было получено для описания процесса ползучести выражение вида [2, 11]:
/=/о+/о(1-е-,/29). (10)
где ^ — мгновенный прогиб; ^ — прогиб ползучести.
Сравнение теоретических и экспериментальных кривых ползучести показало, что в начальный период деформирования (до 10 сут с момента загружения) результаты опытных данных значительно (до 15%) расходятся с данными уравнения (10), хотя в последующий период результаты выравниваются.
В дальнейшем в предположении линейного закона развития вязких деформаций и нелинейного закона развития высокоэластических деформаций, описывающихся экспоненциальной функцией, при оценке фазовой неоднородности древесины по структурной диаграмме были выведены формулы [11, 12], устанавливающие в неявной форме зависимость между полной деформацией и временем t воздействия нагрузки на образцы:
— при сжатии и растяжении:
(е+с)[1-(е-с)/2п =
=(е0+с){1-(е0+с/2/>-[(^К+^(1-еЧ£1/,,),1>]}; (11)
— при изгибе:
(/+с)[1-(/+с)/2/'] = Н/М^сугге-^'(12)
В этих формулах /', /' и с' — характеристики структурной диаграммы; Е, Еь п и щ — характеристики упругости и вязкости древесины.
Экспериментальная проверка формул (10) и (11) показала хорошее соответствие опытным данным в начальный промежуток (до 10 сут) и в последующие промежутки времени нахождения образцов под нагрузкой [11—13]. Коэффициенты длительного сопротивления, полученные С.А. Алимовым с помощью структурных диаграмм (см. таблицу), практически совпадают с теми же коэффициентами, определяемыми по кривым длительного сопротивления, и находятся в согласии с данными исследования Н.Л. Леонтьева [9].
Рассмотрим ползучесть полимербетонов на основе фурфуролацетоновых смол, получаемых из отходов лесного комплекса.
Полимербетонами (П-бетоны) называют безводные и бесцементные бетоны, получаемые совмещением синтетических полимерных связующих и минеральных заполнителей и наполнителей. Им отведено особое место в классификации искусственных строительных конгломератов, объединяемых общей теорией, приоритет создания которой принадлежит И.А. Рыбьеву [14].
В работе В.И. Харчевникова приведен детальный анализ положительных свойств и недостатков П-бетона [15]. Они таковы:
— сырьевая база для производства П-бетонов практически неисчерпаема. В частности, фурфурол-ацетоновая смола (олигомер) ФАМ, получаемая из отходов лесного комплекса и сельского хозяйства, является самой дешевой;
— П-бетоны обладают высокой химической стойкостью, морозо- и термоустойчивостью;
— П-бетоны обладают высокой прочностью при сжатии (50-125 МПа); при изгибе (12-14 МПа) и при растяжении (5-14 МПа);
— П-бетоны хорошо сопротивляются износу, что особенно важно при строительстве из них покрытий лесовозных дорог. Так, величина истираемости П-бетона ФАМ равна (0,18-0,21 г/см2).
Недостатки П-бетона выявились при исследовании их механических свойств, в частности их длительной прочности.
В результате развития теории структурообразова-ния, улучшения технологии, совершенствования
Коэффициенты длительного сопротивления для древесины лиственных пород [12]
Порода древесины Коэффициент длительности
Сжатие Растяжение Изгиб
Береза 0,51-0,65 0,48-0,49 0,53-0,58
Осина 0,53-0,59 0,54-0,55 0,45-0,61
Ольха 0,51-0,55 0,47-0,51 0,58-0,62
Дуб 0,57-0,58 0,41-0,46 0,54
Сосна 0,44 [2] 0,52 [2] 0,52 [14]
методик экспериментальных исследований однозначно установлено, что П-бетоны имеют затухающую ползучесть при всех способах нагружения, хотя при растяжении и изгибе они достаточно велики [16, 17].
Большую роль в теоретическом и экспериментальном изучении ползучести П-бетонов ФА и ФАМ и появлении вышеупомянутых документов сыграла научная школа, созданная в Воронеже. А.М. Ивановым и Ю.Б. Потаповым [18] была предложена довольно сложная реологическая модель для описания процесса ползучести П-бетона ФА и ФАМ. Эта модель предполагает, что под действием постоянной нагрузки (или напряжения) в силовом поле П-бетона образуются три вида деформаций — упругие, вязкие и высокоэластические. Кроме того, принимая во внимание, что этот материал обладает отличной от нуля длительной прочностью, в реологическую модель ввели параллельно элемент, представляющий собой упругий каркас.
Решение дифференциального уравнения, полученного на основании реологической модели [6], приводит к сложной зависимости между напряжением, временем его действия и деформацией (см. формулы (11) и (12)). Кроме того, она включает пять характеристик упругости и вязкости (Е, Е1, Е2, п, П1). Как их определять экспериментально, авторы не описывают. Неясно также, что является в неармиро-ванном П-бетоне упругим каркасом.
В [19, 20] было предложено рассматривать П-бе-тоны ФА и ФАМ как упруговязкие структуры с вязкой частью, состоящей из двух вязких фаз, каждая из которых имеет свой спектр времени релаксации. Получена формула для подсчета полной деформации при растяжении образцов П-бетона постоянной длительной нагрузкой:
е =ео+(°о/т1ср)^ + (еэ)шах" [1-04е"'/77+Ве-'/7)], (13)
где а0 — постоянное напряжение в образце; пср — средневзвешенное значение коэффициента внутреннего трения вязкого деформирования; п1, П2 — коэффициенты внутреннего трения вязкого деформирования каждой фазы; п — коэффициенты внутреннего трения высокоэластического деформирования;
Т1, Т — время релаксации вязкого и высокоэластического деформирования:
Л=(П2-т1Ср)-(Пср-'ПгУдаОлср+(П2-Лср)-(Лср-Лг); (14) В = \-А;
(еэ)тах=(Оо/^)- КВД^ср+СЛг-Лср)- (Лср-111)]/Лср. (15)
Л.М. Залан впервые с помощью ЭВМ по уравнению (13) построил кривые ползучести при определенных значениях а0 и е0, которые достаточно хорошо совпали с опытными на всем интервале времени.
В дальнейшем ученые, принадлежащие к школе А.М. Иванова, при описании процессов ползучести П-бетонов ФАМ пользовались уравнением (11), основанным на структурной диаграмме, названной его именем. Так, В.Е. Беляев [21] применил его для описания процесса ползучести ста-лепластбетонных балок. Он пришел к выводу, что при их испытаниях в постоянных температурно-влажностных условиях нагрузками, вызывающими напряжения в сжатой зоне пластбетона, деформации балок, меньшие его длительной прочности, носят затухающий характер.
В.И. Харчевников применил то же уравнение для описания процесса ползучести ориентированно армированного стекловолокнистого полимербето-на (СВПБ) ФАМ на песке при чистом изгибе, использовав для доказательства его пригодности не метод подбора, а метод выравнивания [5]. Он доказал также применяемость его не только в условиях ползучести при постоянных температурно-влаж-ностных режимах, но и при одновременном действии воды, серной кислоты, хлора и других агрессивных сред.
Результаты исследований длительной прочности композиционных материалов (КМ), как правило, рассматриваются с позиций феноменологической теории структурных диаграмм А.М. Иванова [22].
Исключение составляет работа А.Н. Бобрыше-ва [23]. В ней констатируется, что для оценки длительной прочности КМ, в частности, используется уравнение С.Н. Журкова [24]:
т=т0ехр(и0-уо)кГ), (16)
где т — «долговечность»; а — постоянное напряжение; к — постоянная Больцмана, равная 1,38 10-23 ДжК-1 (1,410-24 кгм/град); Т — абсолютная температура; т0 — постоянная, по порядку величины, близкая периоду собственных колебаний атомов и равная (по С.Н. Журкову) 10-12—1013 с; u0 — энергетический барьер разрушения; у — структурный коэффициент, равный для полимеров 10-18—10-19 мм.
По мнению А.Н. Бобрышева, уравнение (16) дает адекватное решение лишь при соблюдении условия уа>>кТ, а в области малых напряжений и при повышенных температурах, когда Ха<кТ, ре-
шение уравнения С.Н. Журкова не отвечает опытным данным.
К сказанному можно добавить, что еще в 1966 г. А.Б. Губенко [25] указывал на неучет в этом уравнении неоднородности КМ и имеющиеся различия в трактовке постоянных в формуле С.Н. Журкова и Г.Я. Бартенева [26], развившего флуктуационную теорию прочности твердых тел.
С целью получения более универсального уравнения в [23] произведен анализ обобщенной модели длительной прочности. При рассмотрении модели учитывали:
1) термореактивный механизм разрыва связей между структурными кинетическими единицами материала с вероятностью:
/^ехрГуст-Ио/кГ]; (17)
2) механизм вибрационного вращения связей относительно положения их равновесия, проявляющийся при повышенной температуре и малых значениях приложенного напряжения, с вероятностью:
/2=Дуа/кГ), (18)
где L - символ функции Ланжевена;
3) трансляционный механизм перемещения кинетических единиц в процессе длительной прочности, с вероятностью:
/3=5/г(уо/кГ). (19)
С учетом проанализированных механизмов обобщенной модели получена интегральная зависимость длительной прочности, дающая удовлетворительное совпадение с данными опытов в широком диапазоне значений напряжений и температуры:
т=т0ехр(«0/кГ)[/(уст/к7,Г1, (20)
где J(x) - функция Френкеля, J(x) = L(x) sh(x).
К сожалению, в «универсальном» уравнении А.Н. Бобрышева, так же как и в уравнении С.Н. Журкова, имеются «подводные камни». Авторы не заостряли внимания на следующих вопросах: как определить значения Х0, и0 и у для конкретного материала? Как избежать в связи с этим ошибки в определении долговечности т на порядок и более?
Проведенный обзор работ, связанных с исследованиями и описаниями процессов ползучести древесины и КМ на ее основе, позволяет сделать следующие выводы.
Авторы рассмотренных работ для понимания физического смысла процесса ползучести и его математического описания используют различные механические модели, имитирующие упругие, вязкие, пластические свойства материалов. Эти модели качественно правильно представляют процесс деформирования, но количественно дают результаты, отличающиеся от
опытных. Усложнение моделей качественного отличия не вносит, однако аналитическое представление процессов деформирования при этом также значительно усложняется.
Предлагаемые функции, как правило, не сравниваются с другими результатами экспериментов с помощью, например, выявления минимальной суммы квадратов отклонений. Они содержат множество постоянных коэффициентов и физических величин, для получения которых надо иметь кривые затухающей и установившейся (незатухающей) ползучести. Роль, например, структурной диаграммы А.М. Иванова сводится лишь к уточнению величины коэффициента длительности.
Авторы часто не приводят в своих публикациях методов определения коэффициентов внутреннего
Список литературы
1. Александров А.В., Потапов В.Д., Державин Б.П. Сопротивление материалов. М.: Высшая школа, 1995. 560 с.
2. Белянкин Ф.П., Яценко В.Ф. Деформативность и сопротивляемость древесины как упруговязко-пластического тела. Киев: Изд-во АН УССР, 1997. 198 с.
3. Яценко В.Ф. Прочность и ползучесть слоистых пластиков (сжатие, растяжение, изгиб). Киев: Наукова думка, 1966. 204 с.
4. Иванов А.М. Структурные диаграммы полимеров и пластмасс, применяемых в строительстве. М.: Сб. ЦНИИСК «Ползучесть строительных материалов и конструкций». 1964. № 218. С. 41-44.
5. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: АСВ, 2003. 500 с.
6. Бондарев Б.А., Харчевников В.И., Стородубце-ва Т.Н., Комаров П.В. Долговечность композиционных материалов на основе отходов древесины в конструкциях специального назначения. Липецк : ЛГТУ, 2007. 200 с.
7. Ржаницын А.Р. Некоторые вопросы механики систем, деформирующихся во времени. М.: Гос-техиздат, 1969. 252 с.
8. Быковский В.Н. Сопротивляемость материалов во времени с учетом статистических факторов. М.: Госстройиздат, 1958. 124 с.
9. Леонтьев Н.Л. Упругие деформации древесины. Л.: Гослесбумиздат, 1952. 120 с.
10. Иванов А.М. Расчет деревянных конструкций с учетом продолжительности действия нагрузки // Труды ВИСИ. 1957. № 6. С. 11-18.
11.Иванов А.М., Потапов Ю.Б., Алимов С.А. Об уравнении нелинейной ползучести некоторых пластмасс и древесины // Изв. вузов:
трения и других физических постоянных (т0, u0, у0 и др.), их трактовка неоднозначна в различных работах, условны понятия «скелет», «каркас», «слабые и сильные частицы» и т. д. Если эти постоянные определены для различных компонентов КМ, то неясно, как меняются эти величины после отверждения, т. е. в объеме реального тела, не говоря уже о синергиче-ских эффектах.
В связи с изложенным цель дальнейших исследований - получение достоверных характеристик прочности и жесткости древесно-стекловолокнисто-го КМ как при кратковременном, так и при длительном действии постоянных изгибающих нагрузок на окончание заданного срока эксплуатации железнодорожных шпал, брусьев стрелочных переводов и мостов, в том числе лесовозных дорог.
References
1. Aleksandrov A.V., Potapov V.D., Derzhavin B.P. Soprotivlenie materialov [Strength of materials]. Moscow: Higher school. 1995. 560 p.
2. Belyankin F.P., Yacenko V.F. Deformativnost' i so-protivlyaemost' drevesiny kak uprugo-vyazkoplas-ticheskogo tela [Deformability and resistance of wood as an elastic — viscoplastic body]. Kyiv: Publishing house of USSR Academy of Sciences. 1997. 198 p.
3. Yacenko V.F. Prochnost' i polzuchest' sloistyh plas-tikov [Strength and creep of laminates (compression, tension, bending)]. Kyiv: Naukova Dumka. 1966.204 p.
4. Ivanov A.M. Structural diagrams of polymers and plastics used in construction. Creep of building materials and structures. Sb. TSNIISK: 1964. No. 218, pp. 41—44. (In Russian).
5. Bazhenov Yu.M. Tekhnologiya betona [Concrete technology]. Moscow: ASV. 2003. 500 p.
6. Bondarev B.A., Harchevnikov V.I., Storodubce-va T.N., Komarov P.V. Dolgovechnost' kompozi-cionnyh materialov na osnove othodov drevesiny v konstrukciyah special'nogo naznacheniya / Pod red. V.I. Harchevnikova [Durability of composite materials based on wood waste in special purpose structures]. Lipetsk : LGTU. 2007. 200 p.
7. Rzhanicyn A.R. Nekotorye voprosy mekhaniki sistem, deformiruyushchihsya vo vremeni [Some questions of mechanics of systems deforming in time]. Moscow: Gostehizdat. 1969. 252 p.
8. Bykovskij V.N. Soprotivlyaemost' materialov vo vremeni s uchetom statisticheskih faktorov [The resistance of materials over time, taking into account statistical factors]. Moscow: State construction. 1958. 124 p.
9. Leont'ev N.L. Uprugie deformacii drevesiny [The elastic deformation of the wood]. Leningrad: Goslesbumizdat. 1952. 120 p.
10. Ivanov A.M. Calculation of wooden structures taking into account the duration of the load. Proceedings of
Строительство и архитектура. 1968. № 6. С. 13—20.
12. Иванов Ю.М. Исследование прочности и дефор-мативности древесины. М.: Стройиздат, 1956. 218 с.
13. Квасников Е.Н. Вопросы длительного сопротивления. Л.: ИЛС, ЛИСИ, 1972. 96 с.
14. Рыбьев И.А. Строительные материалы на основе вяжущих веществ. М.: Высшая школа, 1978. 309 с.
15. Харчевников В.И. Основы структурообразования стекловолокнистых полимербетонов // Изв. вузов: Строительство и архитектура. 1987. № 11. С. 62—66.
16. Расчеты и применение конструкций из армопо-лимербетона в строительстве. М.: М-во цветной металлургии СССР, 1975. 235 с.
17. Инструкция по проектированию и изготовлению баковой аппаратуры из армополимербетона. ВСН 01—78: Утв. 27.12.78. № 240. М.: МЦМ СССР, 1979. 94 с.
18. Иванов А.М., Потапов Ю.Б. Структурная диаграмма фурфуролацетонового пластбетона при сжатии // Механика полимеров. 1968. № 3. С. 454—461.
19. Потапов Ю.Б., Залан Л.М. Ползучесть пластобетона на смоле ФАМ при сжатии // Бетон и железобетон. 1965. № 9. С. 31—32.
20. Залан Л.М. Сравнительные данные о ползучести песчаного пластобетона на мономерах ФА и ФАМ // Пластмасса в строительстве на железнодорожном транспорте: СПб.; Воронеж, 1966. С. 49—54.
21. Беляев В.Е., Кобелев М.И., Ломухин В.А. Прочность и деформативность сталепластбетон-ных балок и плит при длительном действии постоянной нагрузки // Бетон и железобетон. 1968. № 7. С. 23—24.
22. Сталеполимерные строительные конструкции / Под ред. С.С. Давыдова и А.М. Иванова. Л.: Стройиздат, 1972. 200 с.
23. Бобрышев А.Н. Длительная прочность композитных материалов в области малых напряжений и повышенных температур. Долговечность строительных материалов и конструкций: Докл. между-нар. науч. конф. Саранск, 1995. 96 с.
24. Журков С.И., Нарзулаев Б.Н. Временная зависимость прочности твердых тел // Журнал технической физики. 1963. Т. 23. Вып. 10. С. 1—9.
25. Прочность и деформативность конструкций с применением пластмасс / Под ред. А.Б. Губенко. М.: Стройиздат, 1966. 296 с.
26. Бартенев Г.М., Зуев Ю.С. Прочность и разрушение высокоэластических материалов. М.: Химия, 1964. 387 с.
the Voronezh Institute of civil engineering. No. 6, pp. 11—18. (In Russian).
11. Ivanov A.M., Potapov Yu.B., Alimov S.A. Ob urav-nenii nelinejnoj polzuchesti nekotoryh plastmass i drevesiny // Izv. vuzov. Stroitel'stvo i arhitektura. 1968. No. 6, pp. 13—20. (In Russian).
12. Ivanov A.M. Issledovanie prochnosti i deformativnos-ti drevesiny [Study of strength and deformability of wood]. Moscow: Stroizdat. 1956. 218 p.
13. Kvasnikov E.N. Voprosy dlitel'nogo soprotivleniya [Long-term resistance issues]. Leningrad: ILS, LISI. 1972. 96 p.
14. Ryb'ev I.A. Stroitel'nye materialy na osnove vy-azhushchih veshchestv [Building materials based on binders]. Moscow: Higher school. 1978. 309 p.
15. Harchevnikov V.I. Fundamentals of structure formation of fiberglass polymer concrete. Izv. vuzov. Stroitel'stvo i arhitektura. 1987. No. 11, pp. 62—66. (In Russian).
16. Calculations and application of structures hermopoli-tan in construction. Guide. Moscow: Ministry of non-ferrous metallurgy of the USSR. 1975. 235 p.
17. Manual for the design and manufacture of tank equipment from hermopolitan. Moscow: MCM SOVIET UNION. 1979. 94 p. (In Russian).
18. Ivanov A.M., Potapov Yu.B. Structural diagram of furfuraceous plastbeton compression. Mekhanika po-limerov. 1968. No. 3, pp. 454-461. (In Russian).
19. Potapov Yu.B., Zalan L.M. The creep of the resin plastobeton PHAM compression. Beton i zhelezobeton. 1965. No. 9, pp. 31-32. (In Russian).
20. Zalan L.M. Comparative data on creep sandy plastobeton on monomer FA and FAM. Plastmassa v stroitel'stve na zheleznodorozhnom transporte. 1966, pp. 49-54. (In Russian).
21. Belyaev V.E., Kobelev M.I., Lomuhin V.A. Strength and deformability of steel-plastic beams and plates under long-term action of constant load. Beton i zhelezobeton. 1968. No. 7, pp. 23-24. (In Russian).
22. Stalepolimernye stroitel'nye konstrukcii [Steel-polymer building structures]. Edited by S.S. Davydov and A.M. Ivanov. Leningrad: Stroyizdat. 1972. 200 p.
23. Bobryshev A.N. Long-term strength of composite materials at low stresses and high temperatures. Durability of building materials and structures. Theses of International Science Conference. 1995. 96 p. (In Russian).
24. Zhurkov S.I., Narzulaev B.N. Time dependence of the strength of solids. Journal of technical physics. 1963. Vol. 23, Iss. 10, pp. 1-9. (In Russian).
25. Prochnost' i deformativnost' konstrukcij s primene-niem plastmass [The strength and deformability of structures with the use ofplastics]. Ed. A. B. Gubenko. Moscow: Stroizdat. 1966. 296 p.
26. Bartenev G.M., Zuev Yu.S. Prochnost' i razrushenie vysokoelasticheskih materialov [Strength and fracture of highly elastic materials]. Moscow: Chemistry. 1964. 387 p.
