CC BY
13
В. А. Васильев vade_nsk@list.ru
IV. ПРОБЛЕМЫ И СУЖДЕНИЯ PROBLEMS AND OPINIONS
УДК 699.88: 622.81
«ПОДВИЖНЫЕ ЗАГЛУШКИ» И «ПОДУШКИ БЕЗОПАСНОСТИ» ДЛЯ ШАХТ? "MOVABLE STUBS" AND "AIRBAGS" FOR MINES?
A. А. Васильев - д-р физ.-мат. наук, профессор, заведующий лабораторией ФГБУН «Институт ги- дродинамики им. М.А. Лаврентьева СО РАН», 630090, Новосибирск, пр. Академика Лаврентьева, 15
B. А. Васильев - научный сотрудник ФГБУН «Институт гидродинамики им. М.А. Лаврентьева СО РАН», 630090, Новосибирск, пр. Академика Лаврентьева, 15
А. В. Пинаев - д-р физ.-мат. наук, доцент, главный научный сотрудник ФГБУН «Институт гидродинамики им. М.А. Лаврентьева СО РАН», 630090, Новосибирск, пр. Академика Лаврентьева, 15
C. Г. Ильясов - д.х.н., заместитель директора по научной работе, заведующий лабораторией синтеза высоко-энергетических соединений Институт проблем химико-энергетических технологий СО РАН, 659322, Бийск, ул. Социалистическая, 1
А. А. Аверин - ведущий инженер Институт проблем химико-энергетических технологий СО РАН 659322, Бийск, ул. Социалистическая, 1
Д. С. Ильясов - ведущий инженер синтеза высоко-энергетических соединений Институт проблем химико-энергетических технологий СО РАН, 659322, Бийск, ул. Социалистическая, 1
A. А. Трубицын - доктор техн. наук, проф., зам. директора по научной работе ООО "Горный-ЦОТ"
B. Н. Костеренко - кандидат физико-мате-матических наук, начальник управления противо-аварийной устойчивости предприятий АО «СУЭК», 109028, Москва, ул. Дубининская 53, стр. 7
A. A. Vasiliev - Dr. Physical and Mathematical Sciences, Professor, Head of the Laboratory FGBUN "M.A. Lavrentyev Institute of Hydrodynamics SB of RAS", 15, Prospect Akademika Lavrentiev, Novosibirsk, 630090, Russia
V. A. Vasiliev - Research associate of FGBUN "M.A. Lavrentyev Institute of Hydrodynamics SB of RAS", 15, Prospect Akademika Lavrentiev, Novosibirsk, 630090, Russia
A. V. Pinaev - Dr. of Physical and Mathematical Sciences, Associate Professor, Chief Researcher of FGBUN "M.A. Lavrentyev Institute of Hydrodynamics SB of RAS", 15, Prospect Akademika Lavrentiev, Novosibirsk, 630090, Russia
C. G. Ilyasov - Dr. of Chemical Sciences, Deputy Director for Research, Head of the Laboratory for Synthesis of High-Energy Compounds Institute of Problems of Chemical Energy Technologies of the SB RAS, 1, ul. Socialisticheskaja, Biysk, 659322, Russia
A. A. Averin - Lead Engineer Institute of Problems of Chemical Energy Technologies of the SB RAS, 1, ul. Socialisticheskaja, Biysk, 659322, Russia
D. S. Ilyasov - Leading Engineer for Synthesis of High-Energy Compounds Institute of Problems of Chemical-Energy Technologies of the SB RAS, 1, ul. Socialisticheskaja, Biysk, 659322, Russia
A. A. Trubitsyn - Doctor of technical sciences, professor, Deputy Director for Scientific Work LLC "Gornyi-TSOT"
V. N. Kostyrenko - Candidate of Physical and Mathematical Sciences, Head of the Department for Emergency Resistance of Enterprises of JSC "SUEK", building 7, ul. Dublninskaya, Moscow, 109028, Russia
Обсуждена возможность создания в шахтных тоннелях большого диаметра заградительной системы, известной в автомобильной отрасли как «подушки безопасности». Сделаны оценки основных параметров ее работоспособности - времени срабатывания при заполнения внутреннего объема подушки за счет горючих составов с большим объемов газообразных продуктов. Для уменьшения времени срабатывания подушку предлагается выполнять как многоячеистую структуру, с одновременным инициированием газовыделения во всех индивидуальных ячейках. Обсуждены возможные высокоэффективные газогенерирующие составы. Проведены предварительные эксперименты, свидетельствующие о принципиальной работоспособности подобной подушки, изложены полученные результаты.
The possibility of creating in the tunnel tunnels large diameter barrage system, known in the automotive industry as a "airbag". The main parameters of its working capacity - the response time - are made when filling the internal volume of the cushion due to combustible compositions with large volumes of gaseous products. To reduce the response time, the pillow is proposed to be performed as a multi-cellular structure, with simultaneous initiation of gas evolution in all individual cells. Possible high-efficiency gas-generating compositions are discussed. Preliminary experiments have been carried out, which indicate the basic working capacity of such a cushion, and the results obtained are presented.
А. В. Пинаев avpin@ngs.ru
С. Г. Ильясов
А. А. Аверин
Д. С. Ильясов
Ключевые слова: МЕТАН, ВОСПЛАМЕНЕНИЕ, ВЗРЫВЫ В ШАХТАХ, СИСТЕМЫ ПОДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА, ПЫЛЕВЫЕ ЗАВЕСЫ, ВОДЯНЫЕ ЗАВЕСЫ, ОСЛАБЛЕНИЕ ВЗРЫВНЫХ ВОЛН, УСКОРЕНИЕ ПЛАМЕНИ, ПЕРЕХОД ГОРЕНИЯ В ДЕТОНАЦИЮ, УГОЛЬНАЯ ПЫЛЬ
Key words: METHANE, IGNITION, EXPLOSIONS IN MINES, EXPLOSION SUPPRESSION SYSTEMS, DUST CURTAINS, WATER CURTAINS, WEAKENING OF BLAST WAVES, ACCELERATION OF THE FLAME, TRANSITION OF COMBUSTION TO DETONATION, COAL DUST
Введение
Аварийные ситуации, воникающие в различных угольных бассейнах различных стран, свидетельствуют об отсутствии до настоящего времени надежной системы предотвращения и ослабления шахтных взрывов. Традиционно используемые методы - создание завес из инертной пыли, распыл мелкодисперсной воды, использование ингибиторов и т.д. - оказываются неэффективными, поскольку, как правило, не удовлетворяют необходимым временным требованиям на срабатывание системы. Чаще всего облако распыленного порошка создается гораздо позже, когда волна уже ушла далеко вперед по горной выработке. Второе - подобные системы пассивно ждут взрывную волну, которая для них является запускающим импульсом. Как правило, молчаливо предполагается, что фронт пламени настолько далеко отстал от ударной волны, что любая система «успеет сработать» и создать необходимую завесу. Динамика воспламенения смеси и ускорения фронта пламени пока не может похвастаться адекватным математическим моделированием, тем не менее, в этом вопросе в академических лабораториях накоплен большой экспериментальный материал, достаточный для того, чтобы делать разумные прогнозные оценки. В строгой постановке задача об ускорении пламени вплоть до перехода горения в детонацию пока недоступна даже для супер-ЭВМ.
Постановка исследований
Не следует повторять прописную истину о том, что вопрос о временных характеристиках срабатывания существующих систем, используемых в шахтах для предотвращения взрывов, чрезвычайно важен для эффективной работы таких систем. Решать его должны профессионалы, а не «эффективные менеджеры». Учитывая скоротечность развития аварийной ситуации необходимы современные системы обнаружения места возгорания и быстродействующие компьютерные системы управления, способные проанализировать пространственно-временную динамику развития очага воспламенения и выдать соответствующие команды на исполнительные системы, которые приведут в «боевое» состояние используемые системы подавления.
С точки зрения автоматики - это несложная задача, вполне решаемая.
Оценки
Зададимся вопросом - за какое минимальное время можно перекрыть сечение? Легко сделать оценку времени закрытия сечения горной выработки с помощью механической системы типа «подвижных дверей в вагоне метро» - при диаметре выработки 4 м каждая створка двери должна пройти расстояние, равное ее радиусу штольни 2 м (неважно - двухстворчатая или многолепестковая система подвижных элементов «двери»). Чтобы «дверь» не заклинило при взаимодействии с взрывной волной, она должна обладать заметной массой, потому скорость ее перемещения вряд ли будет превышать величину 1 м/с, а следовательно на перекрытие сечения необходимо время не менее 2 сек.
Проведем анализ развития очага возгорания метано-воздушной смеси. Напомним, что в горючей смеси могут быть реализованы нестационарные процессы распространения фронта химической реакции в диапазоне от глубокого дозвука до гиперзвуковых скоростей. Минимальная критическая энергия искрового зажигания метано-воздушной смеси Есш ~ 0.28-10-3 Дж. Возбуждение же детонации требует Ест ~ 7-10+7 Дж (что эквивалентно примерно 17 кг тротила). Различие на десять порядков энергии зажигания смеси и энергии инициирования детонации {Е^Шоп<< Еш) однозначно свидетельствует о том, что на начальной стадии всегда реализуется лишь воспламенение метано-воздушной смеси. В идеально «спокойной» смеси (без какого-либо ветра) пламя должно вначале распространяться из очага воспламенения в режиме ламинарного горения, скорость которого для метано-воздушной смеси \¥п=0.34 м/с. Если диаметр шахтного штрека взять равным 4 м, то ламинарное пламя полностью перекроет сечение штрека примерно за 12 сек (в случае воспламенения вблизи стенки). Особо отметим, что только ламинарное горение невозмущенной смеси вблизи точки воспламенения обеспечивает столь огромный временной интервал для оперативных действий по гашению возникшего очага с минимальными затратами и минимальными потерями шахтного оборудования.
Реально же система вентиляция постоянно возмущает воздушную среду штрека и она становится затурбулизованной. Тогда ламинарное пламя будет превращаться в турбулентное и увеличивать скорость распространения. Более того, в силу неустойчивости в большинстве смесей наблюдается автотурбулизация фронта горения, в результате чего даже первоначально гладкий фронт превращается в сильно неоднородную поверхность (есть даже термин - «ячеистые пламена»). Законами сохранения допускается увеличение скорости турбулентного пламени до величины И-^ ~ 60 м/с (скорость дефлаграционного горения, определяемая условием касания прямой Михельсона-Рэлея к нижней ветви адиабаты энерговыделения). Если взять средне-арифметическую скорость между ламинарной и турбулентной величинами, то в сильно затурбулизованной смеси на перекрытие сечения шахты фронтом пламени потребуется примерно 0,13 секунды, что почти в 100 раз ужесточает требования на срабатывание гасящих систем и переводит их из секундного диапазона в миллисекундный.
После перекрытия сечения шахты пламя будет распространяться вдоль штрека как своеобразный «поршень», ускоряясь как за счет автотурбулизации, так и за счет искусственной турбулизации при взаимодействии с шероховатостями стенок. Итогом ускоренного движения такого «поршня» станет формирование ударной волны.
Легко оценить степень неплоскостности фронта пламени. Чаще всего, источником воспламенения смеси служат неисправности в электрических кабелях, обычно располагаемых вдоль границы шахтного тоннеля. Размер зоны электрического разряда или дуги много меньше характерного размера шахтного тоннеля диаметром с1, потому для оценок можно считать воспламенение точечным и последующее распространение фронта горения как сферически расходящуюся волну. Для двумерного случая уравнение фронта горения определится классическим уравнением окружности (рис.1 - точка воспламенения обозначена буквой О. Первая от точки воспламенения дуга в четверть длины окружности соответствует моменту перекрытия сечения штольни фронтом горения, вторая дуга окружности с радиусом Я соответствует последующему произвольному моменту расширяющегося фронта горения)
х2 +у2=Я2 .
Неплоскостность фронта определим как разность между максимальной и минимальной
Рисунок 1. Уравнение фронта горенияt определяемое
классическим уравнением окружности Figure 1. The combustion front equation, determined by the classical equation of a circle
Figure 2. Dependence of Л (n)
координатами фронта пламени внутри штрека, отнесенной к диаметру штрека - А = (R-x)/d.
Если радиус волны R=nd, то А =п-^(п2-1) . Зависимость А(п) изображена на рис.2: неплоскостность на уровне 10 % достигается уже на 5 калибрах, дальше она еще меньше. На таком удалении скорость фронта пламени еще не успевает сильно превысить скорость турбулентного горения, потому время выхода волны на 10 % уровень неплоскостности можно оценить через среднюю скорость фронта_пламени на данном промежутке как Stl0 = 5d/ Wlurb « 5x4/30 = 0.67 сек..
Из этой простой оценки следует, что чем выше быстродействие системы гашения, тем ближе к очагу возгорания можно приблизить гасящую систему и тем меньше будут потери технологического оборудования при аварийном воспламенении. И другое важное заключение: чем меньше временные характеристики срабатывания гасящей системы, тем дальше ее нужно относить от точки воспламенения, чтобы она успела перейти в «боевое состояние». Очевидно, что при этом потери оборудования заметно возрастают. А итоговое заключение: если времена вообще не синхронизованы, то подобная система является абсолютно бесполезной для
Рисунок 3. Сечение шахтного штрека 1 - набегающий фронт взрывной волны, 2 - «подушка», 3 - «подвижный затвор» Figure 3. Cross section of the mine drift 1 - the oncoming front of the blast wave, 2 - "pillow", 3 - "movable shutter"
гашения, поскольку она не успевает к моменту прихода фронта горения прийти в «боевое положение». Прежде чем запускать новую систему в шахту, необходимо протестировать временные характеристики системы, чтобы гарантировать ее эффективность. Без такой аттестации систему в шахту допускать нельзя, даже если она рекомендована «эффективными менеджерами» из контролирующих инстанций к внедрению!
Из вышеприведенной оценки видно, закрытие сечения горной выработки с помощью механической системы типа «подвижных дверей в вагоне метро» с характерным временем срабатывания около 2 секунд не может гарантировать оптимальное гашение (на минимальном удалении от очага возгорания). Для своей эффективной работы механическая система должна располагаться гораздо дальше от начального очага: не ближе координаты фронта пламени, на которое она успеет переместиться к моменту закрытия «дверей» - метров, или не ближе 30 калибров. Ясно, что потери при этом заметно превышают оптимальные. К тому же «механические двери» имеют недостаток - в случае их заклинивания под воздействием взрывной волны проблемой может стать их демонтаж.
С этой точки зрения полезной может стать система гибких «подушек безопасности», которая достаточно легко может надежно перекрыть сечение горной выработки, а затем - достаточно легко демонтироваться при устранении последствий аварийного взрыва (например, как на схеме рис.3, где 1 - набегающий фронт взрывной волны, 2 - «подушка», 3 - «подвижный затвор»). Но и здесь принципиальным является вопрос о временных характеристиках срабатывания таких крупномасштабных «подушек». Очевидно, что такая «подушка» должна быть многоячеистой, чтобы максимально быстро достичь объема, достаточного для надежного перекрытия сечения штрека. Несомненным преимуществом такой системы является ее гибкость и возможность обеспечить максимальный контакт с боковой поверхностью штрека, даже с учетом возможных шероховатостей стенок.
«Подушки безопасности»
Необходимый объем «подушки» оценим как объем цилиндрической газовой пробки с образующей длиной 3d и двумя полусферами радиусом d/2 на концах:
V = 3d-nd2/4 + nd3 /б ~ 200 м3.
За какое максимально быстрое время можно заполнить такой объем? "Подушку" предполагается делать по ячеистому типу, что накладывает определенные требования на синхронность срабатывания.
Как и «подвижную заслонку» «подушку» можно делать из двух или более индивидуальных частей. Итак - основные вопросы касаются скорости объемного газовыделения и временных характеристик срабатывания.
Ниже приведены теоретические оценки и некоторые экспериментальные данные, касающиеся этой проблемы.
Решение поставленной задачи обеспечивается использованием нового состава на основе солей производных нитрокарбаминовой кислоты.
Соединения производных нитрокарбаминовой кислоты имеют общую формулу;
О"
/
О —N+ О R
S
где R=NH2, NHNHr
Фактически реакционная смесь заряда представляет собой высокоструктурированную смесь, равномерно снабжаемую кислородом и эффективно участвующую в горении или разложении, обеспечивающую интенсивное образование газов.
Термодинамические расчеты нитропро-изводных мочевины показывают их высокую удельную газопроизводительность. Примером является аммониевая соль нитромочевины (AHM) с газовой производительностью на уровне 1101+1242 л/кг соответственно (при Р=0,098 МПа, Т=273, 298 К) [1].
Структурная формула аммониевой соли
научно-технический журнал № 1-2017 Jk ^^
ВЕСТНИК 105
Таблица 1. Влияние содержания уретана на характеристики горения заряда АНМУ
Содержание уретана, % Плотность, г/см3 Скорость горения, м/с
5 1,00 4,10
1,20 3,60
1,40 3,00
7,5 1,00 3,60
1,20 3,10
1,45 2,50
10 1,00 3,00
1,20 2,40
1,45 1,70
нитромочевины (AHM) -
о
А
NO,
Реакция горения аммониевой соли нитромочевины приведена ниже:
CH6N403 СО +2Н20 + 2N2 + Н2.
Следует обратить внимание, что в продуктах горения образуется синтез-газ (смесь оксида углерода и водорода), который представляет собой горючую систему [3]. Хотя согласно уравнению две трети конечных продуктов представляют воду и инертный азот, при необходимости можно рекомендовать дополнительно водяное орошение штрекового пространства вне «подушки».
Перспективность направления по созданию низкотемпературных газогенерирующих составов на основе нитропроизводных мочевины заключается в том, что данное соединение, как индивидуальный компонент, можно рассматривать с позиции монотоплива, способного к самоподдерживающемуся горению в широком диапазоне давлений и реализации большого объема относительно «холодных» газов (900+1100 К). Кроме того, AHM является низкочувствительным взрывчатым веществом, а газогенерирующий состав на ее основе АНМУ (с добавкой 3+7,5 % уретана) не способен поддерживать детонацию, что является предпосылкой для разработки портативных газогенераторов специального назначения [2]. В таблице 1 представлены экспе-
риментальные данные по зависимости скорости горения АНМУ от содержания уретана.
Для решения задачи, указанной выше, предлагается использовать заряд АНМУ, содержащий 7J % уретана, с расчетной скоростью горения 3,1 м/с при плотности 1,2 г/см5, и газовой производительностью 1101 л/кг.
Для заполнения «подушки безопасности» объемом 200 м3, потребуется газогенерирующий заряд общим весом 182 кг. Данный заряд можно скомпоновать из 12 шашек 0200 мм, длиной 400 мм. Масса одной шашки 15,1 кг. Время горения одной шашки (при инициировании с торца) 0,13 с. Синхронность срабатывания электровоспламенителей (типа ЭВФ) до 0,001 с.
Таким образом, реально добиться создания системы, позволяющей за время 0,2 с, произвести 200 м3 газообразного продукта.
Еще одно замечание. Очевидно, что заряд с массой 180 кг трудно транспортируем в условиях шахты. Потому вместо единой «подушки» можно использовать, например, 6 «подушек» объемом по 35 м3 с зарядом в каждой всего по 30 кг. На рис.4 приведена схема подобной системы с дополнительным элементом 4 - системой взрывного диспергирования огнетушащего порошка, разработанная, например, в ОАО «Искра» (Новосибирск) [4'. При необходимости можно также дополнительно использовать системы распыления воды - важно только, чтобы облако мелкодисперсной воды было жестко синхрони-
Рисунок 4. Схема системы с дополнительным элементом 4 - системой взрывного диспергирования огнетушащего порошка, разработанная в ОАО «Искра» (Новосибирск) Figure 4. Scheme of the system with an additional element 4 - explosive dispersing fire extinguishing powder system, developed in ОАО
Iskra (Novosibirsk)
зовано с фронтом горения. В противном случае эффективность любой дополнительной системы сведется к нулю...
Основные выводы и рекомендации
Анализ механизма воспламенения ме-тано-воздушной смеси сразу же проясняет основные требования к системам подавления и их характеристикам для эффективной борьбы с очагом воспламенения. Очевидно, что борьбу необходимо начинать максимально быстро, уже на начальной стадии возгорания, когда еще сохраняются основные преимущества:
• низкие скорости распространения пламени;
• малый размер зоны возгорания;
• максимально возможное время для принятия решения и ввода в действие факторов тушения;
• максимальное время для создания однородного тушащего облака;
Для начальной стадии возгорания основными требованиями к системе пожаротушения являются:
• максимально быстрое обнаружение -оптическая диагностика;
• анализ возникшей ситуации и выбор решения (АСУ);
• передача управления на соответствующие элементы пожаротушения (АСУ);
• максимально быстрый ввод системы гашения в рабочее состояние (взрывное диспергирование огнетушащего или инертного порошка, распылы воды,...);
• однородность тушащего средства по сечению и длине;
• оптимизация по физическим свойствам (учет физических свойств гасящего материала: теплоемкость, масса, поверхность, агрегатное состояние);
• обязательный учет оседания порошка и
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
капель...
• синхронность срабатывания всех элементов системы гашения...
Среди возможных методик гашения можно указать уже известные способы, повысив их эффективность:
• инертный газ - выход вне концентрационных пределов;
• инертные частицы - отбор кинетической и тепловой энергий;
• распылы инертной жидкости - отбор энергии фазовых переходов;
• кинетическое воздействие на ДВ и зону пламени;
• многоячеистые «подушки безопасности», быстро перекрывающие сечение штрека;
• «гасящие зазоры» - многоканальные системы с поперечными размерами, удовлетворяющими условию гашения пламени метано-воздушной смеси;
• и другие способы
При любых способах обязательным является важность учета характерных временных и пространственных соотношений между физическими характеристиками систем подавления и химико-кинетическими характеристиками ускоряющегося пламени.
Вышесказанное позволяет утверждать, что в настоящее время есть все необходимые предпосылки для создания автоматической системы предотвращения и гашения несанкционированных возгораний метано-угольных смесей в условиях шахт, способных обеспечить эффективное гашение даже наиболее опасного процесса - сверхзвукового режима детонации, экспериментально осуществленного в [5]. Наиболее подходящей для всех операций гашения является начальная стадия возгорания смеси. Дело за официальными структурами и финансированием (в рамках государственно-частного партнерства).
1. Г.В. Сакович, С.Г. Ильясов, И.В. Казанцев, Д.С. Ильясов, A.A. Аверин, М.В. Шатный. Исследование и разработка компонентов газогенерирующих составов на основе нитропроизводных мочевины// Ползу-новский вестник - №4-1. - 2010 .- С. 47-52.
2. С.Г. Ильясов, Г.В. Сакович, A.A. Аверин, Д.С. Ильясов, Ю.Б. Жаринов. Аммониевая соль нитромочеви-ны - компонент невзрывчатых газогенерирующих составов// Вестник центра по безопасности работ в угольной промышленности. - 2012. - №1. - С.65-73.
3. Васильев A.A. Взрывоопасность синтез-газа//Физика горения и взрыва, 2007, 43, 6, с.42-46
4. Вандакуров А.Н. ОАО «НМЗ «Искра»: Высокотехнологичные разработки в области средств инициирования//"Горная Промышленность": 2013. № 5 (110). С. 20.
5. Пинаев A.B., Васильев A.A., Пинаев П.А. О критических параметрах пылевой завесы, обеспечивающих полное гашение волны газовой детонации//Вестник Научного центра по безопасности работ в угольной промышленности. Выпуск 2 - 2016, Кемерово, с.113-120
REFERENCES
1. Sakovich, G.V., ll'jasov, S.G., Kazancev, I.V., ll'jasov, D.S., Averin, A.A., & Shatnij, M.V.(2010). Issledovaniye i razrabotka komponentov gazogeneriruyushchikh sostavov na osnove nitroproizvodnykh mocheviny [Research and development of components of gas-generating compositions based on nitroderivatives of urea]. Polzunovskiy vestnik - Polzunovsky Herald, 4-1, 47-52. [In Russian],
2. ll'jasov, S.G., Sakovich, G.V., Averin, A.A., ll'jasov, D.S..& Jarinov, Ju.B. (2012). Ammoniyevaya sol' nitromocheviny - komponent vzryvchatykh gazogeneriruyushchikh sostavov [Ammonium salt of nitrourea -a component of explosive gas-generating compounds], II Vestnik tsentra po bezopasnosti rabot v ugol'noy promyshlennosti - Bulletin of the Center for the Safety of Work in the Coal Industry, 1, 65-73. [In Russian]
3. Vasil'ev, A.A. (2007). Vzryvoopasnost' sintez-gaza [Explosion hazard of synthesis gas], Fizika goreniya i vzryva - Physics of combustion and explosion, 43, 6,42-46 [In Russian]
4. Vandakurov, A.N. (2013). OAO «NMZ «Iskra»: Vysokotekhnologichnyye razrabotki v oblasti sredstv initsiirovaniya [OJSC "NMZ" Iskra ": High-tech developments in the field of initiating means]. Gornaya Promyshlennost' - Mining, 5 (110), 20. [In Russian]
5. Pinaev, A.V., Vasil'ev, A.A., Pinaev, RA. (2016). O kriticheskikh parametrakh pylevoy zavesy, obespechivayushchikh polnoye gasheniye volny gazovoy detonatsii [On the critical parameters of the dust curtain, which ensure complete quenching of the gas detonation wave], Vestnik tsentra po bezopasnosti rabot v ugol'noy promyshlennosti - Bulletin of the Center for the Safety of Work in the Coal Industry, 2, 113-120 [In Russian]
на правах рекламы
