CC BY
14
© В.А. Бобин, 2012
УДК 622.817 В.А. Бобин
ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ОТДЕЛЬНОЙ ДОБЫЧНОЙ ЗОНЫ В НЕРАЗГРУЖЕННОМ УГОЛЬНОМ ПЛАСТЕ НА ПРОЦЕСС ИНТЕНСИФИКАЦИИ ИЗВЛЕЧЕНИЯ МЕТАНА
Исследован способ добычи метана из неразгруженного угольного пласта с использованием отдельной добычной зоны, расположенной между трещинами Проведена оценка увеличения проницаемости неразгруженных угольных пластов в отдельной добычной зоне, расположенной между трещинами гидроразрыва при вибрационном гидровоздействии на нее. Разработана методика определения минимального количества циклов разгрузки-сжатия при вибрационном гидровоздействии на добычную зону неразгруженного угольного пласта. Ключевые слова: угольный пласт, добычная зона, технология извлечения метана, трещины гидроразрыва.
~П России положительный опыт промышленного извлечения
-И-М метана из угольных пластов содержится в работах К.Н. Трубецкого, В.В. Гурьянова, Л.А. Пучкова, В.М. Шика, Н.В. Ножкина, Ю.Ф. Васючкова, С.В. Сластунова и других исследователей, где последовательно развивались различные способы техногенных воздействий на угольный план с целью заблаговременного извлечения (добычи) метана [1-6].
Анализ патентной литературы в области увеличения проницаемости коллекторов углеводородов для интенсификации газовыделения из добычных скважин показал, что наиболее важными идеями, которые целесообразно использовать для разработки схем вскрытия угольных пластов с помощью вертикально-горизонтальных скважин являются идеи увеличения проницаемости пласта за счет формирования магистральных трещин гидроразрыва и вбрационного воздействия, использующего геоэффект, который имеет место в любых диапазонах частот - от герц до мегагерц.
Представленные исследования посвящены обоснованию возможности и целесообразности использования скважин с горизонтальным окончанием ствола для заблаговременного извлечения (промысловой добычи) газа из метаноугольных месторождений, в которых предварительно формируется отдельная
Рис. 1. 1 и 3 - инициирующие скважины; 2 и 4 - зародышевые полости; 5 и 6 -независимые гидродинамические системы нагнетания; 7 и 8 - трещины гидроразрыва; 9 и 10 - пульсирующие гидродинамические источники; 11 - вертикальная часть системы горизонтальных добычных скважин; 12 - добычная зона угольного пласта; 13 - горизонтальная часть системы горизонтальных добычных скважин
добычная зона, образованная магистральными трещинами гидроразрыва в породах кровли и почвы, с возможностью оказания на эту зону периодического вибровоздействия, интенсифицирующего газовыделение в горизонтальной части добычной скважины.
На рис. 1 представлена схема вскрытия добычной зоны газонасыщенного угольного пласта [7].
Остановимся подробнее на механизме формирования фильтрационного порового пространства угольного пласта за счет макротрещин и макропор, образующихся как при гидроразрыве угольного пласта, так и вибрационном воздействии на него.
Действительно, до гидроразрыва нетронутый горными работами угольный пласт находится в равновесном состоянии, определяемом его физико-механическими свойствами и горным давлением. При этом угольный пласт практически непроницаем для газов и флюидов, так как все макропоры и трещины под дей-
ствием горного давления закрыты. Несмотря на широкое различие в размерах макропор и макротрещин диапазон этих различий находится в пределах от 10-4 м (0,1 мм) до 10-3 м (1 мм). Естественно, что эти поры и трещины имеют и различную пространственную ориентацию, но для упрощения рассуждений допустим, что их расположение в пространстве равновероятно для трех пространственных координатных осей (рис. 2).
Таким образом, до разгрузки угольного пласта макропора или трещина представляет собой отрезок длиной L= 2хRпор и толщиной h=0.
В момент образования магистральной трещины гидроразрыва и образования между массивом горной породы и угольным пластом пространственного промежутка угольный пласт разгружается от горного давления, что способствует его естественному расширению с образованием макропор и макротрещин, чей объем можно определить как объем
У
Рис. 2. Равновероятное пространственное расположение макропор в угольном пласте
-г
сн. *
4
J
Рис. 3. «Жизненное пространство» макропоры
симметричной линзы длиной L= 2хRпор и толщиной В = 2h (CD) (рис. 3).
Учитывая, что частота вибровоздействия может изменяться в пределах от 10 до 100 Гц, то характерное время, в течение которого угольный пласт будет свободен от горного давления, может составлять от 0,1 до 0,01 секунд. За это время, как показывают экспериментальные данные в работе [8] линейный размер угольного пласта может измениться максимум примерно на трехсоттысячную долю, что в абсолютных величинах для угольного пласта мощностью 1 м составит всего 10 - 15 мкм. Это общее увеличение линейного размера пласта формируется за счет увеличения линейного размера макропор ^ которое, по крайней мере будет на порядок величины меньше линейного размера пласта, т.е. h « (1 - 1,5) мкм = (1 -1,5)х10-6 м.
Для этого значения h и соответствующих значений R при Rпор величины объема макропор, формирующихся при разгрузке угольного пласта вследствие гидроразрыва пласта, составят в соответствии с формулой (1) Умпор= 1,17х10-14 м3 для Rпор =0,5х10-4 м и Умпор= 1,17х10-12 м3 для Rпор =0,5х10-3 м.
Далее процесс будет развиваться с участием метана, который начнет десорбироваться в образовавшиеся макропоры за счет разницы в концентрации метана в объеме угольного вещества и свободном пространстве образовавшихся макропор, причем вокруг каждой макропоры существует пространство уголь-
ного вещества с сорбированным метаном, из которого газ будет выделяться исключительно в ту макропору, которую оно окружает. Таким образом, вокруг каждой макропоры всегда есть своеобразное "жизненное пространство", насыщенное метаном (рис. 3).
Оценим размер этого "жизненного пространства" макропор, при этом будем исходить. Что характерное значение пористости угольного пласта составляет 5 %. Это значит, что в расчете на 1 м3 угольного пласта его макропоры занимают объем равный 0,05
м3 (УмпорЕ).
Тогда, учитывая линзообразную форму макропоры, убеждаемся, что пространственное рассредоточение макропор в пространстве угольного пласта зависит от их линейного размера, соответствующего координатным осям, причем координатным осям x и y соответствует R^, а оси z - h. Тогда получим, что число макропор по осям x, y вычисляется по формуле Nxy = a2/(2 R^)2, где a = (Умпорг)13, а по оси z - Nz = a/h. В результате расчетов получаем, что в плоскости x, y каждой пространственных координат будет располагаться следующее число макропор, а именно: Nxy = 3,72х103 макропор, Nz = =12,4х104 макропор для Rm^ =0,5х10-4 м и Nxy = 0,372х103 макропор, Nz = 12,4х104 макропор для Rmор =0,5х10-3 м. При этом суммарное количество макропор оценивается по формуле N i = (Nxy)2x Nz и составит для Rmор =0,5х10-4 м N i = 1,72х1013 макропор, а для Rmор =0,5х10-3 м - N i = 1,72х1010 макропор.
Знание этих величин позволяет оценить расстояние между макропорами, представляющее собой насыщенное метаном пространство угольного вещества. По осям X и Y расстояние между макропорами будет одинаковым и равным Lxy = (1 - Nxy х х2xRmор)/ Ni, а по оси Z - Lz = (1 - Nz х 2h)/ Ni.
Таким образом, для Rmор =0,5х10-4 м Nxy = 3,72х103 макропор при h= 1,5х10-6 м получим Lxy = 0,169х10-3 м, а Lz = =0,51х10-5 м и для Rmор =0,5х10-3 м Nxy = 0,372х103 макропор при h= 1,5х10-6 м получим Lxy = 1,69х10-3 м, а Lz = 0,51х10-5 м.
В результате получили, что пространство, окружающее макропору, представляет параллелепипед со сторонами Lx = Ly и Lz. Тогда объем "жизненного пространства" для Rmор =10-4 м и Ni = 1,72х1013 макропор при h= 1,5х10-6 м оценивается величиной Ужпр = 0,146х10-12 м3, а для Rrn,^ =10-3 м и N i = 1,72х1010 макро-
пор при h= 1,5х10-6 м - Ужпр = 14,6х10-12 м3, что на два порядка величины больше, чем объем "жизненного пространства" вокруг мелких макропор.
Учитывая, что в 1 м3 угольного вещества на значительных глубинах залегания содержится по крайней мере около 40 м3 метана, определим количество метана находящегося в соответствующем "жизненном пространстве"^сорб), а также массу этого метана (т). Итак, для Rпор =10-4 м и N е = 1,72х1013 макропор ^^сорб = 40х Ужпр= 5,84х10-12 м3, т = рх Qсорб = 0,72 кг/м3 х 5,84х10-12 м3 = 4,2х10-12 кг, где р - плотность свободного метана, а для Rпор =10-3 м и N е = 1,72х1010 макропор Qсорб = =5,84х10-10 м3, т = рх Qсорб = 4,2х10-10 кг.
В том случае, когда весь сорбированный в "жизненном пространстве" метан за счет вибрационного воздействия способен будет войти в макропоры, то он создаст в ней давление, величина которого определяется уравнением Клайперона-Менделеева: P=mxRгxT/(цxУмпор) (3)
где Rг= 8,31 Дж/моль К - газовая постоянная, Т = 300 К - температура, ц = 16х10-3 кг/моль - молекулярный вес метана.
Подставляя соответствующие вычисленные выше значения указанных величин, получаем как для Rпор =10-4 м, так и Rпор = 103 м значение Р = 56 МПа = 560 атм.
Для удобства работы с вычисленными величинами, которые характеризуют макропористое пространство угольного вещества с находящимся в нем метаном, их значения для различных значений макропор приведены в таблице.
Полученные значения давлений свободного метана в макропорах различного размера имеют лишь оценочное значение, а именно: дают оценку сверху, и эта оценка показывает, что величины эти могут достигать таких больших значений, что в сравнении с ними значения прочностных параметров угольного вещества покажутся незначительными.
В действительности процесс закачки сорбированного метана в макропору, где он становится свободным и формирует
№№ Вычисленные величины Rпор =0,5х10-4 м Rпор =0,5х10-3 м
1 Умпор , м3 1,17х10-14 1,17х10-12
2 И , м. (1 -1,5)х10-6 (1 -1,5)х10-6
3 N2 , пор/м3 1,72х1013 1,72х1010
4 , макропор 3,72х103 0,372х103
5 № , макропор 12,4х104 1,24х104
6 Lxy , м. 0,169х10-3 1,69х10-2
7 Lz , м 0,51х10-5 0,51х10-5
8 Ужпр , м3 0,146х10-12 14,6х10-12
8 ^^сорб , м3 5,84х10-12 5,84х10-10
9 т , кг 4,2х10-12 4,2х10-10
10 Р , МПа 56 56
давление свободного газа в макроскопическом фильтрационном пространстве, происходит по следующему выше описанному сценарию: за счет разницы в концентрации метана в объеме "жизненного пространства" угольного вещества и свободном пространстве образовавшихся макропор, метан начнет десорби-роваться в образовавшиеся макропоры. Закон газовыделения в макропору описывается уравнением:
G=Qсорбx[1-exp(-t/k)] (4)
где G - количество десорбирующегося в макропору метана, к = 100-200 с - константа кинетики десорбции для быстро выделяющегося метана, t - текущее время. Так как один цикл процесса гидровоздействия длится в зависимости от заданных условий от 0,1 до 0,01 секунд, то за это время в макропору поступит G = 0,00^сорб = 0,001х (5,84х10-12 ^5,84х10"10) м3 = =(5,84х10-15 ^5,84х10"13) м3, что в весовом виде составит т = 0,72 кг/м3х(5,84х10-14 ^5,84х10"12) м3 = (4,2х10-15 - 4,2х10-13) кг. Соответственно давление в макропоре возрастет за этом промежуток времени до Р = 0,056 МПа = 0,56 атм.
В результате соотношение между концентрацией метана в "жизненном пространстве" и его концентрацией в макропоре существенно изменится и составит для первой величины значения С жпр = ^сорб - G)/ Ужпр = 40 как для Rпор =0,5х10-4 м, так и для Rпор =0,5х10-3 м; в свою очередь концентрация метана в различных макропорах составит С мпор = G/ Умпор = 0,5 для Rпор = 10-4 ми С мпор = 0,5 для Rпор =10-3 м. Наличие градиента концентрации метана в объеме угольного вещества и в макропорах обеспечивает дальнейшее развитие процесса, причем в следующий промежуток времени, когда в результате вибрационного воздействия начнется сжатие угольного пласта, то это приведет и к сжатию макропор, но за счет того, что свободный метан уже
находится в макропорах, то схлопывания их не произойдет, а просто уменьшится значение линейного размера макропор И. Причем уменьшение этого линейного размера макропоры будет происходить до тех пор, пока давление метана в макропоре за счет ее сжатия не достигнет усилия сжатия угольного пласта. Это условие имеет вид:
Рк=СТсж (5)
Расчеты дают для Рк =4 МПа и Rпор =0,5х10-4 м значение Ик = 0,64х10-6 м, как и для Rпор =0,5х10-3 м. При этом концентрация метана в макропоре увеличится и составит величину С мпорк = G/ Умпорк = 5,84х10-14 /0,514х10-14 = 11,3, что значительно меньше концентрации метана в так называемом "жизненном пространстве". Такая разница в содержании метана позволит сорбированному метану, хотя и с меньшей скоростью, проникать в макропору. Таким образом, процесс десорбции метана из так называемого "жизненного пространства" в макропору является непрерывным.
Ускорение процесса кинетики десорбции метана в макропору возобновится после очередного цикла разгрузки пласта от горного давления, что соответствует очередному циклу вибровоздействия: разгруженный угольный пласт, а вместе с ним и макропоры увеличат свои линейные размеры и объем, что приведет к уменьшению концентрации метана в макропорах, повысит градиент концентрации метана между его содержанием в "жизненном пространстве" и макропорах, а также ускорению газовыделения метана в макропору.
Однако прямого повторения ситуации, что была во времени периодом раньше, не произойдет, т.к. в начальный момент времени в стиснутой горным давлением макропоре практически не было метана, теперь его достаточно, чтобы сформировать давление в макропоре на уровне 0,056 МПа. Этот метан уменьшает градиент концентрации метана в пространстве угольного пласта, и таким образом снижает интенсивность газовыделения в макропору.
Закон газовыделения в макропору на этом этапе развития процесса описывается тем же уравнением (4), а количество метана, проникшего в макропору составит G2 =QсорбX х[1-ехр (Ч2 /к)] = (5,84х10-12 -5,84х10-10)х0,002 м3 = =(11,68х10-15 -11,68х10-
13) м3, что в весовом виде составит т = 0,72 кг/ м3х(11,68х10-14 ^11,68х10"12) м3 = (8,42х10-15-
-8,42х10-13) кг. Соответственно давление в макропоре возрастет за этом промежуток времени до Р = 0,112 МПа = 1,12 атм. При этом концентрация метана в макропоре увеличится и составит величину С мпор = G/ Умпор = (11,68х10-15 ^11,68х10"13) / (1,17х10-14 + 1,17х10-12) = 1. На очередном цикле сжатия пласта в результате гидровоздействия концентрация метана в макропоре увеличится и составит величину С мпорк = G/ Умпорк= = 11,68х10-14 /0,514х10-14 = 22,6, что всего в два раза меньше концентрации метана в так называемом "жизненном пространстве".
Таким образом, в результате гидровоздействия при заданных технических параметрах за один цикл разгрузки-сжатия угольного пласта давление в макропоре увеличивается на 0,056 МПа, а концентрация метана - 0,5 в относительных величинах.
Процесс увеличения давления метана в макропоре в основном завершится тогда, когда концентрация метана в макропоре сравняется с концентрацией метана в так называемом "жизненном пространстве". Хотя в реальности концентрация метана в "жизненном пространстве" уменьшается из-за перехода сорбированного метана в пространство макропор, однако, это уменьшение является незначительным, т.к. масса сорбированного метана в макропоре на два порядка величины, т.е. в 100 раз, меньше, чем его масса в "жизненном пространстве" (см. таблицу). Поэтому концентрацию метана в "жизненном пространстве" можно считать постоянной величиной, тогда как концентрация метана в макропоре все время увеличивается и достигнет предельной величины 40 относительных единиц за 80 циклов разгрузки-сжатия угольного пласта, численное значение которых получено из соотношения N = 40/0,5 = 80.
По истечении 80 циклов разгрузки-сжатия угольного пласта, когда прекратится десорбция метана в пространство
V
с
мк
С
40
N
Рис. 4. Изменение концентрации метана в макротрещине в зависимости от числа циклов нагрузки-разгрузки
макропор, давление метана в макропоре составит Р = 80х0,056 = =4,48 МПа = 44,8 атм.
Однако реально в угольном пласте число циклов будет несколько больше, т.к. ступень изменения концентрации метана в макропористом пространстве угольного пласта не является постоянной величиной, т.к. не является постоянной величиной градиент концентрации метана в "жизненном пространстве" и в макропоре. И если на начальном этапе развития процесса, т.е. за время реализации порядка 30 циклов разгрузки-сжатия, численное значение ступени изменения концентрации практически постоянно, то по мере развития процесса вибровоздействия численное значение этой величины непрерывно уменьшается, а число циклов, наоборот, увеличивается по экспоненциальному закону (рис., который имеет вид:
х - константа процесса, определяемая экспериментальным способом (по данным работы [40] х = 30 - 60 минут).
Согласно теории трещин Гриффитса [8, 9] выражение для критического напряжения о с, при котором начнет развиваться макропора- трещина определяется из соотношения:
^реал=^х(1+ехр(^х))
(6)
СТразр=(2хЕху/(ях( 1 -У2)х1)1/2 (7)
где Е = (1-10) х 103 МПа - коэффициент Пуассона, у = (0,1-10) Н/м - коэффициент поверхностного натяжения газонасыщенного угольного вещества, V = 0,3 - модуль Юнга, / = (0,5х10-4 ^0,5х10"3) м - полудлина трещины.
Расчеты, проведенные в соответствие с формулой (7), дают для прочных газонасыщенных углей с Е = 10х103 МПа и у = 2,4 Н/м значение Сразр = 57,8 МПа для / = 0,5х10-4 м и Сразр = 18,3 МПа для / = 0,5х10-3 м. В свою очередь для малопрочных газонасыщенных углей с Е = 103 МПа и у = 2,4 Н/м получим значения Сразр = 5,8 МПа для / = 0,5х10-4 м и Сразр = 1,41 МПа для / = 0,5х10-3 м.
Сравнение этих величин с величиной давления метана в макропоре, полученном по истечении 80 циклов разгрузки-сжатия угольного пласта и равном Р = 4,48 МПа = 44,8 атм, показывает, при выбранных технических параметрах выбровоздей-ствия интенсивное развитие макропор-трещин вполне вероятно для малопрочных газонасыщенных угольных пластов, имеющих модуль Юнга Е = 103 МПа и коэффициент поверхностного натяжения у = 2,4 Н/м.
В свою очередь для эффективного использования гидровоздействия на прочные угольные пласты необходимо, во-первых. Увеличить длительность цикла разгрузки сжатия, что позволит, во-вторых, интенсифицировать процесс выделения метана в макропору, и таким образом, в-третьих, увеличить давление в ней за один цикл, что позволит значительно сократить число этих циклов, чтобы достигнуть достаточных расчетных величин давления, составляющих порядка 200 атм и выше.
Естественно, что в результате воздействия изменится и проницаемость добычной зоны угольного пласта, значение которой можно вычислить по формуле, полученной в работе [41] и имеющей вид
Кт=АхЬ3хЬ^ (8)
где Кт - трещинная проницаемость, мД, А - коэффициент определяемый ориентацией трещин ( А= 0,0171 для хаотических трещин, А = 0,0228 - для трех систем взаимноперпендикуляр-ных трещин, А= 0,0342 - для горизонтальных трещин), Ь - рас-
крытие трещин, мкм, L - протяженность трещин, мм, S - площадь шлифа, мм2.
Расчеты для Ь = (1-1,5) мкм, А = 0,0342, L = 160 мм (для ^^-пор =0,5х10-4 м, которая образуется как протяженность 40х40 трещин длиной каждая 0,1 мм) или L = 25 мм (для Rпор = =0,5х10-3 м, которая образуется как протяженность 5х5 трещин длиной каждая 1 мм) и S = 100 мм2 дают следующие значения трещинной проницаемости в процессе гидровоздействия: для Rпор =0,5х10-4 м - Кт1 = 0,18 мД, для Rпор = 0,5х10-3 м - Кт2 = 0,03 мД.
В результате гидровоздействия, когда в процессе цикла разгрузка-сжатие будет достигнуто давление метана в макропоре, превышающее Сразр тогда произойдет скачкообразный двукратный рост длины трещины. Это приведет к значительному росту и трещинной проницаемости, которая составит для Rпор =0,5х10-4 м Кт1 = 0,46 мД , для Rпор = 0,5х10-3 м Кт2 = =0,29 мД, т.е. в результате гидровоздействия трещинная проницаемость угольных пластов независимо от их прочностных свойств может быть увеличена в 3-10 раз, что естественно приведет к интенсификации метановыделения в добычные скважины.
Методика расчета проницаемости неразгруженных угольных пластов в отдельной добычной зоне, расположенной между трещинами гидроразрыва
1. Определение по шлифам образцов угля направленность макротрещин и их геометрические размеры, в именно: Ь = h -раскрытие трещин, мкм, L - протяженность трещин, мм, S -площадь шлифа, мм2, радиус макропор, м.
2. Расчет объема макропор:
Умпор= 2xл xh2 ^ - Ь/3 )
где R= ^пор2 + h2)/2xh - радиус шара, частью которого является шаровой сегмент, обозначающий макропору; h - высота шарового сегмента; значение радиуса, Rпор - радиус поры.
3. Оцениваются геометрические и газокинетические параметры "жизненного пространства", а именно: объем макропор в расчете на 1 м3 угольного пласта (УмпорЕ); число макропор по осям x, у, z, а также количество метана находящегося в соответствующем "жизненном пространстве"^сорб), а также массу этого метана
4. Оценивается сверху значения давлений в макропорах различного размера по уравнению Клайперона-Менделеева:
Р= mxRгxT/(цx Умпор)
где Rг= 8,31 Дж/моль К - газовая постоянная, Т = 300 К - температура, ц = 16х0-3 кг/моль - молекулярный вес метана.
5. Рассчитываем значение количества десорбирующегося в макропору метана по формуле
G=Qсорбx[1-exp (Ч/к)]
где G - количество десорбирующегося в макропору метана, к = 100-200 с - константа кинетики десорбции для быстро выделяющегося метана, t - текущее время.
6. Определяем соотношение между концентрацией метана в "жизненном пространстве" С жпр = ^сорб - G)/ Ужпр и его концентрацией в макропоре С мпор С/ Умпор
7. Определяем минимальное число циклов (^ разгрузки-сжатия, как отношение предельной величины концентрации метана в "жизненном пространстве" (С жпр) к величине увеличения концентрации метана в макропоре за один цикл разгрузки-сжатия (АС)
N = С жпр /АС
8. Коррекция значения циклов разгрузки-сжатия я по формуле
^реал=^ х( 1 + ехр ( ^ !))
х - константа процесса, определяемая экспериментальным способом (по данным работы [10] х = 30 - 60 минут).
Этого количества циклов достаточно для интенсивного развития макропор-трещин в угольных пластах любой прочности и интенсификации процесса из угольного пласта.
9. Оцениваем изменение проницаемость добычной зоны угольного пласта, значение которой можно вычислить по формуле
Кт = АхЬ^/ S
где Кт - трещинная проницаемость, мД, А - коэффициент определяемый ориентацией трещин (А= 0,0171 для хаотических трещин, А = 0,0228 - для трех систем взаимноперпендикулярных трещин, А= 0,0342 - для горизонтальных трещин), Ь - раскрытие
трещин, мкм, L - протяженность трещин, мм, S - площадь шлифа, мм2.
Заключение
Таким образом, в ходе исследований получены следующие результаты:
1. Проведена оценка увеличения проницаемости неразгруженных угольных пластов в отдельной добычной зоне, расположенной между трещинами гидроразрыва при вибрационном гидровоздействии на нее.
2. Разработана методика определения минимального количества циклов разгрузки-сжатия при вибрационном гидровоздействии на добычную зону неразгруженного угольного пласта, достаточного для интенсивного развития макропор-трещин в угольных пластах любой прочности и интенсификации процесса метановыделения из угольного пласта.
3. Разработана методика расчета проницаемости неразгруженных угольных пластов в отдельной добычной зоне, расположенной между трещинами гидроразрыва при вибрационном гидровоздействии на нее.
Эти результаты позволяют не только научно обоснованно реализовать проект добычи метана из нерагруженных угольных пластов с помощью отдельной добычной зоны, расположенной между трещинами гидроразрыва, но эффективно его использовать при добыче метана.
- СПИСОК ЛИТЕРА ТУРЫ
1. Ножкин Н.В. Заблаговременная дегазация угольных месторождений. -М.: Недра, 1979. - 346 с.
2. Васючков Ю.Ф. Физико-химические способы дегазации угольных пластов. - М.: Недра, 1986. - 255 с.
3. Сластунов С.В. Заблаговременная дегазация и добыча метана из угольных месторождений. - М.: Изд-во МГГУ, 1996. - 273 с.
4. Трубецкой К.Н. и др. О развитии исследований и разработок по вопросам добычи метана угольных пластов. - М.: Горный информационо-аналитический бюллетень, 1996, вып.4. - С. 13-18.
5. Современные проблемы шахтного метана (Сборник научных трудов к 70-летию проф. Н.В.Ножкина). - М.: Изд-во МГГУ, 1999. - 320 с.
6. Гурьянов ВВ., Труфанов В.Н., Матвиенко Н.Г., Бобин В.А. Формы нахождения метана в углях и геотехнологические методы дегазации угольных пластов. - Ростов-на Дону, Издательство СКНЦ ВШ, 2000. - 62 с.
7. Патент РФ № 2211322 «Способ вскрытия углеводородсодержащих пластов». - Трубецкой К.Н., Бобин В.А., Гурьянов В.В. Бюл. № 24, 2003.
8. Бобин В.А. Оценка параметров волнового воздействия на микро- и макроструктурные образования в газонасыщенном угольном веществе с целью интенсификации добычи угольного метана.// В сб. трудов Международной научно-практической конференции "Метан угольных пластов Украины". - Днепропетровск, 1999. - С. 79-84.
9. Штеле В.И. Способ ударного воздействия на горный массив. - Патент РФ № 1286768. Бюл. изобр. № 4, 1987.
10. Белоновская Л.Г., Булач М.Х., Гм и Л.П. Роль трещиноватости в формировании емкостно-фильтрационного пространства сложных коллекторов. - СПб.: ВНИГРИ. Нефтегазовая геология. Теория и практика, 2007 (2). -С.1-18. ЕШ
КОРОТКО ОБ АВТОРЕ -
Бобин Вячеслав Александрович - доктор технических наук, Учреждение Российской академии наук Институт проблем комплексного освоения недр РАН, ЬоЬ[email protected]
