CC BY
23НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL ARTICLE УДК 614.843.8
DOI 10.25257/FE.2023.1.22-29
© В. А. МЕЖЕНОВ1, И. А. ОЛЬХОВСКИЙ1, К. П. ЩЕТНЕВ1, Е. Н. КОСЬЯНОВА1
1 Академия ГПС МЧС России, Москва, Россия
Оценка интенсивности орошения для пожарных лафетных стволов
АННОТАЦИЯ
Тема. В работе рассмотрены методы определения интенсивности орошения при подаче огнетушащих веществ пожарными лафетными стволами. Целью работы является разработка методов объективной и практически значимой оценки интенсивности орошения при подаче огнетушащих веществ пожарными лафетными стволами (ЛС).
Для достижения цели решены следующие задачи:
- проведён анализ методик оценки интенсивности орошения пожарных стволов, установлены их преимущества и недостатки, а также ограниченность их применения для пожарных лафетных стволов;
- сформирована научно-обоснованная методика практической оценки интенсивности орошения при подаче огне-тушащих веществ пожарными лафетными стволами при различных условиях, направленная на оптимизацию трудовых и временных затрат при проведении испытаний.
Методы. Использован метод, основанный на эмпирическом наблюдении и вычислении.
Результаты. Разработан научно обоснованный метод оценки интенсивности орошения при подаче огнетушащих веществ пожарными лафетными стволами при различных условиях, который требует практической апробации.
Область применения результатов. Метод оценки интенсивности орошения при подаче огнетушащих веществ пожарными лафетными стволами может быть использован для оценки интенсивности орошения не только при стандартных условиях испытаний ЛС (угол наклона оси ствола 30°, сплошная струя) (в соответствии с ГОСТ Р 51115-97), но и при других различ-
ных вариациях угла наклона ствола к горизонту и угла факела распылённой струи. Это имеет практическую значимость при обосновании технических решений при проектировании на объекте защиты систем обеспечения пожарной безопасности на базе ЛС.
Выводы. Предложенный метод позволит осуществлять оценку интенсивности пожарных лафетных стволов. Стоит отметить, что он может быть использован для оценки интенсивности орошения не только при стандартных условиях испытаний ЛС (угол наклона оси ствола 30°, сплошная струя) (в соответствии с ГОСТ Р 51115-97), но и при других различных вариациях угла наклона ствола к горизонту и угла факела распылённой струи.
К главным достоинствам предложенного метода следует отнести уменьшение трудозатрат испытателей, оптимизацию времени испытаний и перевод части натурных испытаний в расчёт.
Предложенный метод требует практической апробации, по необходимости введения поправочных коэффициентов и дальнейшей реализации при обновлении нормативных документов в области нормирования требований к ЛС и при проектировании систем обеспечения пожарной безопасности на базе ЛС.
Ключевые слова: пожарный лафетный ствол, интенсивность орошения, подача огнетушащих веществ, карта орошения, пожарная безопасность
© V.A. MEZHENOV1, I.A. OLKHOVSKY1, K.P. SHCHETNEV1, E.N. KOSYANOVA1
1 State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russia
Monitor discharge density assessment method for fire safety systems
ABSTRACT
Purpose. The paper considers methods for determining discharge density when extinguishing agents are discharged via monitors. The work is aimed at developing methods for objective and practically relevant discharge density assessment when extinguishing agents are discharged via monitors.
To achieve the purpose the following tasks have been
solved:
- analysis of monitor discharge density assessment approaches has been carried out, their advantages and disadvantages as well as limited scope of application for monitors have been established;
- scientifically based approach has been developed for discharge density practical assessment when extinguishing agents
are discharged via monitors under various conditions, aimed at optimizing labour and time costs during testing.
Methods. Empirical observation and calculation-based method has been used.
Findings. Scientifically based method has been developed for discharge density assessment when extinguishing agents are discharged via monitors under various conditions, which requires practical testing.
Research application field. Assessment method of discharge density when extinguishing agents are discharged via monitors can be used to assess discharge density both under standard monitor test conditions (monitor axis slope angle equals 30°, solid jet) (in accordance with GOST R 51115-97) and with other
different variations of monitor slope angle and spray discharge angle. This method has practical significance in technical decisions justification when designing monitor-based fire safety systems at the facility.
Conclusions. The proposed method will allow assessing monitor discharge density. It is worth noting that it can be used to assess discharge density both under standard monitor test conditions (monitor axis slope angle equals 30°, solid jet) (in accordance with GOST R 51115-97) and with other different variations of monitor slope angle and spray discharge angle.
The proposed method's main advantages include reducing investigators labour costs, test time optimization and full-scale tests partial transferring into calculation.
The proposed method requires practical testing, introducing correction factors if necessary and further implementation when updating regulations in the field of monitor requirements rationing and designing monitor-based fire safety systems.
Key words: fire monitor, discharge density, extinguishing agents discharge, irrigation map, fire safety
I
настоящее время для точечной и удалён-1 ной подачи огнетушащих веществ (ОТВ) в очаг пожара на объектах защиты с большими пространствами (как внешними, так и наружными) сформирована практика установки пожарных лафетных стволов (ЛС) [1, 2]. Расстановка ЛС на объектах защиты производится согласно требованиям СП 485.1311500.2020 «Системы противопожарной защиты. Установки пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования» (далее СП 485.1311500.2020) по показателю интенсивности орошения (количество ОТВ, поданного за единицу времени на единицу площади или объёма). Минимальные значения требуемой интенсивности орошения изложены в таблице 6.1 СП 485.1311500.2020. При этом стоит отметить, что в основном нормативном документе предъявляющем требования к ЛС (ГОСТ Р 51115-97 «Техника пожарная. Стволы пожарные лафетные комбинированные. Общие технические требования. Методы испытаний (далее ГОСТ Р 51115-97)) отсутствует методика оценки интенсивности орошения.
Вместе с тем, проектными институтами применяется следующая методика оценки интенсивности орошения: используя паспортные данные расхода и дальности подачи ОТВ (по крайним каплям!) при номинальном давления, производится расчет площади орошения, а на основании полученных значений и интенсивность орошения для последующего её сопоставления с требованием таблицы 6.1 СП 485.1311500.2020.
/_0лс
5 '
где I - интенсивность орошения, л/с-м2; фЛС - расход одного лафетного ствола, л/с; 5 - расчётная площадь орошения, м2.
Метод, применяемый проектными институтами, имеет существенные недостатки, которые обусловлены тем, что паспортные данные дальности подачи ОТВ оценены, как этого требует ГОСТ Р 51 1 1 5-97, для компактной (сплошной) струи
по крайним каплям, при номинальном давлении и при установке ЛС под углом 30° к горизонту. В этом случае не учитывается неравномерность орошения по длине струи ОТВ. В случае, если проектный институт использует дальность подачи распылённой струи, то, как это требует ГОСТ Р 51115-97, угол факела распылённой струи составляет лишь 30°, однако ЛС способны формировать струи с углом распыла до 120°, возможности которых также не учитываются [4, 5].
В связи с изложенным авторы предлагают разработку и применение методики эффективного и практически значимого определения интенсивности орошения ЛС. Разрабатываемая методика универсальна, так как интенсивность орошения может определяться для струй ОТВ с углом факела распыла от 0 (сплошная) до 120 градусов.
Ранее уже предлагалась методика оценки интенсивности орошения ЛС, суть которой заключалась в том, чтобы на площади выпадения осадков распылённой струи ЛС устанавливались мерные ёмкости, имеющие форму прямоугольного параллелепипеда с квадратным основанием 200x200 мм и высотой 400±1 мм, либо имеющие форму цилиндра с круглым основанием диаметром 200 мм и высотой 400±1 мм (рис. 1) [3].
Рисунок 1. Мерные ёмкости для сбора осадков Figure 1. Measuring container for collecting moisture residue
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 1
В качестве базовой использована методика оценки интенсивности орошения для пожарных ручных стволов, изложенная в ГОСТ Р 53331-2009. «Техника пожарная. Стволы пожарные ручные. Общие технические требования. Методы испытаний» (далее ГОСТ Р 53331-2009), а для её адаптации к ЛС были научно обоснованы объём мерных ёмкостей и расстояние между ними (рис. 2).
В соответствии с предложенной методикой осуществляется подача ОТВ через ЛС при конкретных условиях (расход, напор, высота установки, угол к горизонта, угол факела распыла), фиксируется время. По истечении установленного интервала времени или при заполнении одной из мерных ёмкостей, подача прекращается и вычисляется значение скорости выпадения осадков И, мм/с, по зависимости:
h'=
v'\ О6 ft
(1)
где V' - объём осадков в мерной ёмкости, л; / -площадь основания мерной ёмкости, мм2 (для ёмкости с квадратным основанием 40 000 мм2, для ём-
< '2 >и '2 >i< '2 >i< '2 >|< '2 ы< '2 >|
ЕЗ--ЕЗ--ЕЗ-ЕЗ-ЕЗ-ЕЗ-ЕЭ
+ + + + + + + + + + + +
+ + + + + + + + + + + +
+ + + + + + + + + + + +
+ + + + + + + + + +
+
+ Мерные ёмкости
^ 'о = 5 м + = 2 м
'2 = 1 м
+ + + + + + +
га га га ш га га га
кости с круглым основанием 31 400 мм2); t - время измерения, с.
После вычисления значений скорости выпадения осадков мерные ёмкости, расположенные внутри границы И = 4 мм-с-1, включаются в карту орошения, по которой определяются границы площади орошения с эффективным воздействием огнетушащих веществ.
Локальная интенсивность орошения ¡, л/(с-м2), на площади основания мерных ёмкостей, которые вошли в пределы И = 4 мм-с-1, определяется по зависимости:
у =
ft'
(2)
Средняя интенсивность орошения струи I,
л-с '-м2, определяется по зависимости:
п '
(3)
где п - количество мерных ёмкостей в пределах границы И = 4 мм-с-1.
Использование данной методики вполне оправдано, так как с её помощью можно максимально объективно оценить интенсивность орошения любого образца пожарного ствола во всём диапазоне расходов, напоров и углов факела распылённой струи - от сплошной до распылённой 120°.
Однако в предлагаемой методике существует один практический недостаток. Если рассматривать современные ЛС, то, например, дальность подачи ЛС с расходом 40 л/с равна около 60 м. Количество рядов мерных ёмкостей по длине струи для ЛС с дальностью подачи ОТВ 60 м будет составлять:
N =—-/ =--5 = 25
ДЛИН - у 0 2 '
(4)
где Ь - дальность подачи ОТВ (по крайним каплям), м; 10 - расстояние от оси ствола до первого ряда ёмкостей, м.
При этом учитывая, что диаметр распылённой струи у современных пожарных стволов может достигать 3-4 м, то количество ёмкостей, оцененое по зависимости (5), в каждом ряду будет составлять (рис. 2):
N =
' D л 0,5^2
'о
+ 1 = | 0,5 у 2 | + 1 = 5,
(5)
Рисунок 2. Расстановка мерных ёмкостей для сбора осадков [3]
Figure 2. Arrangement of measuring containers for collecting moisture residue [3]
где Э - диаметр факела распыла струи, м (принимается максимальный 4 м); 12 - расстояние между ёмкостями, м; 2 - число, обозначающее, что ОТВ
распыляется в две стороны; 1 - добавочное число для учёта центрального ряда.
Следовательно, для определения интенсивности орошения ЛС с расходом 40 л/с потребуется следующее общее количество мерных ёмкостей:
N б = N N = 25 • 5 = 125.
общ длин шир
(6)
Применив зависимости (4)-(6) можно определить, сколько потребуется мерных ёмкостей для типовых ЛС по ГОСТ Р 51115-97 с расходом ОТВ 20, 40, 60, 80 и 100 л/с (табл.).
Как видно из таблицы, для проведения испытания на определение интенсивности подачи ОТВ ЛС требуется от 100 до 225 мерных ёмкостей 200x200x400 мм. Применение такого количества мерных ёмкостей при испытаниях влечёт неудобства, связанные с привлечением большого количества персонала и существенного количества времени. Это - главный недостаток методики [3]. Также в упомянутой методике предлагается измерять интенсивность орошения при угле установки ЛС к горизонту равном 30°, данный факт также говорит об ограниченности применения методики, ведь при разных углах наклона равномерность распределения осадков поверхность будет разной.
Исходя из вышесказанного, авторы предлагают использовать вновь разработанную методику определения интенсивности, основанную на эмпирических наблюдениях орошения горизонтальных поверхностей с последующей математической обработкой результатов наблюдения.
При проведении испытаний пожарных лафетных стволов на дальность подачи ОТВ эмпирические наблюдения показали, что проекция основного пятна выпадения осадков имеет форму эллипса (рис. 3) [8-10, 12] .
Схематично данный факт представлен на рисунках 4, 5, тёмным тоном обозначен эллипс, в котором выпадает основная масса ОТВ, а светлым тоном - участок, на который попала оставшаяся его часть.
При подаче струй с факелом распыла от 0° до 30° эллипс будет располагаться вдоль струи (рис. 4), а при подаче от 30° до 120° расположение эллипса будет поперечным (рис. 5).
Количество мерных ёмкостей, необходимых для оценки интенсивности орошения ЛС
Number of measuring containers required to determine monitor discharge density
Расход ОТВ, л/с Дальность подачи ОТВ, м Количество мерных ёмкостей, шт.
20 50 100
40 60 125
60 80 175
80 90 200
100 100 225
Рисунок 3. Пятно орошения, на которое попадает наибольшее количество ОТВ
Figure 3. Irrigation spot receiving largest amount of extinguishing agent
Результаты эмпирических наблюдений позволяют сделать выводы, что измерять интенсивность необходимо именно в месте выпадения наибольшего количества осадков ОТВ. Это позволит значительно сократить количество мерных ёмкостей, которые предлагается применять при измерении интенсивности орошения ЛС в работе [3].
Рисунок 4. Проекция выпадения осадков при подаче сплошной струи (вид сверху)
Figure 4. Moisture residue fall projection at solid jet application (top view)
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 1
Рисунок 5. Проекция выпадения осадков при подаче струи с углом факела распыла 120° Figure 5. Moisture residue fall projection at jet application with spray discharge angle of 120°
Чтобы выбрать границы эллипса, необходимо по зависимости (1) определить значение минимальной скорости выпадения осадков h' = 4 мм-с-1. При этом стоит отметить, что нет необходимости расставлять мерные ёмкости по всей предполагаемой площади максимального выпадения осадков, а можно прибегнуть к расчётному методу для определения наименьшего количества расставленных ёмкостей.
В качестве примера для обоснования расчётного метода рассмотрим случай, при котором осуществляется подача сплошной струи ОТВ (рис. 4). Суть метода заключается в следующем: перед площадкой, на которую будут выпадать осадки, устанавливается ЛС и расставляются мерные ёмкости в форме креста (рис. 6). Далее осуществляется подача ОТВ в течение 3-10 мин, либо до заполнения одной из мерных ёмкостей (в соответствии с ГОСТ Р 53331-2009). Проводится сбор осадков в мерных ёмкостях и вычисляется показатель скорости выпадения осадков (h', мм/с). При этом стоит отметить, что сбор осадков и вычисление показателя h' осуществляется с крайних мерных ёмкостей (от краёв к центру креста). Данная пос-
ледовательность сбора осадков позволит определить ёмкости, обозначающие края пятна орошения с требуемым показателем Л (точки a и Ь рис. 6).
После определения точек а и Ь на площади выпадения осадков можно наложить систему координат ХУ. Это позволит рассчитать количество мерных ёмкостей с показателем Л > 4 мм-с-1. Для расчёта необходимо на полученную систему координат наложить эллипс, заранее вычислив его фокусные расстояния - от начала координат до точек (рис. 7).
Для определения фокусов необходимо найти экстренситет - числовую характеристику конического сечения (эллипс - фигура конического сечения), показывающую степень его отклонения от окружности. Экстренситет находится по зависимости:
где а - большая полуось эллипса; Ь - малая полуось эллипса (рис. 6, 7).
Далее определяется фокальное расстояние с (рис. 7) по зависимости:
с = Ье. (8)
После выявления необходимых значений и наложения на схеме полученного эллипса на крест, составленный из мерных ёмкостей (рис. 6), с учётом определённого ранее расстояния между мерными ёмкостями (1 и 2 м) (рис. 2), подсчитывает-ся количество мерных ёмкостей п, которое войдёт в данный эллипс.
После расстановки мерных ёмкостей в очерченном эллипсе производится повторный сбор осадков с последующей подстановкой данных в зависимости (5) и (6), по которым определяется величина интенсивности орошения пожарным лафетным стволом.
□
Рисунок 6. Выпадение осадков ОТВ в мерные ёмкости: ■ - h' > 4 мм-с-1; ■ - h' < 4 мм-с-1
Figure 6. Extinguishing agent moisture residue fall in measuring containers: ■ - h'> 4 mm-с-1; ■ - h' < 4 mm-с-1
Недостатком метода можно назвать сложность определения центра предполагаемого эллипса при расстановке мерных ёмкостей по оси X. Для точного определения места установки ёмкостей по данной оси потребуется одна или две подачи ОТВ ЛС без сбора осадков для визуальной фиксации оси Х эллипса и выставления креста из мерных ёмкостей (рис. 6).
При проведении испытаний с максимальным углом факела распыла струи (рис. 5) длинная часть креста из мерных ёмкостей будет расположена перпендикулярно оси ствола и, следовательно, показатели a и Ь в зависимостях (7) и (8) поменяются местами.
Предложенный метод позволит осуществлять оценку интенсивности пожарных лафетных стволов. Стоит отметить, что он может быть использован для оценки интенсивности орошения не только при стандартных условиях испытаний ЛС (угол наклона оси ствола 30°, сплошная струя) (в соответствии с ГОСТ Р 51115-97), но и при других различных вариациях угла наклона ствола к горизонту и угла факела распылённой струи. Это имеет практическую значимость при обосновании технических решений при проектировании на объекте защиты систем обеспечения пожарной безопасности на базе ЛС [6, 7, 11, 13-15]. К глав-
Рисунок 7. Схема для расчёта геометрических параметров эллипса Figure 7. Scheme for calculating ellipse dimensions
ным достоинствам предложенного метода следует отнести уменьшение трудозатрат испытателей, оптимизацию времени испытаний и перевод части натурных испытаний в расчёт.
Предложенный метод требует практической апробации, по необходимости введения поправочных коэффициентов и дальнейшей реализации при обновлении нормативных документов в области нормирования требований к ЛС и при проектировании систем обеспечения пожарной безопасности на базе ЛС.
b
b
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Горбань Ю. И. Пожарные роботы и ствольная техника в пожарной автоматике и пожарной охране: для специалистов в области пожарной автоматики и пожарной охраны. М.: Пожнаука, 2013. 351 с.
2. Горбань Ю. И, Горбань М. Ю, Кучатова В. С., Синельникова Е. А, Павлов Е. В. Роботизированные установки пожаротушения на базе стационарных и мобильных пожарных роботов // Материалы XXIX Международной научно-практической конференции, посвященной 80-летию ФГБУ ВНИИПО МЧС России: в 2-х частях. Балашиха, Всероссийский научно-исследовательский институт противопожарной обороны МЧС России, 2017. С. 506-510.
3. Меженов В. А, Ольховский И. А. Разработка методики оценки площади орошения и интенсивности подачи огнетушащих веществ пожарными лафетными стволами // Материалы международной научно-технической конференции «Системы безопасности - 2019». М.: Академия ГПС МЧС России, 2019. С. 206-211.
4. Меженов В. А., Ольховский И. А. Истечение огнетуша-щих веществ и образование струй из ствольной техники с универсальным насадком // Материалы IX международной научно-практической конференции молодых учёных и специалистов «Проблемы техносферной безопасности - 2020». М.: Академия ГПС МЧС России, 2020. С. 12.
5. Меженов В. А, Ольховский И. А, Щетнев К. П., Ко-сьянова Е. Н. Проектирование пожарного лафетного ствола с переменным расходом в концептуальном исполнении «ствол в стволе» // Сборник материалов XII всероссийской научно-практической конференции «Надежность и долговечность машин и механизмов». Иваново, Ивановская пожарно-спасательная академия, 2021. С. 295-299.
6. Меженов В. А. Методика расчета конструкции универсальных водопенных насадков для тушения пожаров объектов нефтегазовой отрасли. Пожары и чрезвычайные ситуа-
ции: предотвращение, ликвидация. 2020. № 4. С. 18-26. 001: 10.25257/РБ.2020.2.18-26
7. Меженов В. А., Ольховский И. А. Пожарная ствольная техника с оссцилирующим устройством. Материалы международной научно-практической конференции молодых учёных и специалистов «Проблемы техносферной безопасности -2021». М.: Академия ГПС МЧС России, 2021. № 10. С. 51-55.
8. Ольховский И. А, Меженов В. А, Данилов М. М. Применение вычислительной гидрогазодинамики при конструировании пожарных стволов. Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2020. № 3. С. 69-76. 001:10.25257/РБ.2020.3.69-76
9. Горбань Ю. И., Синельникова Е. А. Применение автоматических установок пожаротушения на базе роботизированных пожарных комплексов с полнопроцессной системой управления для защиты спортивных и зрелищных сооружений // Пожарная безопасность. 2010. № 1. С. 185-187.
10. Горбань Ю. И., Синельникова Е. А. Автоматические установки пожаротушения на базе роботизированных пожарных комплексов АУП РПК для защиты машинных залов АЭС, ТЭЦ и ГЭС // Пожарная безопасность. 2012. № 3. С. 136-142.
11. Горбань Ю. И., Синельникова Е. А. Пожарные роботы и ствольная пожарная техника в пожарной автоматике и пожарной охране. I. Устройства формирования струй // Пожаровзрыво-безопасность. 2014. Т. 23. № 4. С. 62-64.
12. Синельникова Е. А, Горбань Ю. И., Варганов В. А. Пожарные лафетные стволы серии «ША». Пожарная безопасность. 2014. № 4. С. 91-94.
13. Немчинов С. Г., Харевский В. А, Горбань Ю. И, Цари-ченко С. Г. Противопожарная защита машинных залов атомных электростанций с использованием многофункциональных робото-технических комплексов // Безопасность труда в промышленности. 2022. № 2. С. 20-26. 00!:10.24000/0409-2961-2022-2-20-26
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 1
14. Горбань Ю. И., Немчинов С. Г. Роботизированные установки пожаротушения для наружного пожаротушения. Перспективные направления развития // В сборнике: Актуальные проблемы пожарной безопасности. Материалы XXXIII
Международной научно-практической конференции, посвященной Году науки и технологий. Балашиха, Всероссийский научно-исследовательский институт противопожарной обороны МЧС России, 2021. С. 769-776.
REFERENCES
1. Gorban Yu.I. Pozharnye roboty i stvol'naja tehnika v pozharnoj avtomatike i pozharnoj ohrane: dlja specialistov v oblasti pozharnoj avtomatiki i pozharnoj ohrany [Fire robots and barrel equipment in fire automation and fire protection: for specialists in the field of fire automation and fire protection]. Moscow, Pozhnauka Publ., 2013. 351 p. (in Russ.).
2. Gorban Yu.I., Gorban M.Yu., Kuchatova V.S., Sinelnikova E.A., Pavlov E.V. Robotic fire extinguishing installations based on stationary and mobile fire robots. In: Materialy XXIX Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii, posvjashhennoj 80-letiju FGBU VNIIPO MChS Rossii: v 2-h chastjah [Materials of the XXIXth International scientific and Practical Conference dedicated to the 80th anniversary of the All-Russian Research Institute for Fire Protection of EMERCOM of Russia in 2 parts]. Balashikha, All-Russian Research Institute for Fire Protection of EMERCOM of Russia Publ, 2017, pp. 506-510 (in Russ.).
3. Mezhenov V.A., Olkhovsky I.A. Development of methods for assessing the area of irrigation and intensity of fire extinguishing agents by fire monitors. In: Materialy mezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskaoi konferentsii "Sistemy bezopasnosti" [Proceedings of international scientific and technical conference "Security Systems"]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2019, pp. 206-211 (in Russ.)
4. Mezhenov V.A., Olkhovsky I.A. Outflow of fire extinguishing agents and formation of jets from the barrel equipment with a universal nozzle. In: Materialy IX Mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii molodykh uchenykh i spetsialistov "Problemy tekhnosfernoi bezopasnosti - 2020" [Development of special technical conditions based on research results. Proceedings International of the IXth scientific and practical conference of young scientists and specialists "Problems of Technosphere Safety -2020"]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2020, p. 12 (in Russ.).
5. Mezhenov V.A., Olkhovskiy I.A., Shchetnev K.P., Kosyanova E.N. Development of a fire carriage nozzle with variable flow rate type "nozzle in nozzle". In: Sbornik materialov XII vserossijskoj nauchno-prakticheskoj konferencii "Nadezhnost i dolgovechnost mashin i mehanizmov" [Collection of materials of the XIIth All-Russian scientific and practical conference "Reliability and durability of machines and mechanisms"]. Ivanovo, Ivanovo Fire and Rescue Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2021. pp. 295-299.
6. Mezhenov V.A. Calculation procedure for universal water-foam nozzle design to extinguish firesat oil and gas industry facilities. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and Emergencies: Prevention, Elimination. 2020, no. 4, pp. 18-26 (in Russ.) DOI: 10.25257/FE.2020.2.18-26
7. Mezhenov V.A., Olkhovskiy I.A. Fire nozzle equipment with oscillating device. In: Materialy X Mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii molodykh uchenykh i spetsialistov "Problemy tekhnosfernoi bezopasnosti - 2021" [Development of special technical conditions based on research results. Proceedings International of the Xth scientific and practical conference of young scientists and specialists "Problems of Technosphere Safety -2021"]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2021, no. 10, pp. 51-55 (in Russ.).
8. Mezhenov V.A., Olkhovsky I.A., Danilov M. M. Applying computational fluid dynamics in the design of fire nozzles. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya -Fire and Emergencies: Prevention, Elimination. 2020, no. 3, pp. 69-76 (in Russ.). DOI:10.25257/FE.2020.3.69-76
9. Gorban Ju.I., Sinelnikova E.A. Application of automatic fire extinguishing systems based on robotic fire complexes with a full-process control system for the protection of sports and entertainment facilities. Pozharnaja bezopasnost - Fire Safety. 2010, no. 1, pp. 185-187 (in Russ.).
10. Gorban Ju.I., Sinelnikova E.A. Automatic fire extinguishing installations based on robotic fire complexes of AUP RPK to protect the engine rooms of nuclear power plants, thermal power plants and hydroelectric power plants. Pozharnaja bezopasnost -Fire Safety. 2012, no. 3, pp. 136-142 (in Russ.).
11. Gorban Ju.I., Sinelnikova E.A. Fire robots and fire-fighting equipment in fire automation and fire protection. I. Devices for forming jets. Pozharovzryvobezopasnost - Fire and Explosion Safety. 2014, vol. 23, no. 4, pp. 62-64 (in Russ.).
12. Sinelnikova E.A., Gorban Yu.I., Varganov V.A. Fire carriage barrels of the "SHA" series. Pozharnaja bezopasnost - Fire Safety. 2014, no. 4, pp. 91-94 (in Russ.).
13. Nemchinov S.G., Harevskiy V.A., Gorban Yu.I., Tsarichenko S.G. Fire protection of machine halls of nuclear power plants using multifunctional robotic complexes. Bezopasnost truda v promyshlennosti - Industrial Safety. 2022, no. 2, pp. 20-26 (in Russ). DOI:10.24000/0409-2961-2022-2-20-26
14. Gorban Yu.I., Nemchinov S.G. Robotic fire suppression systems for outdoor installation. Future directions for development. In: Materialy XXXIII Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii, posvjashhennoj Godu nauki i tehnologij "Aktualnye problemy pozharnoj bezopasnosti" [Materials of the XXXIIIrd International Scientific and Practical Conference dedicated to the Year of Science and Technology "Actual problems of fire safety". Balashikha, All-Russian Research Institute for Fire Protection of EMERCOM of Russia Publ, 2021, pp. 769-776 (in Russ.)
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ Владимир Алексеевич МЕЖЕНОВ Н
Старший научный сотрудник научно-исследовательского отдела учебно-научного комплекса пожарной и аварийно-спасательной техники, Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 3283-3774 Аи^огЮ: 1052357 Н mezhenov2016@mail.ru
Иван Александрович ОЛЬХОВСКИЙ
Кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры пожарной техники,
Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 4380-8730 Аи^огЮ: 771909
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Vladimir A. MEZHENOVH
Senior Researcher of the Research Department
of Training/Research Complex of Fire and Rescue Appliances,
State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation
SPIN-KOA: 3283-3774
AuthorlD: 1052357
H mezhenov2016@mail.ru
Ivan A. OLKHOVSKY
PhD in Engineering, Associate Professor,
Associate Professor of the Department of Fire Engineering,
State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation
SPIN-KOA: 4380-8730
AuthorlD: 771909
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-7561-2517 Scopus Author ID: 57322425000 i.olhovskiy@academygps.ru
Кирилл Петрович ЩЕТНЕВ
Кандидат технических наук
ведущий научный сотрудник отделения планирования организации
и координации научных исследований отдела организации
научных исследований центра организации
научных исследований и научной информации,
Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация
SPIN-код: 9779-4367
AuthorlD: 1122948
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-6103-1682 shetnev.kirill2015@yandex.ru
Елена Николаевна КОСЬЯНОВА
Старший научный сотрудник отделения планирования организации и координации научных исследований отдела организации научных исследований
центра организации научных исследований и научной информации, Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 1091-2374 AuthorlD: 766422
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-1333-2704 elenkoss@yandex.ru
Поступила в редакцию 08.12.2022 Принята к публикации 20.01.2023
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-7561-2517 Scopus Author ID: 57322425000 i.olhovskiy@academygps.ru
Kirill P. SHCHETNEV
PhD in Engineering,
Leading researcher of the Department of Planning Organization
and Coordination of Scientific Research of the Department
of Organization of Scientific Research of the Center
for Organization of Scientific Research and Scientific Information,
State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation
SPIN-KOA: 9779-4367
AuthorlD: 1122948
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-6103-1682 shetnev.kirill2015@yandex.ru
Elena N. KOSYANOVA
Senior Researcher of the Department of Planning Organization
and Coordination of Scientific Research of the Department
of Organization of Scientific Research of the Center
for Organization of Scientific Research and Scientific Information,
State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation
SPIN-KOA: 1091-2374
AuthorID: 766422
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-1333-2704 elenkoss@yandex.ru
Received 08.12.2022 Accepted 20.01.2023
Для цитирования:
Меженов В. А, Ольховский И. А, Щетнев К. П., Косьянова Е. Н. Метод оценки интенсивности орошения пожарных лафетных стволов для систем обеспечения пожарной безопасности // Пожары и чрезвычайные ситуации: предупреждение, ликвидация. 2023. № 1. С. 22-29. 00!:10.25257/РЕ.2023.1.22-29
For citation:
Mezhenov V.A., Olkhovsky I.A., Shchetnev K.P., Kosyanova E.N. Monitor discharge density assessment method for fire safety systems. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, Hkvidatsiya -Fire and emergencies: prevention, elimination, 2023, no. 1, pp. 22-29. DOI:10.25257/FE.2023.1.22-29
