CC BY
189
газовая и строительная техника» ФГБОУ ВО «СибАДИ» (644080, г. Омск, пр. Мира , 5 e-mail: [email protected])
Kuznetsova Viktoria Nikolaevna (Omsk, Russia) - doctor of technical Sciences, Professor, Department "Operation and service of transport and technological machines and systems in construction" of the "SibADI" (644080, Mira, 5
prospect. Omsk, Russian Federation e-mail: [email protected])
Oryol Maxim Vladimirovich (Omsk, Russia) -student of the faculty "Oil-and-gas and building technology" of the "SibADI" (644080, Mira, 5 prospect, Omsk, Russian Federation, e-mail: [email protected])
и и mi mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi mi mi и mi mi и mi
УДК 69.07
ОЦЕНКА ЭФФЕКТА И ЭФФЕКТИВНОСТИ УСИЛЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ УГОЛКОВЫМИ ОБОЙМАМИ УСИЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН С ВОЗМОЖНОСТЬЮ ОБЖАТИЯ
М.В. Мосин
Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ), Россия, г. Омск
Аннотация. В статье приведены проекты усиления типовой железобетонной колонны обоймами различных типов для повышения её несущей способности. Предоставлены технико-экономические показатели усиления колонн: классической металлической обоймой; металлической обоймой с обжатием колонны и обоймой из композиционных материалов. Проведен анализ расчетов стоимости усиления железобетонных колонн. Обоснована актуальность исследований эффекта обжатия железобетонных колонн металлическими обоймами.
Ключевые слова: Усиление колонн, обжатие колонн, эффект обоймы, металлическая обойма, эффективность усиления, обжатие колонн, железобетонные колонны.
ВВЕДЕНИЕ
В связи с моральным и физическим износом производственного и жилого фондов существует потребность в усилении несущих конструкций зданий, и в частности железобетонных колонн. В сложных экономических условиях необходимо отдавать предпочтение наиболее эффективным и надежным конструктивным решениям [2,3].
Наиболее распространенным решением усиления железобетонных колонн является использование металлических обойм [4]. С целью повышения эффективности в данной статье предложено использовать обойму с возможностью обжатия. Для оценки эффективности такой обоймы приводится технико-экономическое сравнение с усилениями близкого конструктивного решения. Для сравнения приняты схожие по конструкции способы усиления железобетонных колонн: классическая обойма из прокатных уголков (принятая за прототип) и обойма из композиционных материалов (являющаяся обоймой обжатия).
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ОБОЙМ И ИХ ПРЕДПОСЫЛКИ
При стягивании уголков металлической обоймы возникает эффект внешне схожий с эффектом, возникающим при усилении колонн композиционными материалами, наклеенными в поперечном направлении. Однако, у способа усиления напрягаемыми тяжами имеется существенное преимущество, заключающееся в возможности создания контролируемого предварительного напряжения тяжей, что позволяет обжимать нагруженную конструкцию. Для оценки обжимного действия обоймы учитывается схема работы системы «уголковая обойма - железобетонная колонна». Колонна, обжатая металлической обоймой подвержена сложному напряженному состоянию. Напряжения обжатия образца распределены неравномерно по грани призмы, что связано с особенностью конструктивного исполнения металлической обоймы. Градиент поперечных напряжений обжатия в образце с такой обоймой схож с градиентом в образце,
Рисунок 1 - Способы усиления железобетонных колонн: а) металлическая обойма с возможностью обжатия колонны; б) классическая металлическая обойма из прокатных уголков;
в) обойма из лент из композиционных материалов
обклеенным лентами из композитного материала с конкретным шагом [7]. В обоих случаях усилие обжатия колонны приложено к кромке, вследствие чего в них возникает одинаковое напряженное состояние (рис. 2).
Напряжение обжатия в поперечном сечении колонны распределяется от зоны контакта обоймы под углом ф. Угол ф характеризует угол внутреннего трения в бетоне. Наиболее характерное значение ф для тяжелого бето на равняется 37°, для расчетовугол ф принимается равным яе°. Следовательно, полная площадь области сечения не входящей в активную зону вычисляется по данной фо рмуле [91:
Лш =
Ь2 + И2
Где Ь и С- размеры частей колонн, не охваченных усилением.
При расчете классической металлической обоймы учитывается восприятие вертикальной нагрузки уголками обоймы, а проектирование производится по нормам[1]. При усилении обоймой из композиционного мaтepиaоa учитывается эффект усиленияот о граничения деформированию в поперечном направлении, а проектирование этих обойм производится по СП 1ля.13жел00.201я. Учитывая, что воздействие на колонну от обжатия металлической обоймой аналогично воздействию от обоймы из композитных материалов, далее при
определении эффекта поперечного обжатия металлической обоймой поперечными связями из шпилек будет использована методика, предназначенная для усиления колонн из композиционных материалов. Стоит отметить, что подобный расчет является приближенным, а для более точного и надежного проектирования необходимо уточнение методики, учитывающей реальное напряженное состояние коло нны при нагружении в условиях попереч-ногообжатия и элементов обоймы, восприни-мающио вж°тткальную нагрузку и отпор обжи-маемлго бетона.
В качестве обоймы использована лента из углерод ного волокна толщиной 0,293мм -^^с^танавлиЕЗезется по всей высоте колонны ев 3 слоя с расположением волокон перпендикулярным продольной оси колонны. Полосы холста с расположея ием волокон вдоль оси колонны наклеиваются в верхн ейчасти кол он-ны в два слоя .
Сп • Я 0,• 3225
Го
1.1
= 2638,6 кг с/см -
Расчетные значения модуле упру гости при растяжении Е, принимаются равными их но р-мати вным значениям .
где Го- коэффициента надежности, равный 1,1 при расчетах по пе|б вой групг|е предельные состояний;
Сп - коэффициент условия работы, равный 0,9, учитывающий влияние окружающей среды;
а)
Усилибаема я- п
УсиадШмая коло'нна
Рисунок 2 - Схема обжатия поперечного сечения: а) при усилении обоймой из композиционных материалов; б)при обжатииметаллической обоймой
Яг- максимальная проч ность на растяжение комп озита.
/?,=о,оо зг^аас
Ь + П
К = 2 • Со -—г- =2 • 3 • 0,0293сж ■ ' Ь ■ п
40сж + 40сж 40сж • 40сж
= 0,00879
Прочность б етона усиленнойколонны определяется по формуле:
У У
1 + 558,18 У^- 140,6—^ — 1,254)
У5 «5
У5Лоор = 73,1кгс/сж2 ■ (2,254
М
= 109кгс/сж2
0,0881кгс/сж2 0,0881кгс/см2
1 + 558,18——--^ж--140,6——--^ж-- 1,254) =
73,1кгс/см/ 73,1кгс/см/
Нь - расчетное значение сопротивления бетона сжатию для предельных состояний первой груп-
По аналогичной методике определяем несущую прочность бетона обжатой колонны, при этом о ;Вместо tf определяется приведенная толщина металлических тяжей, равная отношению площади поперечного сечения к шагу расположения тяжей. Для тяжей диаметром 20мм, установленных с шагом 200мм приведенная толщина составляет ^=0,157мм.
ПpиpacчeтeнecyщeйcпocoбнocтикoлoннывмecтoRb подставляемзначение .
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ
Для сравнения произведен расчет усиления железобетонной колонны и приведена экономическая оценка эффективности работ. Для усиления принята колонна сечением 40x40см, высотой 3,5 м.Класс бетона по прочности В15. Рабочее армирование колонны представляет собой четы-
Таблица 1 - Технико-экономические показатели конструкций обойм усиления
Тип обоймы Обойма из композитных материалов наклееных в поперечном направлении Обойма из прокатных металлических уголков соединенных металлическими пластинами Обойма из прокатных металлических уголков соединенных металлическими шпильками
Параметры конструкции обоймы Толщина слоя Э =0,293мм, количество слоев - 3 Уголок-90х90хЛ; Пластины 3Л0хЛ0хЛ с шагом Я00мм Уголок-90х90хЛ; Шпильки М2Я с шагом 200мм
Масса усиления, кгс 32,1ЯЯ 173,ЛЯ 211,ЛЯ
Полные габариты колонны после усиления, мм х мм Я10хЯ10 ЯЛ0хЯЛ0мм е20хе20мм
Несущая способность после усиления, тс. 212,2 2ел,л7 3Я2,3
Увеличение несущей способности, тс. е3,2 99,87 183,3
Затраты на производство работ по усилению одной колонны, тыс. руб. 90 17,18 18,9
Удельная величина увеличения несущей способности, тс. /тыс. руб. 0,е9 е,Л1 9,70
ре стержня диаметром 1Лмм из стали класса А-ебб, установленные в углах конструкции. Поперечные хомуты выполнены из стержней 0Лмм класса В-ебб,установленных с шагом яебмм. Несущая способность неусиленной колонны составляет 1е9 тонна-силы.
Для усиления данной колонны были спроектированы обоймы по принципам описанным выше. Результаты проектирования и технико-экономические показатели для спроектированных конструкций приведены в табл. 1.
В качестве усиления колонны запроектирована обойма из углеволоконных лент толщиной 0,293мм. Ленты усиления устанавливается по всей высоте колонны в 3 слоя с ориентацией волокон в направлении перпендикулярным продольной оси колонны. Наклейка лент производится на очищенную выровненную поверхность колонны, кромки которой скруглены под радиусом не менее 30мм. Это усиление увеличивает прочность бетона с ле,лл кгс/смж до 1ЖЖ,Я7 кгс/смж, а несущая способность колонны увеличивается до 212,2 тс (на 3Я%).
Классическая металлическая обойма усиления этой же колонны запроектирована из прокатных уголков 90х90хЛ, установленных в углах сечения. В качестве соединительных
планок используются металлические пластины с размерами 3Л0хЛ0хЛмм и установленные с шагом Я00мм. Несущая способность колонны усиленной таким способом составляет 2еЛ,Л7 тс, что на Л3% больше изначальной.
Металлическая обойма обжатия изготовлена аналогично классической из уголков 90х90хЛ, для объединения которых используются тяжи из металлических шпилек 020мм, установленных с шагом 200мм. Расчетная прочность бетона на сжатие после обжатия обоймой составляет - 1Я3,Л7кгс/см2 (вместо ле,ЛЛ кгс/см2). Таким образом несущая способность железобетонной колонны усиленной уголковой обоймой обжатия увеличивается на 11е% и составляет - 3Я2,3 тс.
Для оценки эффективности конструктивных решений введена величина удельных затрат на единицу увеличения несущей способности, равной отношению стоимости на производство работ по усилению к величине приращения несущей способности. При анализе сметных расчетов на расходы материалов и производство работ выявлено, что наибольшей эффективностью обладает металлическая обойма с поперечными тяжами в виде шпилек. Эти результаты объясняются тем, что эта обойма
Таблица 2 - Ведомость объемов работ при производстве обоймы из КМФ
№ Наименование работ Материалы Ед. изм. Кол-во
1 Очистка поверхности колонны от пыли и грязи м2 5,6
2 Стесывание неровностей м2 5,6
3 Снятие поверхностного слоя бетона м2 5,6
4 Разметка поверхности колонны под скругление углов п.м. 14
5 Скругление углов (радиус 3.0см) п.м. 14
6 Обеспыливание поверхности м2 5,6
7 Заполнение ремсоставом выбоин Ремонтный состав Emaco Nanocreate R4 кг 28,6
8 Снятие ремсостава под габариты колонны м2 5,6
9 Обеспыливание поверхности м2 5,6
10 Обезжиривание поверхности м2 5,6
11 Разметка поверхности под наклейку холста м2 5,6
12 Нанесение праймера Праймер Mbrace Primer кг 2,688
13 Наклейка холста Холст Mbrace FIB CF 230/4900.530g/5 м2 16,8
14 Обсыпка кварцевым песком м2 5,6
15 Нанесение огнезащитного покрытия Огнезащитный состав кг 61,32
Таблица 3 - Ведомость объемов работ при производстве обжимных обойм
№ Наименование работ Материалы Ед. изм. Кол-во
1 Изготовление обоймы на заводе Мет. Профиль кг 136,4
2 Очистка поверхности колонны от пыли и грязи м2 5,6
3 Стесывание неровностей м2 2,1
4 Обеспыливание поверхности м2 5,6
5 Нанесение выравнивающего раствора Ремонтный состав Етасо Nanocreate Р4 кг 10
6 Установка обоймы Мет. Профиль кг 136,4
7 Предварительная затяжка шт 76
8 Затяжка шпилек до проектной величины после вытвердивания раствора шт 76
9 Выполнение огнезащитной обработки Огнезащитный состав кг 120
Таблица 4 - Ведомость объемов работ при производстве классических обойм
№ Наименование работ Материалы Ед. изм. Кол-во
1 Изготовление элементов обоймы на заводе Мет. Профиль кг 173,9
2 Очистка поверхности колонны от пыли и грязи м2 5,6
3 Стесывание неровностей м2 2,1
4 Обеспыливание поверхности м2 5,6
5 Нанесение выравнивающего раствора Ремонтный состав Етасо Nanocreate Р4 кг 10
6 Установка уголков обоймы Мет. Профиль кг 173,9
7 Нагрев соединительных пластин Лист 380x80x6 шт 40
8 Приварка соединительных пластин Ремонтный состав Етасо Nanocreate Р4 кг 41
9 Выполнение огнезащитной обработки Огнезащитный состав кг 120
помимо восприятия вертикальной нагрузки еще и ограничивает поперечные деформации железобетонной колонны, то есть имеет функцию аналогичную композитной обойме. Рабочими элементами при таком принципе действия конструкции являются поперечные тяжи (соединительные шпильки), они воспринимают поперечные деформации конструкции [8]. Таким образом, максимально задействованы все элементы металлической обоймы, что позволяет более рационально использовать конструкцию, а, следовательно, повышает эффективность использования обоймы.[9].
Помимо материальных затрат необходимо учитывать остальные также немаловажные факторы. Очень важно учитывать время, затраченное на производство работ на строительной площадке, универсальность решения и возможность усиления без перерыва эксплуатации здания.
Усиление углеволокном требует много времени на подготовительные работы такие как выравнивание поверхности и скругление кромок колонн, а также возникает потребность времени на отвердение клеящих смол. Подготовительные процессы сопровождаются большим выделением пыли и относятся к достаточно трудоемким, что затрудняет их использование во время эксплуатации здания [11]. Для усиления металлической обоймой к поверхности колонны предъявляются меньшие требования: достаточно выровнять и очистить кромки колонны, а затем через свежий слой раствора можно устанавливать уголки. Но для классического усиления колонн классическими обоймами перед сваркой соединительных планок их требуется нагревать, что существенно увеличивает трудоемкость монтажа. Использование шпилек (в обоймах обжатия) позволяет избежать трудоемких процессов по разогреву, а также исключает негативное термическое воздействие на колонну[10].
Использование обойм из металлических уголков является достаточно универсальным способом усиления, в отличии от композитной обоймы она может быть использована для усиления внецентренно сжатых колонн как с малыми, так и с большими эксцентриситетами. Принцип действия обоймы, непосредственно воспринимающей вертикальную нагрузку, прост и не требует дополнительного изучения, данное конструктивное решение имеет вековой опыт, что является залогом безопасной и надежной эксплуатации [9]. Производство работ по усилению сжатых элементов металлическими обоймами может произво-
диться в широком температурном диапазоне окружающей среды, что позволяет использовать данный метод в любое время года, хотя при использовании композитных обойм для высыхания эпоксидного клея необходима температура не ниже +100С. Если рассматривать долговечность конструкции, то можно сказать, что металл является материалом со стабильными характеристиками, не меняющимися на протяжении эксплуатации, а реологические свойства материалов, используемых для композитных конструкций до конца не изучены, но при этом известно, что эпоксидные смолы с течением времени становятся хрупкими и их прочность снижается.
Металлические обоймы обжатия являются эффективным и надежным способом усиления колонн, но у них также есть некоторые недостатки, в том числе нарушение внешнего вида, отсутствие гладкой поверхности конструкции и некоторое увеличение габаритов колонны, что в свою очередь может ограничить область её применения. Для решения проблем, связанных с эстетичностью усиленных колонн предлагается их оштукатуривать цементно-песчанным раствором или обшивать гипсокартонными листами, что позволило бы избежать дополнительных затрат на огнезащиту [Л].
ВЫВОД
Способ усиления обжатием актуален, однако в существующих Нормах нет указаний по учету эффекта обжатия колонн металлическими обоймами, что не позволяет использовать подобные обоймы в строительной практике. Для полного понимания напряженного состояния системы «металлическая обойма - железобетонная колонна» и определения требуемых параметров элементов конструкции усиления требуется подробней изучить вопросы, связанные с определением усилий, возникающих в поперечных тяжах и уголках обойм. Учитывая, что при использовании подобных конструкций возникает возможность контролируемого предварительного обжатия, целесообразно рассмотреть его влияние на эффект усиления, и определить наиболее оптимальные усилия преднатяжения шпилек.
Опираясь на результаты сравнительных расчетов для различных конструкций обойм усиления, и учитывая высокую эффективность металлических обойм обжатия, можно сделать вывод о том, что более подробное изучение вопросов, связанных с определением
эффекта от сдерживания поперечных деформаций подобными обоймами, а также разработка методик по их проектированию являются актуальными.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СП 164.1325800.2014 Усиление железобетонных конструкций композитными материалами. Правила проектирования
2. Байков В.Н., Горбатов C.B., Дмитриев З.А. Построение зависимости между напряжениями и: деформациями сжатого бетона в системе нормируемых показателей / Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1976. №6. С. 15-18.
3. Бондаренко C.B., Санжаровский P.C. Усиление железобетонных конструкций при реконструкции зданий. М. : Стройиздат. 1990. 352 с.
4. Гвоздев A.A. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия. Сущность метода и его обоснование. М. : Госстройиздат. 1949. 280 с
5. Гроздов В.Т. О прочности и деформатив-ности колонн, усиленных обоймами // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1989. №3. С. 8-10.
6. Поляков, C.B. Прочность колонн каркасных зданий при сейсмическихнагрузках / C.B. Поляков, Ю.С. Кульгин, И.З. Бацанадзе, A.C.
Залесов // Бетон и железобетон. 1982. - № 11.
- С. 12-13.
7. Мосин, М. В. Компьютерное моделирование трехосного напряженного состояния сжатой бетонной призмы / Мосин, М. В. [идр.] // Техника и технологии строительства. №4 (8). С. 91-97.
8. Ставров, Г.Н. Расчет центрально сжатых железобетонных элементов соспиральным и кольцевым армированием / Г.Н. Ставров и др. //Бетон и железобетон. 1993. - № 2. - С. 31-32.
9. Тамразян, А.Г. Совершенствование методов расчета железобетонных конструкций на основе структурной теории деформирования бетона [текст] // Дис. ... докт. техн. наук.
- М.: МГСУ, 1998. - 395 с.
10. Тонких, Г.П. Оценка технического состояния строительных конструкций зданий и сооружений / Г.П. Тонких, B.C. Плевков, А.И. Мальганов, О.В. Кабанцев // Пособие под ред. Плевкова B.C. и Тонких Г.П., 2-е изд., доп. -Томск: Изд-во «Печатная мануфактура»», 2008. - 205 с.
11. Шилин, А. А. Внешнее армирование железобетонных конструкций композитными материалами./ А. А. Шилин [идр.] - Москва: Стройиздат, 2007. -184с
12. Яшин, A.B. О некоторых деформатив-ных особенностях бетона при сжатии [текст] / Теория железобетона.: сб. науч. тр. // М.: Стройиздат, 1972. - С. 131-137.
EVALUATION OF THE EFFECT AND THE EFFICIENCY GAIN ANGLED METAL COLLARS STRENGTHENING OF REINFORCED CONCRETE COLUMNS WITH COMPRESSION
M.V. Mosin
Abstract. Results constructed enhancing various types to enhance the ability of non-sheer typical reinforced concrete columns. Results feasibility-exponent is in the amplification string classical metal clip, metal clip with compression columns and yoke made of composite materials. The analysis estimated the cost calculations races-production gain concrete columns. The urgency of research the effect of compression of reinforced concrete columns with metal collars.
Keywords: Reinforcement of columns, compression columns effect clips, metal clip, the efficiency gain, compression columns, concrete columns.
REFERENCES
1. SP 164.1325800.2014 Usilenie zhelezo-betonnyh konstrukcij kompozitnymi materiala-mi. Pravila proektirovaniya
2. Bajkov V.N., Gorbatov C.B., Dmitriev Z.A. Building a relationship between stress and: concrete compressive strain in the system of stan-
dardized indicators. Izvestiya VUZov. Stroitel'stvo i arhitektura. 1976. №6 p. 15-18.
3. Bondarenko C.B., Sanzharovskij P.C. Strengthening of reinforced concrete structures under reconstruction.Moscow. : Strojizdat. 1990. 352 p.
4. Gvozdev A.A.Calculation of bearing capacity of structures by the method of limit equilibrium.
Essence Meto da and its justification.Moscow. : Gosstrojizdat. 1949. 280 p
5. Grozdov V.T On the strength and deformabil-ity of columns reinforced with collars. Izvestie vu-zov. Stroitel'stvo i-arhitektura. 1989. №3. P. 8-10.
6. Polyakov S.V.The strength of the columns frame buildings under seismic loads. S.K Polyakov, YU.S. Kul'gin, I.Z. Bacanadze, A.S. Zalesov //Beton i zhelezobeton. 1982. - № 11. - P. 12-13.
7. Mosin M. V., Aleksandrov A. A., Ivasyuk I. M., Tishkov E. V.Computer simulation of a triaxial stress state of the compressed concrete prisms.Komp'yuternoe modelirovanie trekhos-nogo napryazhennogo sostoyaniya szhatoj bet-onnoj prizmy. Tekhnika i tekhnologii stroitel'stva. Dekabr' 2016. pp. 91-97.
8. Stavrov G.N.Calculation of centrally compressed reinforced concrete elements and ring reinforcement sospiralnym. Beton i zhelezobeton. 1993. - № 2. - P. 31-32.
9. Tamrazyan A.G.Perfection of methods of calculation of reinforced concrete structures based on structural concrete deformation theory.
Moscow.: MGSU, 1998. - 395 p.
10. Tonkih G.P. Evaluation of technical condition of constructions and structures. Tomsk: Izdatel'stvo «Pechatnaya manufaktura»», 2008. - 205 p.
11. SHilin A. A. External reinforcement of concrete structures with composite materials. Vnesh-nee armirovanie zhelezobetonnyh konstrukcij kompozitnymi materialami. Moskva: Strojizdat, 2007. 90-110 pp.
12. YAshin A.V Some features of the de-formability of concrete in compression.sbornik nauchnyh trudov Moscow.: Strojizdat, 1972. - P. 131-137.
Мосин Максим Владимирович (Омск, Россия) - аспирант кафедры «Строительные конструкции» ФГБОУ ВО «СибАДИ» (644080, г. Омск, пр. Мира,5); e-mail: maksim.mosin@ mail.ru)
Mosin Maxim Vladimirovich post graduate student of the Building structures Department of the Siberian State Automobile and Highway Academy (644080, Omsk, Mira ave., 5, e-mail: [email protected])
УДК Л9.03Я.9Л
СРАВНЕНИЕ НАТУРНЫХ ДАННЫХ ПО ОБСЛЕДОВАНИЮ ДРЕНАЖА ЗАСТРОЙКИ С АНАЛИТИЧЕСКИМИ РАСЧЕТАМИ НА ПРИМЕРЕ СТРОЯЩЕГОСЯ МИКРОРАЙОНА В ГОРОДЕ ОМСКЕ
О.М. Русанова
Омский государственный аграрный университет им. П.А. Столыпина, Россия, г. Омск
Аннотация. В данной статье проведено сравнение значений притока воды к пластовому дренажу, полученных путем расчетов, с фактическими показателями работы дренажной системы, поскольку неточность аналитических формул, применяемых в расчетах дренажных систем, влечет за собой погрешность определения искомых величин, таких как радиус депрессии дренажа и приток воды к дренажному сооружению. Показано, насколько существенна разница между расчетным и фактическим значением расхода. Объектом исследования является пластовый дренаж под жилыми домами в строящемся микрорайоне г. Омска, а также проектные значения расходов линейной дрены.
Ключевые слова: пластовый дренаж, расход, грунтовые воды.
ВВЕДЕНИЕ
Существует ряд методик, на основе которых можно рассчитать требуемые параметры для проектирования дренажного сооружения. В статье [1] мы приводили ряд проблем, связанных с определением притока воды в дре-
нажное сооружение. К ним относятся: схематизация области фильтрации, применение в расчетах формул для упрощенных схем дренажа, неточность исходных данных, предоставляемых для расчета. Неверно определенный водоприток воды в дренаж влечет
