CC BY
34
154
Вестник ТГАСУ № 2, 2013
УДК 624.042.6
ПЛЕВКОВ ВАСИЛИЙ СЕРГЕЕВИЧ, докт. техн. наук, профессор, pvs@tomsksep.ru
ГОНЧАРОВ МАКСИМ ЕВГЕНЬЕВИЧ, ассистент, Goncharov-84@mail.ru
Томский государственный архитектурно-строительный университет, 634003, г. Томск, пл. Соляная, 2
ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ
СТЫКОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН,
УСИЛЕННЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ЭЛЕМЕНТАМИ,
ПРИ СТАТИЧЕСКОМ И КРАТКОВРЕМЕННОМ ДИНАМИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИЯХ
В статье приведены результаты исследования работы стыков железобетонных колонн без усиления и усиленных металлическими обоймами при статическом и кратковременном динамическом нагружениях. Для реализации поставленной задачи была разработана программа экспериментальных и численных исследований. В результате экспериментальных исследований были получены схемы деформирования, трещинообразования и разрушения, а также величины разрушающих нагрузок экспериментальных образцов. Полученные результаты сопоставлены с данными численных расчетов, выполненных с использованием программных комплексов SCAD и ЛИРА, инженерного метода расчета, предложенного авторами, и расчетной программы, основанной на методе конечных элементов, разработанной А.В. Радченко и П.А. Радченко. Результаты экспериментальных и численных расчетов показали хорошую сходимость и надежность усилений стыков колонн металлическими обоймами.
Ключевые слова: многоэтажные здания; стыки железобетонных колонн; дефекты; усиление; обойма; экспериментальные и численные исследования.
VASILY S. PLEVKOV, Dr. Tech. Sc., Prof., pvs@tomsksep.ru
MAXIME. GONCHAROV, assistant,
Goncharov-84@mail.ru
Tomsk State University of Architecture and Building,
2 Solyanaya sq., Tomsk, 634003, Russia
RESEARCH OF JOINTS PERFORMANCE OF REINFORCED-CONCRETE COLUMNS STRENGTHENED BY METAL ELEMENTS AT STATIC AND SHORT-TERM DYNAMIC LOADING
The article presents the results of the research of joints performance of reinforced concrete columns without reinforcing and reinforced with metal casing at static and short-term dynamic loading. For realization of this task the program of experimental and numerical research has been developed. As a result of experimental studies the schemes of strain, crack formation and destruction, as well as the values of failure loads of experimental samples have been obtained. The obtained results were compared with the data of numerical calculations performed with the help of program complexes SCAD, LIRA, engineering method of calculation, proposed by the au-
© В.С. Плевков, М.Е. Гончаров, 2013
thors, and the program based on the finite element method, developed by Radchenko A.V. and Radchenko P.A. The results of experimental and numerical calculations have shown good convergence and reliability of strengthening the joints of columns by metal casing.
Key words: multistoried buildings; joints of reinforced concrete columns; defects; strengthening; holder; experimental and numerical studies.
Исследование работы железобетонных колонн и их стыков, без усиления и усиленных металлическими обоймами, в последнее время становится все более актуальным [1, 2, 3, 4], т. к. при возведении железобетонных каркасов многоэтажных жилых и гражданских зданий часто встречаются дефекты и ошибки, которые, снижая несущую способность колонн и их стыков, могут привести к отказу отдельных конструкций здания или здания в целом [5, 6]. Кроме этого, динамические воздействия могут воспринимать конструкции [7], которые ранее не рассчитывались на динамические нагрузки, что обусловлено повышением сейсмичности для многих регионов России, и особенно для городов Западной Сибири.
Для выявления работы стыков железобетонных колонн, усиленных металлическими обоймами, а также для получения величин разрушающих нагрузок и характера их разрушения при статических и кратковременных динамических нагрузках была разработана программа экспериментальных и численных исследований.
Испытания экспериментальных образцов железобетонных колонн со стыками проводились в лаборатории кафедры железобетонных и каменных конструкций Томского государственного архитектурно-строительного университета.
При изучении работы стыков колонн при статических нагрузках программа численных и экспериментальных исследований включала в себя шесть натурных образцов со стыками железобетонных колонн (рис. 1, а). Образцы выполнялись сечением 400^400 мм и длиной 1600 мм: два образца выполнены без усиления и четыре образца с усилением металлической обоймой: в виде уголков и планок в количестве пяти (СКМс-1) или четырех штук (СКМс-2); а также с усилением стыков арматурными П-образными стержнями класса А-III (А400): диаметром 20 (СКМс-3) и 32 (СКМс-4) мм. Последний вариант усиления, актуальность которого была подтверждена патентом на изобретение Российской Федерации [8], был разработан авторами статьи.
Все образцы армировались одинаковой продольной и поперечной (хомуты и сетки) арматурой (рис. 1, б) и выполнялись из тяжелого бетона класса В25.
При изготовлении натурных образцов СКс-1, СКМс-1-СКМс-4 замоно-личивание стыка производилось тяжелым бетоном с заниженной прочностью (В10). Для образца СКс-2 прочность бетона замоноличивания подрезок соответствовала классу бетона колонны.
Усиление образцов СКМс-1 и СКМс-2 производилось уголками сечением 125^8 мм, устанавливаемыми на растворе, и преднапряженными планками сечением 150x10 мм и длиной 400 мм.
При усилении образцов П-образными стержнями (СКМс-3, СКМс-4) элементы усиления попарно с помощью струбцин плотно накладывались на колонну и сваривались между собой. Расстояние между парами выдержива-
лось при помощи коротышей из арматуры, соответствующей классу и диаметру элементов усиления.
а
СКс-1,СКс-2 СКМс-1
СКМс-2
СКМс-3
111
400
1-1
1
Г \
1
1—1
=!
1
1
400
б с Кс,СК м
■4
£
а
£ 3 о
1 о ~т
1 ё
' о
О о
II
о о
о 1 3®0 Ц
^50 400
Го о1 Го сП
88
О О о о
300 50 о 300 50
400 20 50 400
□
Рис. 1. Конструкции экспериментальных образцов (а) и их армирование (б) при испытании на статическое нагружение
Испытания опытных образцов на действие статической нагрузки производились по схемам сжатого элемента со случайным эксцентриситетом. Нагружение элементов продольной статической нагрузкой осуществлялось посредством гидравлического пресса (рис. 2) с максимальным усилием в 10 000 кН. Нагружение происходило этапами, составляющими 10 % от ожидаемой разрушающей нагрузки. Выдержка на каждом этапе составляла 8-10 мин. Величину усилия, создаваемого гидравлическим домкратом, контролировали по показаниям манометра. Для получения информации о поведении стыков железобетонных колонн использовались тензодатчики, тензометры и прогибомеры.
Разрушение натурных образцов сопровождалось раздроблением бетона в зоне стыка колонн. При этом разрушающая нагрузка составила: для СКс-1 -4700 кН (479,6 т); СКс-2 - 6000 кН (612,2 т); СКМс-1 - 8500 кН (867,3 т); СКМс-2 - 8000 кН (816,3 т); СКМс-3 - 9180 кН (935,7 т); СКМс-4 - 7800 кН (795,1 т).
Анализ результатов проведенных экспериментальных исследований при статическом нагружении показал, что:
- усиление П-образными стержнями позволяет повысить несущую способность стыков от 30,0 до 53,0 %;
- усиление металлическими планками и уголками - от 33,3 до 41,6 %.
Экономичность усиления П-образными стержнями, в сравнении с усилением преднапряженными планками и уголками, обеспечивается минимизацией видов металлических элементов усиления и снижением расхода матери-
ала для усиления. Кроме этого, при помощи усиления П-образными стержнями появляется возможность частично восстановить косвенное армирование в уровне стыка колонн и отсутствующие хомуты в колонне, которые препятствуют потере устойчивости продольных стержней колонны.
а б в г д
Рис. 2. Общий вид испытания (а) и характер разрушения экспериментальных образцов (б - образец СКс-2; в - образец СКМ^-1; г - образец СКМ^-4; д - образец СКМ^-3)
Программа численных экспериментов основывалась на изучении поведения стыков железобетонных колонн без усиления и усиленных металлическими обоймами с использованием программных комплексов SCAD и ЛИРА. При выполнении численных экспериментов варьировалось: наличие или отсутствие сеток в стыке колонн, класс бетона замоноличивания стыка, наличие и вид металлической обоймы усиления. Кроме этого, с помощью ВК ЛИРА выполнены расчеты стыков железобетонных колонн с учетом физической нелинейности материалов.
В результате статического расчета получены значения перемещений узлов и усилия в элементах экспериментальных образцов. На рис. 3 приведены общий вид расчетной схемы образца, усиленного П-образными стержнями диаметром 20 мм, а также характер изополей горизонтальных перемещений и их значения в зоне стыка железобетонных колонн.
Изополя горизонтальных перемещений показывают наличие сосредоточенных усилий в зоне стыка в виде клиньев, что соответствует теории разрушения контактных стыков, предложенной Б.С. Соколовым. Согласно данной теории, разрушение контактных стыков (стыков колонн) вызвано действием уплотнений бетона в виде клиньев или конусов в зависимости от формы грузовых площадок, которые, внедряясь в тело элемента, приводят к его разрушению от преодоления сопротивления бетона отрыву, сдвигу и раздавливанию.
Проведенные численные исследования позволили достаточно точно оценить напряженно-деформированное состояние рассчитываемого образца в начальной стадии работы конструкции. В упругопластической стадии работы материалов наблюдаются значительные расхождения с результатами экспериментальных исследований.
Ш -0.04 □ -М1 □ 0,02
н -о.оз по □ 0.03
|—| -0,02 □ З-01 □ ■0,04
Рис. 3. Общий вид пространственной конечно-элементной расчетной схемы (а), характер изополей горизонтальных перемещений и их значения в мм при Рі/Ри = 0,7 (б) натурного образца СКМ^-3
Для усиления стыков железобетонных колонн П-образными стержнями были предложены аналитические зависимости для определения диаметра и шага стержней, а также усилий, возникающих в стержнях П-образной обоймы [9].
!,
ВЬб * Ав/, Б
В
-Ьб, гв(і '
■Л
В-Ьх * А,
Ясх * А,
Б, Ш
Рис. 4. К расчету стыка, усиленного П-образными стержнями
При этом для усиленного стыка должно выполняться условие
N < NI,.у + т,
где N - расчетная нагрузка, действующая на стык колонны; ^йу - усилие, воспринимаемое стыком колонн без усиления,
=Ф • Л (^Ъс.ггй • А/,с + • Ае/,3 + Ке • А„Ш ) ,
где ЯЬс ггЛ • А/ с - сопротивление бетона колонны с учетом сеток косвенного армирования; -А^х - усилие, воспринимаемое бетоном замоноличивания;
Яе • А3 ш - усилие, воспринимаемое продольной рабочей арматурой.
б
а
Усилие, приходящееся на усиление П-образными стержнями (ДN), авторы предлагают определять по формуле
Ш = 8 • ф-ц-N,1 ^,
где Nso = к-Яо ■ Ао - усилие, возникающее в стержнях обоймы; а - сторона поперечного сечения колонны; з - шаг стержней П-образной обоймы; Яо -расчетное сопротивление растяжению арматуры усиления; Ао - площадь поперечного сечения стержня арматуры усиления; е0 - эксцентриситет прило-
N - Nб^y
жения продольной силы; к =--------— - коэффициент, учитывающий непол-
ДМ
ное включение металлической обоймы в работу.
Полученные расчетные формулы показывают близкие результаты к экспериментальным исследованиям при к = 0,5, расхождение составляет до 15 % в сторону запаса прочности.
Для изучения работы стыков железобетонных колонн, работающих при кратковременных динамических нагрузках, была разработана программа экспериментальных исследований, которая включала в себя три серии образцов. Каждая серия состояла из пяти образцов, выполненных в масштабе 1:4 к натурным колоннам, с варьированием наличия стыка, армирования в стыке и внешнего усиления в виде металлических элементов. При этом принималась следующая маркировка экспериментальных образцов: Кд - образец без стыка; СКд - образец со стыком при наличии сеток в уровне стыка; СКДц - образец со стыком без сеток в уровне стыка; СКМд - образец со стыком при наличии сеток в уровне стыка и усиленный металлической обоймой; СКМДд - образец со стыком без сеток в уровне стыка и усиленный металлической обоймой. Все экспериментальные образцы армировались пространственными вязаными каркасами. Рабочая арматура была выполнены в виде 8 стержней диаметром 8 мм класса А-111 (А-400). Косвенное армирование (хомуты и сетки) выполнено из проволоки Вр-1 (В500) диаметром 3 мм. Для предотвращения локальных разрушений в приопорных зонах устанавливается косвенное армирование в виде 5 сеток с шагом 20 мм. При стыке железобетонных колонн без дефекта (СКд, СКДд) в зоне стыка было установлено пять сеток с шагом 20 мм. При стыке колонн с дефектом (СКДд, СКМДд) сетки в зоне стыка отсутствовали. Геометрические размеры и армирование экспериментальных образцов приведены на рис. 5.
Все опытные образцы были изготовлены из бетона, который соответствовал классу В20.
Для получения информации о поведении элементов использовалась запатентованная установка с системой измерительных приборов [10], представленная на рис. 6, а.
Стенд представляет собой копровую установку, состоящую из направляющих, жестко прикрепленных к силовому полу. По направляющим свободно перемещается нагружающий элемент массой 510 кг, прикрепленный с помо-
щью лебедки и фиксируемый на необходимой высоте при помощи страховочных хомутов. Испытуемый образец фиксируется в вертикальном положении с помощью нижнего и верхнего оголовков.
Кл
СКа,СКДа СКМЯ,СКМДЛ
100
Кд
2і8 і* І
4І
і 'ч І
74
100
скд>
*5 -І* оо -
о 2
100
скмд скд,
8
100
2-2
1. J 1_
09 001
г 1 г
1 6° |
" 20 100
2
3-3
о|4б|зф
100 , СКМД
і! 4І
ЇЙ •і і ^ 2
З
=
і!
■ ?!
“Г
ШШЙШШ
=2
'
' ' '
~ .
II 7 4 II
1 "» I
1!
І -
І! І
г 1 -
17 7| 8
8
7 4
100
і!
г
Ь
£ □
Сі " 13 1741 100 13
100
6-6
■оо І
:СГ*
центрирующая прокладка 1=2 мм
, распределительный лист Р5мм
а
Рис. 5. Общий вид (а) и армирование (б) экспериментальных образцов при испытании на динамическое нагружение
Снизу экспериментальный образец имеет шарнирные условия закрепления. Верхний оголовок соединен с направляющими через систему штоков и цилиндрических насадок. Цилиндрические насадки крепятся к направляющим при помощи крепежных муфт. Груз заранее фиксировался на заданной высоте - 1,5 м. Затем при помощи бомбосбрасывателя происходило отцепле-ние груза, который ударял по экспериментальному образцу через систему демпфирующих резиновых прокладок. Величина нагрузки измерялась датчиком силоизмерителя тензорезисторного типа ДСТ-412.
Для измерения деформаций бетона, арматуры и металлических планок усиления использованы тензорезисторы с базой 20 мм и сопротивлением «100 Ом на бетоне и с базой 5 мм и сопротивлением «200 Ом на арматуре и металлических планках усиления. На бетоне тензорезисторы устанавливались на двух взаимно перпендикулярных сторонах в уровне стыка с шагом 125 мм по высоте. На арматуре тензорезисторы устанавливались на четырех угловых стержнях в месте стыка колонн. Также они устанавливались на других арматурных стержнях выше и ниже уровня стыка.
б
а
Рис. 6. Общий вид стенда для испытания экспериментальных образцов на кратковременную динамическую нагрузку (а) и характер приложения нагрузки на экспериментальные образцы и ее зависимость от времени действия (б)
Показания тензорезисторов регистрировала 64-канальная тензометриче-ская система для измерения динамических и статических деформаций М1С-400Б. При помощи этой же системы регистрировались показания силоизмерителя и датчиков перемещения. Для определения перемещений использовались 2 датчика перемещений с тензорезистивной мостовой схемой измерения. Для фиксирования ускорения были установлены 6 акселерометров типа 4382. Их показания записывались при помощи 16-канального цифрового регистратора М1С-300М.
Проведенные экспериментальные исследования позволили выявить характер деформирования и трещинообразования железобетонных колонн и их
стыков при динамическом воздействии, а также определить величины разрушающих нагрузок для экспериментальных образцов.
Разрушающая нагрузка экспериментальных образцов (рис. 6, б) составила: для образца Кд - 305,0 кН (31,1 т); для образца СКд - 253,0 кН (25,8 т); для образца СКДд - 104,4 кН (10,6 т); для образца с СКМд - 371,6 кН (37,9 т); для образца СКМДд - 326,5 кН (33,3 т).
Характер трещинообразования и разрушения экспериментальных образцов приведен на рис. 7.
а
б
в
д
г
Рис. 7. Характер разрушения экспериментальных образцов:
а - образец Кд; б - образец СКд; в - образец СКД,,; г - образец СКМд; д - образец СКМДд
Для экспериментальных образцов выполнены численные расчеты их динамического деформирования при нагрузках вида, приведенного на рис. 6, б. При численных исследованиях была применена расчетная программа, основанная на методе конечных элементов, разработанная А.В. Радченко и П.А. Радченко [11, 12].
Численные расчеты позволили выявить схемы трещинообразования экспериментальных образцов в разные промежутки времени (рис. 8), которые имеют хорошую сходимость с экспериментальными исследованиями.
Рис. 8. Общий вид разрушения экспериментального образца во времени при численном эксперименте:
а - без стыка (колонна); б - проектный стык колонн без усиления
Анализ результатов экспериментальных и численных исследований образцов при динамическом воздействии показал надежность усиления железобетонных колонн и их стыков. Несущая способность повысилась за счет металлической обоймы до 40 % при испытании образца СКМд в сравнении с образцом СКд и более чем в три раза при испытании образца СКМДд в сравнении с образцом СКДц. При этом усиление металлической обоймой позволило увеличить несущую способность образца со стыком СКМДд, имеющего дефект, по сравнению с образцом СКд на 29 %.
Библиографический список
1. Испытание фрагментов сборных железобетонных колонн каркаса «ЭАСС КАСКАД» / А.С. Семченков, В.С. Плевков, И.В. Балдин, Д.А. Шевцов, М.М. Козелков, А.В. Луговой // Бетон и железобетон. - 2011. - № 3. - С. 9-13.
2. Соколов, Б.С. Прочность горизонтальных стыков железобетонных конструкций : монография / Б.С. Соколов, Г.П. Никитин / Казанский государственный архитектурностроительный университет. - М. : Изд-во АСВ, 2010. - 104 с.
3. Соколов, Б.С. Совершенствование методики расчета комбинированных стыков панелей зданий / Б.С. Соколов, Г.П. Никитин // Вестник ТГАСУ. - 2007. - № 1. - С. 81-89.
4. Некоторые особенности технического состояния железобетонных конструкций, оснований и фундаментов здания после длительного перерыва в строительстве / В.С. Плевков, И.В. Балдин, В.В. Фурсов, М.В. Балюра // Вестник ТГАСУ. - 2009. - № 3. - С. 82-91.
5. Плевков, В.С. Восстановление несущей способности железобетонного каркаса Кардиологического центра в г. Кемерово. Предотвращение аварий зданий и сооружений. -2010. - Условия доступа : http://pamag.ru/pressa/reviving-nsjk
6. Плевков, В. С. Прочность и деформативность железобетонных колонн и их стыков при статических и динамических воздействиях / В.С. Плевков, И.В. Балдин, М.Е. Гончаров. - Томск, 2008. - 25 с. - Деп. ВИНИТИ РАН 05.02.2008, № 79-В2008.
7. Некоторые вопросы динамики железобетона / О.Г. Кумпяк, В.С. Плевков, Д.Г. Копани-ца, И.В. Балдин // Вестник ТГАСУ. - 2000. - № 1. - С. 124-136.
8. Пат. 2412318. Российская Федерация. МПК E04G 23/02 (2006/01). Способ усиления колонны / В.С. Плевков, И.В. Балдин, М.Е. Гончаров ; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ». - 2009149803/03(073470) ; заявл. 31.12.2009 ; опубл. 20.02.2011, Бюл. № 5.
9. Методика и результаты экспериментальных исследований стыков железобетонных колонн, усиленных металлическими элементами / В.С. Плевков, И.В. Балдин, М.Е. Гончаров, В.Б. Максимов, И.А. Ботьева. - 2010. - 43 с. - Деп. ВИНИТИ РАН 25.01.2010, № 25-В2010.
10. Пат. 2401424. Российская Федерация. МПК G01N 3/30 (2006/01). Стенд для испытания железобетонных элементов на кратковременное динамическое сжатие / В. С. Плевков, Г.И. Однокопылов, И.В. Балдин, Д.Ю. Саркисов, М.Е. Гончаров, П.В. Дзюба ; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ». - 2009131954/28 ; заявл. 24.08.2009 ; опубл.
10.10.2010, Бюл. № 28.
11. Радченко, П.А. Ударно-волновые процессы и разрушение в анизотропных материалах и конструкциях : автореферат дис. ... канд. физ.-мат. наук. - Томск, 2010. - 25 с.
12. Influence of strengthening on destruction of reinforced concrete elements of designs at dynamic loading / В.С. Плевков, А.В. Радченко, И.В. Балдин, П.А. Радченко, М.Е. Гончаров // Актуальные проблемы механики сплошной среды: труды международной конференции, посвященной 100-летию академика НАН Армении Н.Х. Арутюняна 8-12 октября 2012, Цахкадзор, Армения. - Ереван : Тигран Мец, 2012. - Т. 2. - С. 297-301.
References
1. Semchenkov, A.S., Plevkov, V.S., Baldin, I.V., Shvetsov, D.A., Kozelkov, M.M., Lugovoy, A.V. Ispytanie fragmentov sbomyh zhelezobetonnyh kolonn karkasa «JEASS «KASKAD» [Test fragments of prefabricated reinforced concrete columns of EABS «CASCADE» frame] // Beton i zhelezobeton [Concrete and reinforced concrete]. - 2011. - No. 3. - P. 9-13. (rus)
2. Sokolov, B.S., Nikitin, G.P. Prochnost’ gorizontal’nyh stykov zhelezobetonnyh konstrukciy : monografiya [The strength of horizontal joints of reinforced concrete structures]. Kazanskiy gosudarstvennyy arhitekturno-stroitel’nyy universitet [Kazan State University of Architecture and Engineering]. - Moscow, Izdatel’stvo ASV [Association of building higher schools Publ.], 2010. - 104 p. (rus)
3. Sokolov B.S., Nikitin, G.P. Sovershenstvovanie metodiki rascheta kombinirovannyh stikov pa-neley zdaniy [Improved methods of calculating the combined panel joints of buildings] // Vestnik of Tomsk State University of Architecture and Building. - 2007. - No. 1. - P. 81-89. (rus)
4. Plevkov, V.S., Baldin, I.V., Fursov, V.V., Baljura, M.V. Nekotorye osobennosti tehnicheskogo sostoyaniya zhelezobetonnyh konstrukciy, osnovaniy i fundamentov zdaniya posle dlitel’nogo pereryva v stroitel’stve [Some technical features of reinforced concrete structures, bases and foundations of the building after a long break in construction] // Vestnik of Tomsk State University of Architecture and Building. - 2009. - No. 3. - P. 82-91. (rus)
5. Plevkov, V.S., Baldin, I.V., Goncharov, M.E. Vosstanovlenie nesushchey sposobnosti zhelezo-betonnogo karkasa Kardiologicheskogo centra v g. Kemerovo. Predotvrashchenie avariy zdaniy i sooruzheniy [Restoration of the bearing capacity of reinforced concrete frame of Cardiology Center in Kemerovo. Accident prevention of buildings and structures]. - 2010. -Available at : http://pamag.ru/pressa/reviving-nsjk (rus)
6. Plevkov, V.S., Baldin, I.V., Goncharov, M.E. Prochnost’ i deformativnost’ zhelezobetonnyh kolonn i ih stykov pri staticheskih i dinamicheskih vozdeystviyah [Strength and deformability of reinforced concrete columns and their joints at static and dynamic impacts]. - Tomsk, 2008. - 25 p. - Rus. Dep. Vserossiyskiy institut nauchnoy i tehnicheskoy informacii Ros-siyskoy akademii nauk [Rus. Dep. All-Russian Institute of scientific and technical information of Russian Academy of Sciences] 05.02.2008, no.79-B2008. (rus)
7. Kumpyak, O.G., Plevkov, V.S., Kopanitsa, D.G., Baldin, I.V. Nekotorye voprosy dinamiki zhelezobetona [Some problems of reinforced concrete dynamics] // Vestnik of Tomsk State University of Architecture and Building. - 2000. - No. 1. - P. 124-136. (rus)
8. Patent 2412318. Ros. Federatsiya: MPK E04G 23/02 (2006/01) [Russian Federation patent for invention]. Sposob usileniya kolonny [A method of strengthening the column] / V.S. Plevkov, I.V. Baldin, M.E. Goncharov ; zayavitel’ i patentoobladatel’ GOU VPO «TgAsU» [applicant and patentee: Tomsk State University of Architecture and Building]. -2009149803/03(073470) ; zayavl. [stated] 31.12.2009 ; opubl. [published] 20.02.2011, Byul.[Bulletin] № 5. (rus)
9. Plevkov, V.S., Baldin, I.V., Goncharov, M.E., Maksimov, V.B., Bot’eva, I.A. Metodika i re-zul’taty jeksperimental’nyh issledovaniy stykov zhelezobetonnyh kolonn, usilennyh metallich-eskimi jelementami [Technique and results of experimental research of joints of reinforced concrete columns, strengthened with metal elements]. - 2010. - 43 p. - Rus. Dep. Vse-rossiyskiy institut nauchnoy i tehnicheskoy informacii Rossiyskoy akademii nauk [Rus. Dep. All-Russian Institute of scientific and technical information of Russian Academy of Sciences]
25.01.2010, no. 25-B2010. (rus)
10. Patent 2401424. Ros. Federatsiya: MPK G01N 3/30 (2006/01) [Russian Federation patent for invention]. Stend dlya ispytaniya zhelezobetonnyh jelementov na kratkovremennoe danamich-eskoe czhatie [Stand for testing of reinforced concrete elements on the short-term dynamic compression] / V.S. Plevkov, G.I. Odnokopylov, I.V. Baldin, D.Yu. Sarkisov, M.E. Goncharov, P.V. Dzyuba ; zayavitel’ i patentoobladatel’ GOU VPO «TGASU» [applicant and patentee: Tomsk State University of Architecture and Building]. - 2009131954/28 ; zayavl. [stated] 24.08.2009 ; opubl. [published] 10.10.2010, Byul.[ Bulletin] № 28. (rus)
11. Radchenko P.A. Udarno-volnovye processi i razrushenie v anizotropnyh materialah i kon-strukciyah [Shock-wave processes and destruction of anisotropic materials and structures]. -Tomsk, 2010. - 25 p. (rus)
12. Plevkov, V.S., Radchenko, A.V., Baldin, I.V., Radchenko, P.A., Goncharov, M.E. Influence of strengthening on destruction of reinforced concrete elements of designs at dynamic loading // Aktual’nye problem mehaniki sploshnoy sredy: trudy mezhdunarodnoy konfer-encii, posvyashchennoy 100-letiyu akademika NAN Armenii N.H. Arutyunyana 08-12 ok-tyabrya 2012, Cahkadzor, Armeniya [Topical problems of continuum mechanics: Proceedings of the international conference, devoted to the 100 anniversary of academician of NAN of Armenia N.KH. Arutyunyan 08-12 October 2012, Tsakhkadzor, Armenia]. - Yerevan, Tigran Mets, 2012. - V. 2. - P. 297-301.
