Научная статья на тему 'Особенности обтекания и теплоотдачи цилиндра, смещенного с оси циклонного потока'

Особенности обтекания и теплоотдачи цилиндра, смещенного с оси циклонного потока Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
129
15
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — Леухин Ю. Л., Сабуров Э. Н., Усачев И. А., Гарен В.

Приводятся и анализируются результаты экспериментального исследования физических особенностей гидродинамического и теплового взаимодействия циклонного потока с круглым цилиндром. Ось цилиндра смещена с аэродинамической оси потока. Показано изменение средних и местных коэффициентов теплоотдачи на характерных участках поверхности цилиндра.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — Леухин Ю. Л., Сабуров Э. Н., Усачев И. А., Гарен В.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Features of the flow and heat transfer the cylinder displaced from the axis of the cyclonic stream

Results of an experimental research of physical features of hydrodynamical and thermal interaction of a cyclonic stream with the round cylinder are resulted and analyzed. The axis of the cylinder is displaced from an aerodynamic axis of a stream. Change of average and local factors heat transfer on characteristic sites of a surface of the cylinder is shown.

Текст научной работы на тему «Особенности обтекания и теплоотдачи цилиндра, смещенного с оси циклонного потока»

ОСОБЕННОСТИ ОБТЕКАНИЯ И ТЕПЛООТДАЧИ ЦИЛИНДРА, СМЕЩЕННОГО С ОСИ ЦИКЛОННОГО ПОТОКА

Ю.Л. ЛЕУХИН *, Э.Н. САБУРОВ *, И. А. УСАЧЕВ *, В. ГАРЕН **

Архангельский государственный технический университет Университет прикладных наук, г. Эмден (Германия)

Приводятся и анализируются результаты экспериментального исследования физических особенностей гидродинамического и теплового взаимодействия циклонного потока с круглым цилиндром. Ось цилиндра смещена с аэродинамической оси потока. Показано изменение средних и местных коэффициентов теплоотдачи на характерных участках поверхности цилиндра.

Введение

Широкое применение циклонных нагревательных устройств в машиностроительной промышленности объясняется в первую очередь их универсальностью, благодаря которой можно термообрабатывать разные по форме и габаритам детали или заготовки по сложным температурным режимам [1]. В одних случаях это могут быть крупные части энергетического оборудования (роторы, валы турбин и др.), а в другом - группа (садка) заготовок относительно небольшого диаметра, расположенных осесимметрично в рабочем объеме. В циклонных нагревательных устройствах обеспечивается значительная интенсификация конвективного теплообмена к заготовкам за счет особой организации обтекания их греющим потоком.

Рассматриваемая задача представляет интерес с точки зрения дальнейшего изучения аэродинамики и конвективного теплообмена в сильно закрученном потоке циклонных нагревательных устройств, совершенствования методик их теплового и аэродинамического расчетов.

Методика исследования

Опыты выполнены на модели циклонного устройства, на стенде (рис.1) и по методике, подробное описание которых приведено в работе [2]. Циклонная камера стенда имела внутренний диаметр = 2Як = 179 мм и длину Ьк = 272 мм. Подвод воздуха в камеру осуществлялся тангенциально внутренней поверхности с двух диаметрально противоположных сторон через каналы с высотой йвх = 13 мм и длиной (размер по образующей) /вх = 40 мм. Безразмерная суммарная площадь входа потока /вх = 4/вх/лйк2 равнялась 4,13-10-2. Отвод воздуха из циклонной камеры производился через осесимметричное с рабочим объемом отверстие в верхнем торце с относительным диаметром йвых = йвых/ равным 0,4.

Цилиндры - паровые калориметры [3] имели длину 231,5 мм и диаметр й = 31 и 61,5 мм, что соответствовало параметру й = ШБк = 0,173 и 0,344. Торцы цилиндров отстояли от торцов камеры на расстоянии 23 мм. Величина относительного смещения е = е/Як цилиндра с относительным

диаметром й = 0,344 равнялась 0,034; 0,067; 0,101; 0,134; 0,190 (3, 6, 9,12 и 17 мм), а с й = 0,173 - 0,190 и 0,324 (17 и 29 мм).

© Ю.Л. Леухин, Э.Н. Сабуров, И.А Усачев, В. Гарен Проблемы энергетики, 2008, № 3-4

Рис. 1. Схема стенда: 1 - циклонная камера; 2 - входной канал; 3 - выходной торец; 4 -вытяжной зонт; 5 - паровой калориметр; 6 - цифровой термометр; 7 - трубка Пито-Прандтля; 8 - цифровой микроманометр; 9 - генератор тумана; 10 - воздуходувка; 11 - блок управления воздуходувки; 12 - волоконные световоды; 13 - оптический коммутатор; 14 - лазер; 15 -фотомультиплейер; 16 - компьютер; 17 - контроллер-счетчик; 18 - осциллограф; 19 - система перемещения зонда; 20 - оптический зонд; 21 - датчик теплового потока; 22 - термопара; 23 -милливольтметры; 24 - паровой котёл; 25 - электронагреватель; 26 - предохранительный

клапан; 27 - коллектор; 28 - дренаж

Распределения осредненных и пульсационных значений тангенциальной и осевой составляющих вектора скорости исследовались двухлучевым лазерным доплеровским анемометром (ЛДА) в среднем поперечном сечении циклонной камеры при г = 0,670 ( г = іЮк - безразмерная координата, совпадающая с осью камеры и отсчитываемая от ее глухого торца). Измерение местной плотности теплового потока по периметру калориметра осуществлялось градиентным датчиком теплового потока фирмы «Саріес“ (Франция) с размерами сторон 5x5 мм и толщиной 0,450 мм. Время реакции датчика составляло 150 мс, вольт-ваттная чувствительность - 0,136 мВ/(Вт/м2). На калориметре датчик закреплялся заподлицо с поверхностью в среднем сечении. Показания датчика снимались через 10° при вращении калориметра вокруг его оси. Температура поверхности теплоотдачи контролировалась с помощью хромель-алюмелевой термопары.

Опыты производились при значениях числа Рейнольдса Левх = (27,5...249,5) 103 (Левх = УвхОк/\вх, Квх и увх - средняя скорость воздуха и кинематический коэффициент вязкости во входном канале).

Результаты и обсуждение

Даже при сравнительно небольшом смещении цилиндра ( е = 0,034) с оси циклонной камеры (практически совпадающей в начальном положении с аэродинамической осью потока) происходит нарушение осевой равномерности его обтекания закрученным потоком. Изменение безразмерного

радиуса г^т = гч>т/Як, характеризующего положение интегральной скоростной © Проблемы энергетики, 2008, № 3-4

характеристики потока [3] - максимума тангенциальной составляющей полной скорости -Мущ = wфm/Vвх - характерной скорости циклонного потока, качественно напоминает синусоиду (рис. 2) с максимумом в точке ф = 0о (ф - центральный угол показан на рис. 3 и отсчитывается в направлении движения потока от радиуса, по которому смещается цилиндр), минимумом при ф = 180о и амплитудой примерно равной величине смещения цилиндра. Поток как бы концентрируется вокруг цилиндра и перемещается за ним.

Рис. 2. Изменение -шфп1 (а) и гфт (б) в зависимости от угла ф в поперечном сечении циклонной камеры при различных смещениях цилиндра с ее оси: 1 - е = 0,034; 2 - 0,067; 3 - 0,134; 4 - 0,190 при й = 0,344; 5 - е = 0,190; 6 - 0,324 при й = 0,173

При больших смещениях цилиндра ( е > 0,067) наблюдается нарушение устойчивости течения у его поверхности. При всех исследованных расположениях цилиндра максимальное в поперечном сечении значение wфm находится при ф = 0о. Минимальное гфт с увеличением е перемещается от ф = 180о в сторону меньших

углов. Смещенный с аэродинамической оси цилиндр и боковая поверхность рабочего объема циклонной камеры образуют по направлению движения потока криволинейный канал переменного сечения (типа конфузор - диффузор -конфузор и т.д.).

_ На рис. 3 показаны распределения: безразмерной тангенциальной скорости ( wч, = *уквх), линий тока, изотах тангенциальной и осевой ( = ^г/Квх) скоростей

при обтекании цилиндра й = 0,344 и е = 0,190 в зависимости от центрального угла ф. По мере перемещения потока в конфузорной части течения и приближения его к наиболее стесненному проходному сечению (ф = 0о) происходит увеличение уровня тангенциальной скорости, перестройка ее профиля. Максимум wф приближается к поверхности цилиндра и увеличивается по величине. Поток перемещается здесь под влиянием отрицательного градиента давления, способствующего его разгону. В диффузорной части поперечного сечения (ф > 0о) положительный градиент давления препятствует продвижению потока у поверхности цилиндра и приводит к его отрыву в окрестности точки 2.

180* 180*

о* о*

в) г)

Рис. 3. Распределения тангенциальной скорости (а), линии тока (б), изотахи тангенциальной (в) и осевой (г) скоростей ( й = 0,344; е = 0,190)

Практически во всей диффузорной зоне течения у поверхности цилиндра наблюдается попятное движение газа. В результате образуется значительная по размерам вихревая область, размеры которой возрастают с увеличением е. О размерах области (вихря) можно судить по нулевой линии тока, соединяющей точки 1 и 2. Граница разделения прямого и обратного течений в вихре (изотаха нулевого значения тангенциальной скорости) на рис. 3 в показана штриховой

линией и берет начало в области точки 1. Попятный поток, в свою очередь срывается с поверхности цилиндра около точки 3, положение которой характеризуется центральным углом фй, отсчитываемым в поперечном сечении камеры от линии смещения цилиндра, с вершиной на его оси. В точке 3 фй и 170°. Между точками 3 и 4 расположена область сравнительно небольшого обратного течения, по направлению совпадающего с основным циклонным. В результате вероятно возникновение небольшой вихревой циркуляционной зоны. У поверхности цилиндра от точки 4 поток перемещается в направлении точки 2. Особую роль, с точки зрения анализа обтекания цилиндра и теплоотдачи, играют две характерные точки его поверхности: передняя 1 (лобовая), расположенная в месте разделения набегающего на цилиндр потока при фй и 250°, практически определяющая начало конфузорной зоны течения, и задняя (кормовая) 2 при фй и 35° - точка стока.

о* о'

в) г)

Рис. 4. Распределения wф (а, б) и линии тока (в, г) при обтекании цилиндра й = 0,173

( е = 0,190 и 0,324)

Изотахи осевой скорости (рис. 3, г) показывают, что в вихре наблюдается интенсивный сток газа в направлении выходного отверстия. Осевые скорости в этой области соизмеримы с тангенциальными. В общем, смещение цилиндра с аэродинамической оси циклонного потока приводит к появлению значительных вторичных (осевых) течений.

На рис. 4 показаны распределения в рабочем объеме камеры

тангенциальной скорости и линии тока, а на рис. 5 - изотахи Иф и для цилиндра с диаметром й = 0,173 при е = 0,190 и 0,324. Характер обтекания

цилиндров й = 0,173 и 0,344 (при е = 0,190) качественно одинаков. Несмотря на значительные изменения w(fm, в поперечном сечении камеры г^т меняется несущественно (рис. 2). При данном смещении цилиндр располагается в области слабоинтенсивного индуцированного вращения потока. Лобовая точка находится при фй и 260о, а точки 2 и 3 соответственно при 30о и 180о.

180* 1*0*

о* о'

в) г)

Рис. 5. Изотахи wф (а, б) и wz (в, г) при обтекании цилиндра й = 0,173 ( е = 0,190 и 0,324)

При большем смещении ( е = 0,324) в конфузорной части течения при приближении потока к наиболее зажатому сечению (при ф = 0о) наблюдается не только возрастание wфm, но и перестроение профиля wф - происходит резкое уменьшение Гфт. Вихрь имеет более значительные размеры и занимает свободную от цилиндра приосевую область рабочего объема. Уровень тангенциальных скоростей в нем становится соизмеримым по величине с их значениями во внешнем потоке, а осевых скоростей, наоборот, существенно ниже, чем для цилиндра й = 0,344. Как и для й = 0,344, при обоих исследованных смещениях, наиболее высокий уровень осевых скоростей в поперечном сечении наблюдается в вихре. При наибольшем е характер обтекания цилиндра потоком начинает качественно напоминать его поперечное обтекание плоским потоком [4]. Лобовая точка 1 перемещается к фйи 270о, а точка 3 - в сторону фй и 170о. Положение точки отрыва потока с поверхности цилиндра 2 при исследованных смещениях практически не зависит от е (фй и 30о). За цилиндром между точками отрыва потока 2 и 3 происходит формирование двух вращающихся в противоположные стороны вихревых структур, разделенных линией 4-5 (рис. 4). Следует заметить,

что при смещении цилиндра й = 0,173 изотахи wф и wz за зоной влияния цилиндра более равномерные и осесимметричные (рис. 5), чем при й = 0,344.

При смещении цилиндра с оси циклонного потока наблюдается нарушение осевой симметрии распределений не только осредненных параметров потока, но и

интенсивности пульсаций тангенциальной еф='^^ф/V и осевой £z = ^w'^/V (V-

осредненное значение полной скорости в данной точке) составляющих скорости

(рис. 6). Распределения £ ф и е ; определяются совокупным влиянием на

турбулентность потока массовых сил, пограничных слоев, их срывами с поверхности цилиндра, особенностями формирования вихря и т.д. Как следует из

180* 180*

0* 0*

Рис. 6. Распределения Бф (а) и Б;; (б) в поперечном сечении циклонной камеры

( й = 0,344; е = 0,190)

данных, представленных на рис. 6 для й = 0,344 при е = 0, 190, происходит увеличение Бф и б; не только около цилиндра, но также и на периферии потока. Изменяется характер распределений Бф, б; и вдоль линий тока (траекторий) циклонного потока. В конфузорной части течения радиус, соответствующий минимальным значениям интенсивности пульсаций скорости (4...5,5%) при ф = 0о, практически совпадает с гфт. В области г > гфт при увеличении радиуса интенсивность пульсаций возрастает до 10.20%. В диффузорной части поперечного сечения минимальные значения Бф и б; перемещаются к боковой поверхности циклонной камеры на безразмерный радиус г = г/Як, равный примерно 0,9, и увеличиваются до 6.7% при ф = 180о. Наиболее высокие значения Бф и б; (до 200% и более) достигаются в центре вихря, на изотахе нулевого значения тангенциальной скорости, и в начале его образования у поверхности цилиндра за лобовой точкой 1 (при фй = 200°...220°), а также за точками отрыва потока 2 и 3.

О-

в) Г)

Рис. 7. Распределения Бф (а, б) и б; (в, г) в поперечном сечении циклонной камеры при обтекании цилиндра й = 0,173 ( е = 0,190 и 0,324)

В циклонном потоке, обтекающем цилиндр й = 0,173 при е, равных 0,190 и 0,324, интенсивности пульсаций скорости, как и для цилиндра й = 0,344, не превышают 10%, причем изолинии 10% представляют собой практически концентрические окружности (рис. 7) с центром на оси циклонной камеры. При е = 0,190 и г > гфт распределения бф и б; по радиусу подобны и практически не зависят от угла ф. Их минимальные значения наблюдаются на радиусе несколько большем, чем Тфт. Так, наименьшие Бф, равные 4,5.5,5%, расположены на г = 0,5.0,6, а б; = 5,5.6% - на г = 0,6.0,7. Следует

отметить, что в циклонном потоке при всех смещениях рассматриваемых цилиндров имеется небольшая анизотропия распределений Бф и б;, причем б; на 0,5.1,5% больше, чем Бф. Распределения Бф и б; около поверхности цилиндра и в вихре качественно тождественны при всех рассмотренных й и е (рис. 6). При е =

0,324 наиболее высокая интенсивность пульсаций составляющих скорости (свыше 200%) наблюдается в кормовой области течения за точками отрыва 2 и 3, где происходит образование пары противоположно вращающихся вихрей (рис. 7 б, г). Из-за большей стесненности циклонного потока Бф и б; изменяются не только от г, но и от ф. В конфузорной части течения минимальные значения Бф и б; расположены ближе к поверхности цилиндра и равняются 6.7%, а в диффузорной части они смещаются к боковой поверхности циклонной камеры на г« 0,8.0,9.

На рис. 8 показаны распределения по периметру цилиндра местного коэффициента теплоотдачи аф, отнесенного к среднему его значению а.

Рис. 8. Распределения а/а по периметру цилиндра при различных его диаметрах и смещениях с оси циклонной камеры: 1 - е = 0,034; 2 - 0,101; 3 - 0,134; 4 - 0,190 при й = 0,344; 5 - е = 0,190;

6 - 0,324 при й = 0,173

При безотрывном обтекании цилиндра й = 0,344 ( е = 0,034),

неравномерность теплоотдачи по его периметру не превышает 17 %. Максимальные значения коэффициента теплоотдачи наблюдаются при фй » 120° и 270°, а минимальные при фй » 60° и 190°. Такой характер изменения теплоотдачи можно объяснить различной степенью влияния центробежных сил на формирование пограничного слоя на поверхности цилиндра при увеличении скорости потока в конфузорной части течения и его торможении в диффузорной.

С увеличением смещения цилиндра й = 0,344 (рис. 8, а) до начала отрывного его обтекания ( е = 0,101 и 0,134), максимальное локальное значение аф наблюдается в лобовой критической точке 1 при фй » 250° и превышает среднее значение а на 33 %. Однако при значительных е (0,190 для й = 0,344 и 0,190 и

0,324 для й = 0,173) положения максимумов коэффициента теплоотдачи и лобовой точки не совпадают, что, вероятно, обусловлено высокой интенсивностью турбулентности потока, натекающего на цилиндр, и неравномерным ее распределением по периметру и радиусу циклонного устройства.

В конфузорной части поперечного сечения по мере продвижения потока от лобовой точки 1, а также в его диффузорной части до точки отрыва 2 (при угле фй

» 30 - 50°), с увеличением толщины теплового пограничного слоя, происходит снижение коэффициента теплоотдачи. Причем в окрестности точки 2 для обоих цилиндров наблюдаются наименьшие по периметру значения аф, которые могут достигать 62.65% от его средней величины. Аналогичные снижения аф происходят в вихре до его отрыва в точке 3. Для цилиндра й = 0,173, при рассмотренных его смещениях, в точках 3 (фй » 170 - 180°) наблюдаются еще одни минимумы значений коэффициентов теплоотдачи.

В кормовой области течения возможно образование двух небольших по величине максимумов аф: одного за точкой отрыва циклонного потока 2 при фй » 60 - 70°, а второго - в окрестности точки 4 при фй » 120 - 140°. Распределение коэффициентов теплоотдачи в этой части цилиндра, как и в вихре, в значительной степени определяется совокупным влиянием таких факторов, как присоединение вихря в точке 4 с последующим развитием пограничного слоя, высокой интенсивностью турбулентных пульсаций, образованием вторичных течений и осевым стоком газа в направлении выходного отверстия.

Следует отметить, что влияние турбулентности потока и формы проходного канала поперечного сечения (являющейся в определенной степени аналогом параметра загромождения обычного плоскопараллельного потока) на теплоотдачу цилиндра, как в лобовой точке, так и в других его частях, не может рассматриваться отдельно, так как в исследуемой задаче они сами зависят от величины диаметра обтекаемого цилиндра и его смещения.

В качестве характерной скорости при анализе и обобщении опытных данных по теплоотдаче в дальнейшем использовано значение максимальной тангенциальной скорости wфm в наиболее стесненном поперечном сечении камеры (при ф = 0о), которое характеризует уровень вращательного движения в рабочем объеме циклонных камер и может быть определено по методике их аэродинамического расчета [3].

Обобщение опытных данных по теплоотдаче представлено на рис. 9 (использованы следующие обозначения: ^ = ай/Х, №ф = а<рй/Х - числа Нуссельта, Кефт = wфmй/v - число Рейнольдса, Х и V - соответственно коэффициент теплопроводности и кинематический коэффициент вязкости при средней температуре потока). Известно, что турбулентность натекающего потока определяет не только уровень, но и различную интенсивность зависимости коэффициента теплоотдачи от скорости течения, в том числе при теплоотдаче цилиндра в плоскопараллельном поперечном потоке [4]. В рассматриваемом случае для лобовой точки при обтекании цилиндра й = 0,344 рост турбулентности с увеличением е приводит к повышению показателя степени при числе Рейнольдса от 0,45 до 0,54, а для й = 0,173 при исследованных значениях е - с 0,44 до 0,46. Изменение коэффициента теплоотдачи в лобовой точке обоих цилиндров (рис. 9, линия 1) соответствует уравнению

]\и ф = 0,95 Ие фт.

В исследованном диапазоне числа Яефт = (3,5...125,4)*103 коэффициент теплоотдачи в лобовой точке выше среднего по периметру цилиндра на 23 - 65%, при этом наибольшее различие наблюдается при минимальных Яефт.

Рис. 9. Зависимости Миф = /(Яечт) для лобовой точки (линия 1) и Ми = /Дефт) для различных участков поверхности цилиндра (линии 2-4)

Особенности формирования потока и распределения интенсивности турбулентных пульсаций скорости у различных участков поверхности цилиндра определяют различие зависимости коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса. Так для лобовой части цилиндра й = 0,344, омываемой циклонным потоком между точками 1 и 2 (рис. 3, 4), с увеличением смещения показатель степени при числе Рейнольдса возрастает от 0,5 до 0,63, а для й = 0,173 он равняется 0,49. Среднее значение коэффициента теплоотдачи для этой части поверхности цилиндра может быть рассчитано по уравнению (рис. 9, линия 2)

]Чи = 0,44Ке£т4. (1)

Число ^ в уравнении (1) рассчитывается по среднему коэффициенту теплоотдачи на участке между точками 1 и 2.

Для поверхности участка, между точками 1 и 3, омываемой вихрем с высокой турбулентностью потока, показатель степени при числе Рейнольдса выше. Так, для цилиндра й = 0,344 с ростом е он увеличивается от 0,57 до 0,72, а для й = 0,173 - от 0,64 до 0,75. Коэффициент теплоотдачи здесь может быть определен по уравнению (линия 3)

№ = 0,115ReJm7. (2)

Сопоставление уравнений (1) и (2) показывает, что при наименьших исследованных значениях числа Яефт средняя теплоотдача лобовой части поверхности цилиндра, омываемой циклонным потоком, примерно на 25% выше, чем поверхности, обтекаемой вихрем, а при наибольших Яефт, наоборот, теплоотдача в вихре выше на 20%.

Уровень теплоотдачи кормовой части поверхности цилиндра между точками 2 и 3 на 9 - 37% ниже среднего по периметру и определяется уравнением (рис. 9, линия 3)

]\и = 0,107ReJm6.

Показатель степени при Яефт для этого участка поверхности также © Проблемы энергетики, 2008, № 3-4

увеличивается со смещением цилиндра d = 0,344 от 0,61 до 0,7, а d = 0,173 - от 0,57 до 0,65.

Анализ зависимости среднего по периметру коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса позволяет отметить, что для его расчета с погрешностью, не превышающей для большинства опытных данных ± 10%, может быть использовано ранее предложенное авторами [5] уравнение

Nu = 0,25Re^ [1 - exp (-me ],

где m = 7,35 + 23,1d .

Выводы

1. Выявлены особенности и закономерности обтекания цилиндра, смещенного с аэродинамической оси циклонного потока.

2. Полученные экспериментальные данные по распределению местных коэффициентов теплоотдачи по периметру цилиндра хорошо согласуются с установленными в работе особенностями его обтекания.

3. Уравнения, предложенные для вычисления коэффициента теплоотдачи на характерных участках поверхности цилиндра, могут быть использованы в расчетах циклонных нагревательных устройств.

Summary

Results of an experimental research of physical features of hydrodynamical and thermal interaction of a cyclonic stream with the round cylinder are resulted and analyzed. The axis of the cylinder is displaced from an aerodynamic axis of a stream. Change of average and local factors heat transfer on characteristic sites of a surface of the cylinder is shown.

Литература

1. Пуговкин А.У. Рециркуляционные пламенные печи в

машиностроении - Л.: Машиностроение. - 1987. - 158 с.

2. Леухин Ю.Л. Влияние числа Рейнольдса на осредненные и

турбулентные характеристики закрученного потока в кольцевом канале / Ю.Л. Леухин, Э.Н. Сабуров, В. Гарен // Известия вузов. Проблемы энергетики. - 2007. -№3-4. - С. 3-12.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

3. Сабуров Э.Н. Циклонные нагревательные устройства с

интенсифицированным конвективным теплообменом. - Архангельск: Сев.-зап. кн. изд. - 1995. - 341 с.

4. Жукаускас А.А. Теплоотдача цилиндра в поперечном потоке жидкости / А.А. Жукаускас, И.И. Жюгжда. - Вильнюс: Мокслас, 1979. - 240 с.

5. Сабуров Э.Н. Исследование теплоотдачи цилиндра в

стабилизированном закрученном потоке с параллельной ему аэродинамической осью / Э.Н. Сабуров, Ю.Л. Леухин // Энергетика и транспорт (Изв. акад. наук СССР). - 1979. - №2. - С.162-165.

Поступила 10.10.2007

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.