Научная статья на тему 'Обтекание и теплоотдача группы цилиндров, расположенных симметрично относительно оси циклонного потока'

Обтекание и теплоотдача группы цилиндров, расположенных симметрично относительно оси циклонного потока Текст научной статьи по специальности «Физика»

CC BY
82
16
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по физике, автор научной работы — Леухин Ю. Л., Сабуров Э. Н., Усачев И. А., Гарен В.

Приводятся и анализируются результаты экспериментального исследования физических особенностей гидродинамики и конвективного теплообмена циклонного потока с группой круглых цилиндров, расположенных симметрично относительно его аэродинамической оси, расчетные уравнения для средних и местных коэффициентов теплоотдачи на характерных участках поверхности цилиндров.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по физике , автор научной работы — Леухин Ю. Л., Сабуров Э. Н., Усачев И. А., Гарен В.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Flow and heat transfer groups of the cylinders located symmetrically concerning an axis of the cyclonic stream

Results of an experimental research of physical features of hydrodynamics and heat transfer of a cyclonic stream with group of the round cylinders located symmetrically concerning of its aerodynamic axis, the settlement equations for average and local factors heat transfer on characteristic sites of a surface of cylinders, are resulted and analyzed.

Текст научной работы на тему «Обтекание и теплоотдача группы цилиндров, расположенных симметрично относительно оси циклонного потока»

ОБТЕКАНИЕ И ТЕПЛООТДАЧА ГРУППЫ ЦИЛИНДРОВ, РАСПОЛОЖЕННЫХ СИММЕТРИЧНО ОТНОСИТЕЛЬНО ОСИ ЦИКЛОННОГО ПОТОКА

Ю.Л. ЛЕУХИН*, Э.Н. САБУРОВ*, И. А. УСАЧЕВ*, В. ГАРЕН **

*Архангельский государственный технический университет **Университет прикладных наук, г. Эмден (Германия)

Приводятся и анализируются результаты экспериментального исследования физических особенностей гидродинамики и конвективного теплообмена циклонного потока с группой круглых цилиндров, расположенных симметрично относительно его аэродинамической оси, расчетные уравнения для средних и местных коэффициентов теплоотдачи на характерных участках поверхности цилиндров.

Введение

В промышленных циклонных печах широко используется групповой способ нагрева изделий (заготовок) малого относительного диаметра. Однако закономерности обтекания заготовок при различных вариантах формирования садки и связанные с ними особенности распределения коэффициента теплоотдачи по их периметру в настоящее время практически не изучены [1]. Рассматриваемая задача представляет интерес с точки зрения дальнейшего изучения аэродинамики и конвективного теплообмена в сильно закрученном потоке греющих газов циклонных нагревательных устройств, совершенствования методики их теплового и аэродинамического расчетов. Настоящая работа является продолжением и развитием ранее выполненных исследований [2-4].

Методика исследования

Опыты выполнены на стенде и по методике, подробное описание которых приведено в работе [5]. Циклонная камера 1 (рис. 1) стенда имела диаметр DR =2 Як =179 мм и длину Ьк = 272 мм. Воздух в камеру подводили тангенциально внутренней поверхности с двух диаметрально противоположных сторон через каналы с высотой Нвх = 13 мм и длиной (размер по образующей) lвх = 40 мм.

Безразмерная суммарная площадь входа потока /вх = 4/вх/пD^ равнялась 4,13-10-2. Отвод воздуха из циклонной камеры производили через осесимметричное с ее рабочим объемом отверстие в верхнем торце с относительным диаметром dвых = dвых /DR , равным 0,4.

Цилиндры 2, имитировавшие заготовку (паровые калориметры [2]), имели длину 231,5 мм и диаметр d = 31 мм, что соответствовало параметру d = d/Dк = 0,173. Торцы цилиндров отстояли от торцов камеры на расстоянии 23 мм. Величина их относительного смещения с оси циклонного потока е = е/ Як равнялась 0,190 и 0,324 (17 и 29 мм). Число цилиндров n изменялось от 1 до 4.

Распределения осредненных и пульсационных значений тангенциальной и осевой составляющих вектора скорости исследовались двухлучевым лазерным доплеровским анемометром (ЛДА) фирмы «Dantec Measurement Technology A/S» в среднем поперечном сечении циклонной камеры при z = 0,670 (z = z/DR -

© Ю.Л. Леухин, Э.Н. Сабуров, И. А Усачев, В. Гарен Проблемы энергетики, 2008, № 11-12

безразмерная координата, совпадающая с осью камеры и отсчитываемая от ее глухого торца). Избыточное давление р на поверхности цилиндра замерялось в том же сечении по его периметру через 10° с помощью отверстий диаметром 0,5 мм.

На рис. 1 показаны центральные углы Ф и ф ^. Угол ф отсчитывается в поперечном сечении камеры в направлении движения потока от радиуса, по которому смещается цилиндр. Угол ф а , отсчитываемый от линии смещения цилиндра с вершиной на его оси, определяет положение

рассматриваемой точки на периметре цилиндра.

Измерение местной плотности теплового потока по периметру цилиндра осуществлялось градиентным датчиком теплового потока фирмы «Сар1ес“ (Франция) с размерами сторон 5x5 мм и толщиной 0,450 мм. Время реакции датчика составляет 150 мс, вольт-ваттная чувствительность 0,136 мВ/(Вт/м2). На цилиндре датчик закреплялся заподлицо с поверхностью в среднем сечении. Показания датчика снимались через 10° при вращении цилиндра вокруг его оси. Температура поверхности теплоотдачи контролировалась хромель-алюмелевой термопарой.

Опыты производились при значениях числа Рейнольдса Ие вх = (3,02...25,8)-104 (Ие вх =Квх -Ок / vвх ,Квх и vвх - средняя скорость воздуха и кинематический коэффициент вязкости во входном канале).

Результаты и обсуждение

Как было показано в работах [3, 4], при обтекании цилиндра, смещенного с оси рабочего объема циклонной камеры, наблюдается двухсторонний отрыв потока с его поверхности (рис. 2; г = г/Як - безразмерный радиус, ^ф = wф/Квх -

безразмерная тангенциальная скорость). В диффузорной части поперечного сечения (ф > 0о) положительный градиент давления препятствует продвижению потока у поверхности цилиндра и приводит к его отрыву вблизи точки 2. Образуется значительная по размерам вихревая область (вихрь). Вихрь, в свою очередь, срывается с поверхности цилиндра около точки 3. При большем смещении цилиндра вихрь увеличивается в размерах и занимает приосевую область рабочего объема.

С введением в рабочий объём циклонной камеры второго цилиндра и расположении его симметрично относительно ее оси характер их обтекания начинает существенно зависеть и от расстояния между ними (рис. 3).

При близком расположении цилиндров (е =0,190) в узком зазоре между ними отсутствует упорядоченное вращательное движение и имеется лишь слабоинтенсивное осевое течение в направлении выходного отверстия. В

Рис. 1. Схема циклонной камеры, загруженной группой из четырех цилиндров

направлении, перпендикулярном радиальной линии смещения цилиндров, образуются два вихря, которые отрываются от поверхности одного цилиндра в точке 3 (ф й» 210о) и затем присоединяются к поверхности другого в точке 4 (ф й »150°). Каждый цилиндр омывается двумя вихрями, которые оттесняют внешний циклонный поток, перемещая лобовую точку 1 к ф й » 290о. При этом в вихрях наблюдается наибольший уровень осевых скоростей в направлении выходного отверстия. Положение точки отрыва 2, как показали опыты, практически не зависит от количества цилиндров. Нулевая линия тока замыкается между критическими точками 1 и 2 соседних цилиндров.

Рис. 2. Распределения тангенциальной скорости (а) и линий тока (б) при обтекании одиночного

смещенного цилиндра ( е = 0,190)

С увеличением расстояния между цилиндрами до 0,87 й (е = 0,324; рис. 3) повышается проточность приосевой области циклонной камеры. Вторичные вихри между ними объединяются, образуя один вихрь деформированной формы. В рассматриваемой области тангенциальные и осевые скорости близки по величине. Лобовая точка 1 перемещается по периметру к значению угла ф й » 280о, а точки 3 и 4 сдвигаются в сторону меньших углов ф й, равных 150о и 110о соответственно. Как и при обтекании одиночного цилиндра [4] при этом смещении между точками отрыва потока 2 и 3 происходит формирование вращающихся в противоположные стороны вихревых структур, условно разделенных линией 4 — 5 (рис. 3).

При обтекании четырех цилиндров поток за границей описанной окружности с йоп становится более осесимметричным и менее изменяющимся от угла ф, чем при обтекании двух при той же величине их смещения е = 0,324. Между нулевой линией тока и цилиндрами наблюдаются четыре вихря, которые смещают лобовую точку 1 в сторону большего угла ф й (ф й » 320о). Как и при обтекании двух цилиндров при е = 0,190 (рис. 3, б), в рассматриваемом случае происходит соединение нулевой линией тока точек отрыва основного потока 2 (ф й » 30о) и лобовых точек 1, а также характерных кормовых точек 3 (ф й » 240о) и 4 (ф й» 130о), рядом расположенных цилиндров, расстояние между которыми

составляет 0,32 й . Однако из-за увеличения расстояния между соседними цилиндрами повышается проточность зоны между ними, а интенсивность вихревого движения, наоборот, уменьшается. В приосевой области циклонного © Проблемы энергетики, 2008, № 11-12

27С

а

0 1 2 3 и>ф б

устройства отсутствует упорядоченное вращательное движение. Она является зоной стока газа - его движения в направлении выходного отверстия циклонного устройства.

180° 180°

0 0,5 Г

Рис. 3. Распределения тангенциальной скорости (а, в, д) и линий тока (б, г, е): а, б - е = 0,190, n = 2; в, г - е = 0,324, n = 2; д, е - е = 0,324, n = 4

На рис. 4 показаны результаты численного моделирования обтекания группы цилиндров в циклонной камере при тех же условиях, как в вышерассмотренных опытах (при одинаковой входной скорости Квх и температуре потока, размерах цилиндров и величинах их смещения), выполненного с использованием программного комплекса CFX-5.7. В расчетах использована модель турбулентности Shear Stress Transport k-a. Картина обтекания цилиндров и образования вихрей, представленная в виде © Проблемы энергетики, 2008, № 11-12

распределений проекций векторов полной скорости на поперечные плоскости, хорошо согласуется с опытными данными. При этом удовлетворительно совпадают расположения характерных точек 1-5, а также распределения тангенциальной и осевой скоростей в поперечном сечении циклонной камеры.

Рис. 4. Расчётные проекции вектора скорости на поперечные плоскости в среднем сечении рабочего объёма при различном количестве цилиндров и их смещении: а - е = 0,190, б и в - 0,324, г - 0,492

Результаты численного моделирования обтекания четырех цилиндров в циклонной камере при е = 0,492 (расстояние между соседними цилиндрами равно й , а йоп = 0,663) показывают, что обтекание каждого цилиндра в этом случае имеет характер, подобный тому, который наблюдается при смещении одного или двух цилиндров на е = 0,324. При этом точки отрыва вихря перемещаются в сторону меньших углов ф й, а сами вихри объединяются, образуя в приосевой зоне достаточно интенсивное вращательное движение. Размеры кормовой области в этом случае значительно уменьшаются.

На рис. 5 показано изменение избыточного безразмерного давления _ 2 ____________________________________________________

р = 2р/рУвх по периметру цилиндра при различных е и п. (Принятые на рис. 5 обозначения в дальнейшем используются на всех рисунках).

Максимальное по периметру одиночного цилиндра значение р наблюдается в лобовой точке, а минимальное - в области зажатого сечения (при угле ф й ® 0°). В конфузорной части поперечного сечения от лобовой точки 1 по мере продвижения потока и увеличения его скорости давление снижается, в диффузорной же - сначала растет, а за точкой отрыва 2 постепенно выравнивается. Аналогичное изменение р происходит в вихре до точки 3 его

отрыва, причем с увеличением е минимум давления в вихре смещается к лобовой точке. В кормовой области течения небольшой максимум р наблюдается вблизи точки 4 при ф й » 120°.

•0,8 __________I_______I_______I_______I_______I_______I.

•0,4 _________I_______I______I______I_______I______1_______I______I______I_______I______1______

240 270 300 330 0 30 60 90 120 150 180 210 ^

Рис. 5. Распределения р по периметру цилиндров при различном их смещении и количестве:

1 - п = 1, 2 - п = 2 при е = 0,190; 3 - п = 1, 4 - п = 2, 5 - п = 4 при е = 0,324

Анализ распределения р при п = 2 и е = 0,190 показывает наличие максимумов давления в лобовой точке 1 и точке присоединения вихря 4. По существу в рассматриваемом случае и точку 4 можно считать лобовой. При большем расстоянии между цилиндрами (п = 2 и е = 0,324) распределение р по периметру практически соответствует его изменению для одиночного цилиндра при том же значении е . С увеличением п до четырех при е = 0,324 вблизи точки 4 с увеличением ф й не наблюдается максимума давления, а имеет место лишь незначительное (на 15%) повышение р.

Следует отметить, что при увеличении количества симметрично расположенных цилиндров в рабочем объеме камеры повышается уровень и осесимметричность распределения скоростей вращательного движения во внешнем потоке (при г > йоп). Увеличивается значение максимума тангенциальной составляющей скорости циклонного потока ^фОТ = фОТ ¡Увх и

уменьшается интенсивность его зависимости от угла ф (рис. 6). Так при обтекании группы из четырех цилиндров отклонение Жфт от среднего по периметру

значения при различных ф не превышает ± 3%. Осредненные по углу в поперечном сечении камеры значения максимума и безразмерного радиуса,

характеризующего его положение Гфт = Гфт / Як , вполне удовлетворительно © Проблемы энергетики, 2008, № 11-12

соответствуют их значениям, рассчитанным по методике аэродинамического расчета циклонных нагревательных устройств [2] при загрузке их осесимметричной заготовкой с й , равным диаметру окружности йоп,

описывающей садку из центра рабочего объема (рис. 1).

Большое значение, с точки зрения исследования особенностей и закономерностей аэродинамики и конвективного теплообмена в циклонных нагревательных устройствах, имеет микроструктура циклонного потока.

Рис. 6. Изменение жфт и гфт в зависимости от угла ф в поперечном сечении циклонной камеры при различном смещении цилиндров и их количестве

Распределения в рабочем объеме интенсивности пульсаций тангенциальной

£ ф = ^ ™ф2 /V и осевой £ г =]! ж /V (V - осредненное значение полной

скорости в данной точке) составляющих скорости при обтекании циклонным потоком группы цилиндров определяются влиянием на турбулентность потока не только массовых сил, пограничных слоев, их срывами с поверхности цилиндров, но также в значительной степени их взаимным расположением (рис. 7).

В циклонном потоке, обтекающем группу цилиндров при е равных 0,190 и 0,324, интенсивности пульсаций скорости, как и для одиночного цилиндра [4] этого же диаметра, не превышают 10%, причем изолинии 10% представляют собой практически концентрические окружности с центром на оси циклонной камеры.

При е = 0,190 минимальные значения £ф и £г , равные 4...5%, наблюдаются

на кольцевом участке, который соответствует диапазону изменения безразмерного

радиуса г от 0,5 до 0,85. С увеличением смещения (е = 0,324) наименьшие £ ф и £ г

повышаются до 5.6,5% и смещаются к боковой поверхности на г = 0,7...0,9. Следует отметить, что размещение второго цилиндра не только концентрирует циклонный поток, но и снижает минимальные значения интенсивности пульсаций скорости в нем на 1-2%. При всех вариантах формирования группы цилиндров

наблюдается небольшая анизотропия распределений £ ф и £ г, причем £ г на

0,5...1,5% больше, чем Бф.

Распределения £ ф и £ г около поверхности цилиндров качественно

тождественны во всех рассмотренных вариантах формирования группы, а количественные их значения зависят от расстояния между цилиндрами. Так, с увеличением расстояния от 0,10 й (п = 2 и е = 0,190) до 0,32 й (п = 4 и е = 0,324)

£ ф и £ г на изотахе нулевого значения тангенциальной скорости и за точками

отрыва потока 2 и 3 увеличиваются с 60.80% до 100.120%.

Наиболее высокая интенсивность пульсаций составляющих скорости (свыше 200%) наблюдалась в опытах при расстоянии между цилиндрами

0,87 й (п = 2 и е = 0,324) в области вращения деформированного вихря и за точками 2 и 3, где происходит образование пары противоположно вращающихся вихрей.

Рис. 7. Распределения Бф (а, в, д) и Бг (б, г, е) в поперечном сечении циклонной камеры © Проблемы энергетики, 2008, № 11-12

На рис. 8 показаны распределения по периметру цилиндра местного коэффициента теплоотдачи а ф, отнесенного к среднему его значению а при

максимальном исследованном в работе Ие фт = 62,4-103.

Рис. 8. Распределения а ф / а по периметру цилиндров при различном их количестве и

смещении с оси циклонной камеры

Высокая интенсивность турбулентности потока, обтекающего одиночный цилиндр, неравномерное распределение ее, а также тангенциальной скорости по периметру и радиусу циклонного устройства, приводят к смещению максимума коэффициента теплоотдачи от лобовой точки. При обтекании же группы цилиндров максимальные значения а ф наблюдаются в лобовой критической

точке. В конфузорной части поперечного сечения рабочего объема камеры по мере продвижения потока от точки 1, а также в его диффузорной части до угла ф й » 90° характер изменения аф не зависит от количества цилиндров в группе. С

увеличением толщины теплового пограничного слоя до точки отрыва потока 2 (ф й» 30°) происходит снижение коэффициента теплоотдачи. Аналогичное снижение а ф происходит в вихре до его отрыва в точке 3.

При расположении цилиндров в группе распределение коэффициента теплоотдачи в кормовой области (как и давления, рис. 5) в значительной степени определяется расстоянием между ними. Высокая интенсивность турбулентных пульсаций, образование вторичных течений и осевой сток газа в направлении выходного отверстия приводят к тому, что в точке 4 присоединения вихря, оторвавшегося от поверхности соседнего цилиндра, может наблюдаться как снижение, так и повышение интенсивно теплоотдачи. Так, при обтекании

потоком группы из четырех цилиндров (е = 0,324) в точке 4 теплоотдача на 22% выше средней по периметру. В этом варианте наблюдается наиболее высокая неравномерность распределения аф (в лобовой точке коэффициент теплоотдачи

на 37% выше, а в точке отрыва вихря 3 на 32% ниже среднего его значения). Следует отметить, что с изменением числа Рейнольдса в исследованном диапазоне

Ие фОТ =(3,5...62,4 )• 103 во всех рассмотренных вариантах наблюдается

перераспределение а ф по периметру. Так, при п = 1 и е = 0,324 коэффициент

теплоотдачи в лобовой критической точке выше среднего значения на 22 - 63%, при этом наибольшее различие наблюдается при минимальных ИефОТ. Сама же

лобовая точка с уменьшением ИефОТ смещается в область больших значений

угла фй.

Обобщение опытных данных по теплоотдаче в лобовой точке представлено на рис. 9. (На рис. 9 использованы следующие обозначения: ^ ф = а ф й/X - число

Нуссельта, ИефОТ = wфтй/V - число Рейнольдса, К и V - коэффициент

теплопроводности и кинематический коэффициент вязкости при средней температуре потока). В качестве характерной скорости при анализе и обобщении опытных данных по теплоотдаче использовано значение максимальной тангенциальной скорости wфт в наиболее стесненном поперечном сечении камеры

(при ф = 0о), которое может быть определено по методике их аэродинамического расчета [2].

Рис. 9. Зависимости Миф = /(Иефж) для лобовой точки при различном количестве цилиндров.

Линии 1...3 - расчет по уравнению (1)

Величина коэффициента теплоотдачи в лобовой точке в значительной степени определяется количеством цилиндров в группе и числом Ие фОТ (особенно

в диапазоне малых его значений). Так, при минимальных ИефОТ и п = 2

теплоотдача на 17%, а при п =4 на 35% ниже по сравнению с одиночным смещенным цилиндром. Показатель степени при ИефОТ с увеличением п растет от

0,46 до 0,60, что, вероятно, можно объяснить перестройкой профиля тангенциальной скорости и изменением характера обтекания цилиндра при уменьшении Иевх [6]. Коэффициент теплоотдачи в лобовой точке (рис. 9) может быть рассчитан по уравнению

Ш ф= 1,285 ^Иеф^6 к2, (1)

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

где к 1 и к2 - коэффициенты, учитывающие влияние на теплоотдачу в лобовой точке количества цилиндров:

к1 = 1,58/п0’5 - 0,58, к2 = 0,9 + 0,1п .

При расположении цилиндров симметрично относительно оси рабочего объема циклонной камеры особенности обтекания характерных участков их поверхности и распределения интенсивности турбулентных пульсаций скорости определяют различную степень зависимости коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса.

Для лобовой части цилиндра, омываемой циклонным потоком, среднее значение коэффициента теплоотдачи между точками 1 и 2 практически не зависит от количества цилиндров и расстояния между ними и может быть рассчитано по уравнению (рис. 10, линия 1)

Ми = 0,43Ие 0т4, (2)

где Ми = ай/X; а - средний коэффициент теплоотдачи на характерном участке поверхности.

Уровень средней теплоотдачи на поверхности между точками 1 и 3 зависит от размеров и интенсивности вихрей между соседними цилиндрами и уменьшается с увеличением п. Поскольку эта область имеет более высокую турбулентность, чем лобовая часть, омываемая циклонным потоком, показатель степени при числе Рейнольдса здесь выше и среднее его значение равняется 0,67. Коэффициент теплоотдачи может быть определен по уравнению (линия 2)

Ми = 0,112Ке£т7 к3, (3)

где к3 - коэффициент, учитывающий влияние на теплоотдачу поверхности, омываемой вихрем, количества цилиндров; к3 = 1,004 — 0,004п .

Рис. 10. Зависимости Ми = _ДКефт) для различных участков поверхности цилиндров

Сопоставление уравнений (2) и (3) показывает, что с увеличением количества цилиндров уровень теплоотдачи в их лобовой части, омываемой вихрем, снижается

по сравнению с частью, обтекаемой циклонным потоком. Так, при n=4 (е =0,324) и наибольших исследованных значениях числа Re фm теплоотдача в вихре ниже

примерно на 19%, а при наименьших Re фm - на 44%.

Теплоотдача кормовой части поверхности цилиндра, между точками 2 и 3, в значительной степени определяется относительным шагом расположения цилиндров в группе s = s/d (s - расстояние между осями соседних цилиндров). При этом, чем меньше s, тем больше размер кормовой области и ниже средний коэффициент теплоотдачи. Например, введение второго цилиндра при е = 0,190 (s =1,1) уменьшает средний коэффициент теплоотдачи кормовой части на 28%. Расчет теплоотдачи в этой области можно выполнить по уравнению (рис. 10, линия 3)

Nu = 0Д07Reфm6k4 , (4)

где k4 - коэффициент, учитывающий влияние s на теплоотдачу кормовой части поверхности цилиндра; k4 = 1 — 0,85exp(- s).

Различная интенсивность и уровень теплоотдачи на характерных участках, уменьшение размеров лобовой части, омываемой циклонным потоком, и увеличение кормовой с ростом количества цилиндров в группе позволяют объяснить причину повышения показателя степени при числе Рейнольдса и снижения среднего по поверхности коэффициента теплоотдачи [2].

Выводы

1. Выявлены особенности и закономерности обтекания и теплоотдачи цилиндров, расположенных параллельно и симметрично относительно оси циклонного потока.

2. Получены физически обоснованные уравнения для расчета местных и средних коэффициентов теплоотдачи.

3. Распределения местных коэффициентов теплоотдачи по периметру цилиндров хорошо согласуются с выявленными в работе особенностями их обтекания.

4. Предложенные уравнения могут быть использованы для расчета и оценки неравномерности нагрева заготовок в вертикальных циклонных нагревательных устройствах.

Summary

Results of an experimental research of physical features of hydrodynamics and heat transfer of a cyclonic stream with group of the round cylinders located symmetrically concerning of its aerodynamic axis, the settlement equations for average and local factors heat transfer on characteristic sites of a surface of cylinders, are resulted and analyzed.

Литература

1. Пуговкин А.У. Рециркуляционные пламенные печи в машиностроении. -Изд. 3-е, перераб. и доп. - Л.: Машиностроение, 1987. - 158 с.

2. Сабуров Э.Н. Циклонные нагревательные устройства с

интенсифицированным конвективным теплообменом. - Архангельск: Сев.-Зап. кн. изд-во, 1995. - 341с.

© Проблемы энергетики, 2008, № 11-12

3. Леухин Ю.Л. Особенности обтекания цилиндра, смещенного с аэродинамической оси циклонного потока / Ю.Л. Леухин, Э.Н. Сабуров, Д.В. Васильев // Известия вузов. Энергетика. - 1999. - № 3. - С.56-62.

4. Особенности обтекания и теплоотдачи цилиндра, смещенного с оси циклонного потока / Ю.Л. Леухин, Э.Н. Сабуров, И. А. Усачев, В. Гарен // Известия вузов. Проблемы энергетики. - 2008. - №3-4.

5. Леухин Ю.Л., Сабуров Э.Н., Гарен В. Влияние числа Рейнольдса на осредненные и турбулентные характеристики закрученного потока в кольцевом канале // Известия вузов. Проблемы энергетики. - 2007. - №3-4. - С. 3-12.

6. Влияние числа Рейнольдса на аэродинамику циклонной загруженной камеры / Ю.Л. Леухин, Э.Н. Сабуров, И.А. Усачев, В. Гарен // Известия вузов. Лесной журнал - 2007. - № 6. - С.120-128.

Поступила 17.06.2008

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.