Оптимизация магнитного сепаратора Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

УДК 62131

ОПТИМИЗАЦИЯ МАГНИТНОГО СЕПАРАТОРА

© 2011 Е.М.Булыжёв, Е.Н.Меньшов, Г.А Джавахия

Ульяновский государственный технический университет ЗАО «Булыжев. Промышленные экосистемы», г. Ульяновск

Поступила в редакцию 16.04.2010

На основе фундаментальных уравнений (полного тока и непрерывности потока) синтезирована система уравнений активной распределенной магнитной цепи, моделирующая постоянный магнит. Обоснованы эквивалентные схемы магнита с учетом потока рассеяния. Установлена строгая связь характеристики постоянного магнита с параметрами характеристики размагничивания материала. Разработанные схемы предлагаются для оптимизации магнитной системы сепараторов очистки жидких сред от ферромагнитных примесей, выполненных на постоянных магнитах. Задача оптимизации магнитных сепараторов подразумевает использование метода магнитных цепей.

Ключевые слова: закритические магнитные материалы, характеристика размагничивания, поток рассеяния, падение магнитного напряжения, распределенная магнитная цепь, метод эквивалентного генератора, магнитное сопротивление, МДС, неоднородная среда.

ИСТОЧНИКИ ПОЛЯ И ИХ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ МАГНИТНЫХ СЕПАРАТОРОВ

Работа магнитного высокопроизводительного сепаратора основана на силовом притяжении постоянными магнитами взвешенных в жидкой среде ферромагнитных частиц [1]. Эффективность сепараторов определяется распределением в его рабочем пространстве т.е. магнитного поля. Поэтому актуально такое распределение поля, которое обуславливает наибольшее силовое притяжение ферромагнитных частиц при наименьшем количестве постоянных магнитов.

Постоянные магниты выступают в качестве источников магнитного поля. Рассмотрим типовые характеристики, определяющие магнитное состояние магнита. В высокопроизводительных сепараторах используются магниты, изготовленные из редкоземельных магнитотвердых материалов на основе сплавов неодима с железом и бором (Nd-Fe-B) [1], которые относятся к группе закритических материалов [2]. Такие материалы способны полностью восстанавливать магнитный поток после магнитного возврата, и в частности, после временного отделения от арматуры или после воздействия стороннего размагничивающего поля с напряженностью даже соизмеримой с коэрцитивной силой НСВ. Характеристика размагничивания В(Н) этих веществ практически прямолинейна (рис. 1, линия 1). Поэтому она хорошо аппроксимируется следующей зависимостью Булыжёв Евгений Михайлович, доктор технических наук, профессор. Тел.: (8422) 44-42-45.

Меньшов Евгений Николаевич, кандидат технических наук, доцент. E-mail: raynd2@rambler.ru. Джавахия Георгий Анатольевич, аспирант кафедры «Технология машиностроения». E-mail: geo.d@mail.ru.

В = Вг +НВ/Нсв,

(1)

где Вг - остаточная индукция. Если же магнит из этого материала снова соединить с арматурой (т.е. закоротить магнитную цепь), то магнитный поток будет восстанавливаться в нем по этой характеристике, так как у магнитов из закритических материалов прямая магнитного возврата совпадает с характеристикой размагничивания.

Магнитные свойства тела (образца постоянного магнита) отличаются от магнитных свойств веществ. Причиной этого является размагничивающее действие полюсов. Под магнитным полюсом понимается участок поверхности образца, на котором нормальная составляющая намагниченности М отлична от нуля и которая возникает на границах раздела двух магнитных сред. Полюса создают внутри тела поле, которое является размагничивающим полем. Напряженность Нр размагничивающего поля пропорциональна намагниченности: Нр = ЫМ, где N - коэффициент размагничивания, зависящий от формы тела [2]-[4]. Подставляя значение размагничивающего поля Н = - Нр в классическое соотношение

В = ц(М+Н), (2)

получают известное выражение, называемое характеристикой формы

В = Нр ц (1 -Ы)/Ы = -ц (т-1) Н, где (т-1) =( Ы-1 -1)- называется проницаемостью формы.

Характеристика формы представляет собой прямую линию, проведенную из начала координат (рис. 1, линия 2), её наклон определяется значением проницаемости формы. Точка пересечения характеристики размагничивания с характеристикой формы и определяет интенсивность магнитной индукции В образца магнита (его рабочую точку).

Рис. 1. Типовые характеристики, определяющие

магнитное состояние постоянных магнитов из магнитотвердых закритических материалов: 1- характеристика размагничивания материала; 2 - характеристика формы тела магнита при нулевом внешнем поле; 3 - тоже при размагничивающем внешнем поле; 4 - тоже при намагничивающем внешнем поле

При воздействии внешнего поля с напряженностью Н0 магнитная характеристика размагничивания материала в соответствии с [4] принимает вид

В = Бг + (Н ±± Но)Б/Нсв, (3)

где знак "-", если Н0 размагничивающее поле (рис. 1, линия 3) или знак "+", если Н0 намагничивающее поле (рис. 1, линия 4).

Основные проблемы.

1. При помещении тела магнита в магнитную среду или при изменении его формы при навешивании элементов арматуры меняется наклон характеристики формы и, соответственно, положение рабочей точки постоянного магнита. Вследствие налипания ферромагнитного шлама на магниты сепаратора магнитное состояние постоянных магнитов изменяется. Это обстоятельство необходимо учитывать при анализе поля в сепараторе.

2. Из-за наличия потока рассеяния характеристики магнитов отличается от магнитных характеристик материалов. В работе [5] предложен способ установления связей между характеристиками магнитов с характеристиками материалов на основе представления магнита коротко-замкнутой распределенной магнитной цепью.

В задаче оптимизации магнитного сепаратора особое внимание уделяется соотношениям между геометрическими размерами магнитной системы, представляющей собой объемную решетку постоянных магнитов. Поэтому расчетная модель источника поля должна отражать харак-

теристики материалов постоянных магнитов и характеристики образцов магнитов. Модель также должна удовлетворять требованию универсальности, должна перестраиваться автоматически при изменении характеристик магнитной среды. Таким требованиям отвечают магнитные цепи. При этом текущей задачей становится объединение решения проблемы 1 и 2 в рамках схем замещений магнитной цепи сепаратора.

СХЕМА ЗАМЕЩЕНИЯ МАГНИТА ДЛЯ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПОЛЯ В НЕОДНОРОДНОЙ СРЕДЕ

Магнитный сепаратор - сложный и неоднородный по объему источник магнитного поля. Неоднородность поля обусловлена тремя причинами: 1 - каждым элементом поля (постоянным магнитом); 2 - объемной решеткой этих элементов; 3 - неоднородностью среды, состоящей из арматуры конструкции сепаратора (полюсные наконечники, ферромагнитные опоры и стенки), слоев шлама, налипших на магниты, и намагниченной суспензии.

Таким образом, распределение магнитного поля сепаратора определяется совокупным влиянием системы многих и неоднородных магнитных элементов.

Для анализа поля в системе неоднородных элементов наиболее подходит метод магнитных цепей. Он подразумевает эквивалентную замену физического пространства сепаратора совокупностью магнитных источников и магнитных проводимостей.

Метод магнитных цепей широко применялся в расчетах магнитных систем до 70-х годов двадцатого века [4, 6, 7]. При этом схемы замещения постоянных магнитов преподносились умозрительно [4, 7].

Ниже приводим строгое обоснование схемы замещения постоянного магнита на основе использования идеи распределенной магнитной цепи, предложенной в работе [5]. Недостатком методики, изложенной в работе [5], в том, что формулы связи параметров магнита с параметрами образца получаются в форме нестрогих допущений и итерационных приближений.

В отличие от [5], где применялась распределенная пассивная магнитная цепь, предлагаем метод распределенной активной магнитной цепи, обоснование которой проведем на базе эквивалентного соленоида. Метод эквивалентного соленоида подразумевает использование при расчете внешнего поля постоянного магнита однослойного соленоида, имеющего бесконечно тонкую обмотку с током I с линейной плотностью тока, приходящейся на единицу длины со-

леноида, принимаем равной величине намагниченности магнита М [2].

Уравнение полного тока по замкнутому пути, охватывающему обмотку однослойного соленоида, имеет вид

Ь

| и2&I + | и1саI = |мdz

Ь

1

0

(4)

где Ь - участок пути интегрирования, проходящего внутри соленоида, Ь2 - участок пути интегрирования, проходящего вне соленоида. В левой части (4): Н2 - напряженность магнитного поля соленоида (или магнита) вне соленоида (или вне магнита); Н1=В1/^0- напряженность поля внутри соленоида; Н1 - напряженность поля внутри магнита; В1 - индукция внутри соленоида или магнита. В правой части (4): I- длина ПМ; М- намагниченность, являющаяся функцией напряженности поля внутри магнита.

Вводим систему координат 0-г вдоль оси симметрии соленоида, начало которой поместим в нейтральном сечении соленоида. При переходе к величинам, характеризующим магнитное состояние магнитной цепи, усредним внутреннее поле соленоида в каждом нормальном сечении 2:

В) = 11 <м) = 1 \ы(т,

(5)

тывая симметрию расположения элементарных соленоидов, полагаем правомерность следующих равенств:

ди „ = =

< В1) dz

= тАгФ(г)\

Аксиальный магнитный поток в сечении 2 будет определяться формулой Ф(г) = < В1) Ъ и подчиняться уравнению непрерывности Ф(г) = Ф(0) - Ф(г). Здесь: Ф(0) = - магнитный поток в нейтральном сечении соленоида; Ф(г) - поток рассеяния через часть боковой поверхности соленоида, расположенной между нейтральным сечением и сечением в точке 2; 5 - площадь поперечного сечения соленоида (магнита).

Для перехода к распределенной магнитной цепи выбираем пару зеркально расположенных элементарных соленоидов длиной ¿2, т.е. отстоящих на одинаковое расстояние 2 от начала координат в обе стороны координатной оси, рис. 2. Составим уравнения полных токов для каждого элементарного соленоида по таким замкнутым путям, охватывающим элементарные обмотки, которые прилегают к бесконечно тонким поверхностям этих обмоток:

ди2 + ди1С=ди2 + ди1С=(6)

где ди , ди - падения магнитных напряжений по путям, прилегающим к наружной поверхности обмотки соленоида, соответственно для левого и правого элементов; ди_1С , ди1С - падения магнитных напряжений по путям, прилегающим к внутренней поверхности обмотки соленоида, соответственно для левого и правого элементов; д¥ , д¥ - МДС элементарных соленоидов. Учи-

^0

д¥ = д¥ = <М)dz , (7)

где г0 = 1/ц05 - распределенное магнитное сопротивление внутреннего пространства соленоида. Добавим для каждого элементарного соленоида уравнения непрерывности магнитных потоков, направления которых соответствуют рис. 2: Ф(-2-д2) = Ф(-2) - дФ(-2), Ф(2+д2) = Ф(2) - дФ(2), (8)

где дФ(2) - приращение потока рассеяния через боковую поверхность элементарного соленоида. При этом между каждыми двумя зеркально расположенными элементарными участками поверхности соленоида существует паритет между приращениями потоков рассеяния, заключающийся в том, что в силу симметрии магнита выходящий с левой стороны элементарный поток дФ(2) равен входящему с правой стороны элементарному потоку дФ5(-2). Поэтому этот элементарный поток рассеяния можно выразить по закону Ома

дФ(2) = дФ(-2) =дСии2(2) . (9) Здесь: дС5 и - соответственно магнитная проводимость и распределенная магнитная проводимость пространства, по которому замыкается магнитный поток дФ5(2); и(г) =2р2(2) - разность магнитных потенциалов между двумя зеркально расположенными элементарными участками внешней поверхности соленоида, где р(2) - магнитный потенциал на внешней поверхности соленоида (магнита) на расстоянии 2 от нейтрального сечения, в котором р2(2=0)=0

Подставляя в (8) формулу (9) и учитывая следующие выражения для дифференциалов магнитного потока dф

Ф(-2-д2) - Ф(-2) = dфф-dz,

Ф(2+д2) - Ф(2) = ddф-dz,

получаем первое уравнение для описания распределенной магнитной цепи эквивалентного соленоида

dФ dz

= - ё.и

(10)

В соответствии с рис. 2 разность магнитных напряжений между точками -2-д2 и 2+д2 и соответственно между точками -2 и 2 будет равна

и(2+д2) - и(2) = ди 2 + ди2 . (11)

Выражая приращения магнитных напряжений следующим образом

dU 2 .

[и(2+д2)- и2(2)] = —2& ,

Рис. 2. Структура распределения магнитных напряжений по поверхности обмоток элементарных соленоидов и между элементарными соленоидами

приводим (11) к виду

сЮ

■у

=(и _ + (№..

(12)

Подставляя в (12) (и_2 и (и2 из (6) с учетом (7), получаем второе уравнение для описания активной распределенной магнитной цепи эквивалентного соленоида

си

2

= 2 {Ы> -2 т.Ф.

(13)

Величина М на каждом элементарном участке магнита является функцией значения Н в теле магнита. Выразим эту зависимость через В. Для этого, преобразуем характеристику размагничивания материала (1) к следующему виду

В

Н= (-В~ 1)НСВ

и, подставляя в (2), имеем

ы(В) = В-ВВГВ + Нсв. (14)

^0 Вг

Подставляя (14) в (13) и учитывая первое уравнение в (7), получаем линейное уравнение для описания активной распределенной магнитной цепи эквивалентного соленоида

си

2

= 2(НСВ - гмф),

(15)

ной системе уравнений и схеме распределения напряжений на рис. 2 будет соответствовать магнитная схема замещения элементарного звена (рис. 3,а) короткозамкнутой распределенной магнитной цепи (рис. 3,б). Магнитное состояние на выходе распределенной линии (2=1/2) соответствует магнитному состоянию на полюсах магнита, поэтому к выходным зажимам цепи присоединено магнитное сопротивление внешней среды Я, так как магнитный поток магнита замыкается через внешнюю среду.

В работе [5], исходя из условия линейности магнитного потенциала на поверхности, определена математическая модель распределенной магнитной проводимости по воздуху которую обозначим gS0 . Эта проводимость не зависит от магнитного режима и однородна. В сепараторах каждый магнит окружен сложной средой в виде слоеного пирога с различными магнитными про-ницаемостями, поэтому будем применять следующую математическую модель распределенной магнитной проводимости

gs= gso^эФ, (16)

где цэф - эффективная относительная магнитная проницаемость внешней многослойной среды.

Таким образом, система уравнений (10) и (15) линейна и с постоянными коэффициентами, поэтому приводим к одному неоднородному обыкновенному уравнению

где гМ = НСВ /Вг S, - распределенное магнитное сопротивление постоянного магнита.

Таким образом, полученная система уравнений (10) и (15) включает в себя параметры материала и параметры постоянного магнита, и устанавливает связь между такими величинами, которые характеризуют магнитное состояние магнита. Это падение магнитного напряжения на внешней поверхности соленоида и(г), совпадающее с падением напряжением на поверхности магнита, и магнитный поток Ф(г). При этом дан-

-у2Ф = ^5Исв,

(17)

где У = л]2rЫgS . Используем граничные условия при 2 = 0: и(0) = 0, Ф(г=0) = Ф(0). Тогда решения (17) и (10) в точке 2=1/2 (на выходе распределенной магнитной цепи) соответственно принимают вид

и

Исв

Ф(2) = ^ +

2 гы

Ф(0) -

И

св

'ы

2

сЪ—, (18)

Рис. 3. Распределенные активные магнитные схемы замещения: а) элементарного звена магнита; б) магнита в целом в виде длинной линии

и2(2) =

2г

ы

gs

Ф(0) -

И

св

'ы

2

(19)

У gs

Фр(0)- ИИсв

8ъ-=вШсв.

2 1 гы

Ф(0)- ИГсв

4

и2хф = - 2Исв

гЪ

у

у/ 2.

(20)

2И

Рэ = -

св а*-

у

2

(21)

Формулы (18)-(19) выражают магнитное состояние постоянного магнита цилиндрической формы между его полюсами с учетом потока рассеяния через боковую поверхность магнита. При изменении магнитного потока в нейтральном сечении Ф(0) система уравнений (18)-(19) будет описывать вебер-амперную характеристику магнита. Так как внешняя среда моделируется магнитным сопротивлением Я через которое проходит магнитный поток (18) вследствие приложенного напряжение (19) (рис. 3, б), то из уравнения, выражающего закон Ома,

Из (19) следует, что режим короткого замыкания возникает при выполнении условия ФК (0) - Исв / Гы = 0, которое, подставляется в (18), дает фк(2) = Исв / Гы . Внутреннее магнитное сопротивление генератора будет равно

ю2х(2 ) = 2гы,у1

Ямэ Фк(2)

гЪ1-у 2 .

(22)

можно вычислить рабочий магнитный поток в нейтральном сечении магнита - Ф(0).

Применяя к линейной распределенной цепи метод эквивалентного генератора (ЭГ), приходим к двухэлементной схеме замещения магнита (рис. 4) с параметрами: ¥э - МДС генератора; ЯМЭ - внутреннее магнитное сопротивление. Параметры ЭГ определяем традиционным способом, вычислением на выходных зажимах распределенной цепи напряжения холостого хода

и2х(—) и магнитного потока короткого замыкания ФК(^) . Из (18) следует, что режим холостого хода возникает при выполнении условия

у/ -1

Фх(0) = Исв (1 - (сЪу) ) / Гы , которое, подставляя в (19), дает

В приближении нулевого потока рассеяния через боковую поверхность положим gS = 0, тогда из (21) и (22) будет ¥Э = ^ = НСВ1 и ЯМЭ= ЯМ= гМ1 соответственно, что и следовало ожидать. В этом случае схема ЭГ выражает такую внешнюю вебер-амперную характеристику, которая соответствует характеристике размагничивания материала (1).

Если магнит находится в равномерном внешнем магнитном поле с напряженностью Н0, тогда магнитная характеристика на каждом элементарном участке описывается уравнением размагничивания материала (3) и, соответственно, М(В) принимает вид

в ви{

ы(в) = -?-- в

св

+ (Исв ± И0 ) . (22)

Знак "-" указывает на то, что верхний вывод распределенной схемы на рис. 3,б соответствует южному магнитному полюсу. Величина МДС будет равна

Сопоставляя (22) с (14) приходим к выводу, в формулах (15), (17)-(21) следует заменить НСВ на НСВ ± Н0. Знак "-", если Н0 размагничивающее поле, знак "+", если Н0 намагничивающее поле

Пассивную неоднородную среду сепаратора будем замещать совокупностью магнитных прово-димостей (или сопротивлений) по методу сеток [8], когда все пространство сепаратора разбивается на такие элементарные объемы, в пределах которых магнитный поток можно считать квазипостоянным и квазиоднородным. В общем случае элементарный объем предполагает форму параллелепипеда,

ft}

Рис. 4. Магнитная схема замещения постоянного магнита

вырезанного из сплошной среды, который замещается шестью сопротивлениями. Если поле обладает симметрией, например, цилиндрической симметрией, то элементарные объемы могут иметь форму цилиндрических слоев и т.п.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Для оптимизации магнитных сепараторов, выполненных на постоянных магнитах, предлагается использовать метод магнитных цепей, который подразумевает эквивалентную замену физического пространства сепаратора совокупностью магнитных источников и магнитных сопротивлений (проводимостей). Для реализации этого подхода разработаны эффективные магнитные схемы замещения постоянного магнита, учитывающие поток рассеяния, обоснована связь параметров схем замещения со справочными параметрами материала магнита и даны рекомендации при воздействии на магнит внешнего поля.

Исследования выполнены при финансовой поддержке Министерства образования и науки

РФ по аналитической ведомственной целевой

программе "Развитие научного потенциала высшей школы (2009 - 2010годы)"на2009год,регистрационный номер 2.1.2/4506.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Булыжев Е.М., Худобин Л.В. Ресурсосберегающее применение смазочно-охлаждающих жидкостей при металлообработке. М.: Машиностроение, 2004. 352 с.

2. Постоянные магниты: Справочник/ Альтман А.Б., Герберг А.Н., Гладышев П.А. и др.; Под ред. Ю.М. Пятина. М.: Энергия, 1980. 488 с.

3. Тамм И.Е. Основы теории электричества. М.: Наука, 1976. 616 с.

4. Сливинская А.Г. Электромагниты и постоянные магниты: Учебное пособие для студентов вузов. М.: Энергия, 1972. 248 с.

5. Зимин Е.Ф., Кочанов Э. С. Расчет постоянных магнитов с учетом потоков рассеяния // Электричество.-2001. №11. С.57-61.

6. Пятин Ю.М. Расчет электрических элементов измерительных приборов: Справочное пособие. М.: Машиностроение, 1965. 180 с.

7. Арнольд Р.Р. Расчет и проектирование магнитных систем с постоянными магнитами. М.: Энергия, 1969. 184 с.

8. Нейман Л.Р., Димирчян К. С. Теоретические основы электротехники. Л: Энергоиздат, 1981. Том 2. 415 с.

OPTIMIZATION MAGNETIC SEPARATOR

© 2011 E.M. Bulyzhev, E.N. Menshov, G.A. Dzhavakhiya

Ulyanovsk State Technical University Closed Joint Stock Company "Bulyzhev. Industrial Ecosystems", Ulyanovsk

On the basis of fundamental equations (the total current and the continuity of flow) is synthesized system of equations of the active distributed magnetic circuit modeling permanent magnet. Equivalent circuits were grounded in the light of the magnet leakage flux. We establish a strong relationship characteristics of permanent magnet with the parameters of the material characteristics of demagnetization. The developed scheme is proposed for optimizing the magnetic separator system cleaning liquids from ferromagnetic impurities, carried out on permanent magnets. Task of optimizing the magnetic separator means use the method of magnetic circuits. Keywords: supercritical magnetic materials, characteristics of demagnetization, the flow of the scattering, the fall of the magnetic stress distribution of the magnetic circuit method is equivalent to the generator, the magnetic resistance, MDS, a heterogeneous environment.

Evgeny Bulyzhev, Doctor of Technics, Professor. Тел.: (8422) 44-42-45.

Evgeny Menshov, Candidate of Technics, Associate Professor. E-mail: raynd2@rambler.ru.

Georgy Dzhavakhiya, Graduate Student at the Engineering Technology Department. E-mail: geo.d@mail.ru.