CC BY
70
assumption that it is possible to increase the efficiency of concrete work within the framework of organizational and technical design. We proposed to use the «organizational and technological potential of solutions for the construction of monolithic structures» as a discrrte indicator that allows us to evaluate and select the best method for improving the efficiency of concrete work within the framework of organizational and technical design. Consideration of all factors and strict adherence to technology allows us to optimize and reduce the cost of the work performed, and most importantly, to improve the quality of the facilities under construction.
Key words: organizational and technological solutions, the organization of construction of residential buildings, non-destructive methods of strength control, organizational and technological potential.
Bidov Tembot Khasanbievich, senior lecturer, tembotO 7@bk. ru, Russia, Moscow, National research Moscow state University of civil engineering,
Kotlyarov Mikhail Anatolyevich, student, zmmisha. kotlyarov@gmail. com, Russia, Moscow, National research Moscow state University of civil engineering,
Akhverdashvili Georgy Georgievich, student, Tagikiryls42@,mail. ru, Russia, Moscow, National research Moscow state University of civil engineering,
Baychorov Rasul Aslambekovich, student, rasul15119 7@yandex. ru, Russia, Moscow, National research Moscow state University of civil engineering,
Urusov Alim Alikovich, engineer, alim.urusov@gmail. com, Russia, Moscow, Hotel Vinogradovo Hotel
УДК 623.45
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСЛОВНОЙ ВЕРОЯТНОСТИ ПОРАЖЕНИЯ ОБЪЕКТОВ БРОНЕТАНКОВОЙ ТЕХНИКИ ВЫСОКОТОЧНЫМИ БОЕПРИПАСАМИ
И.В. Новиков
Предложена математическая модель для оценки условной вероятности поражения объектов бронетанковой техники высокоточными боеприпасами с осколочно-фугасными боевыми частями.
Ключевые слова: фугасный импульс, кинетический импульс, осколочный импульс, эффективность, высокоточный боеприпас.
Основываясь на анализе опыта военных конфликтов, происходивших в последнее десятилетие прошлого и начале нынешнего столетия можно сделать вывод о возросшей актуальности применения высокоточных боеприпасов (ВТБ). Это связано с одной из их главных особенностей, заключающейся в обеспечении высокой вероятности прямого попадания. В современных ВТБ используются осколочно-фугасные боевые части
182
(ОФБЧ), обеспечивающие высокое могущество поражающего действия по широкому спектру целей, в том числе объектам бронетанковой техники (ОБТТ) - танкам, БМП, БТР и т.д. При проектировании новых и модернизации уже существующих артиллерийских ВТБ возникает необходимость оценки их поражающего действия на типовые ОБТТ для обеспечения требуемого могущества. Ключевой характеристикой оценки поражающего действия ВТБ с ОФБЧ на ОБТТ является условная вероятность поражения [1]. До настоящего времени для её определения применяются теоретические методы, требующие экспериментального подтверждения полученных результатов.
Разработана математическая модель, позволяющая вычислить условную вероятность поражения на основе данных полученных опытным путём. Алгоритм данной модели представлен на рисунке.
В основе предлагаемой математической модели заложено условие, позволяющее определить факт наступления поражения, заключающееся в сравнении полного поражающего /пораж импульса ВТБ и порогового значения импульса /порог (далее пороговый импульс) рассматриваемого элемента брони ОБТТ, в который попадает боеприпас. Предложенная математическая модель использует экспериментально-теоретические значения пороговых импульсов. Если полный поражающий импульс ВТБ превышает пороговый импульс, то наступает поражение, если же наоборот, то поражение отсутствует:
^пораж > ^порог . (1)
Алгоритм определения условной вероятности поражения объекта бронетанковой техники высокоточным артиллерийским боеприпасом с осколочно-фугасной боевой частью
Для определения элемента брони ОБТТ, в который попал ВТБ, устанавливают координаты точки попадания, разыгрывая их в соответствии с нормальным законом распределения при заданных среднеквадра-
183
тических отклонениях по высоте и направлению относительно математических ожиданий координат точки попадания. Далее определяется элемент внешней поверхности ОБТТ, на котором лежит разыгранная точка попадания.
Полный поражающий импульс ВТБ включает в себя такие составляющие как, фугасный /фуг, кинетический /кин и осколочный импульсы
^оск •
/пораж _ /фуг + /кин + /оск . (2)
Для определения фугасного импульса необходимо вычислить его составляющие, такие как компрессионный /комп и бризантный /бриз импульсы:
/фуг = /комп + /бриз .
Составляющие части фугасного импульса определяются на основе экспериментальных данных, полученных с использованием метода Хельда с применением инертных датчиков. Использование данного эксперимента не только позволяет наиболее точно определить фугасную составляющую полного поражающего импульса, но и оценить распределение фугасного импульса в ближней зоне взрыва относительно оси боевой части.
Компрессионный импульс определяется исходя из численного интегрирования удельного компрессионного импульса по площади рассматриваемого элемента брони ОБТТ, разбивающегося на дискретные площадки.
Зависимости, позволяющие определить удельный компрессионный импульс /комп, выглядят следующим образом:
/кэомп = т&Ш:, 'коми Он) = (/кэомп (5) • К ш-А2),
2H
где /^омп - компрессионные импульсы в зависимости от угла между осью
ОФБЧ и направлением распространения воздушной ударной волны, Н • с; т^ - масса i-ого датчика, кг; l' - экспериментально определенные расстояния между расположением i-ого датчика до подрыва и точки его падения по горизонтали, м; g- ускорение свободного падения, м/с2; H - высота установки датчика, м; h - расстояние между центром заряда взрывчатого вещества и центром i-ой дискретной площадки, м; 5- угол между осью ОФБЧ и направлением распространения воздушной ударной волны, град; Иэ - расстояние между центром оси заряда ОФБЧ и центром переднего торца датчика, м; А - сторона квадрата, лежащего в основании датчиков, определяющих компрессионный импульс, м.
Полный компрессионный импульс определяется как:
n
/коми = £ 'уд (hi) • Sэл • cos qi, i=1
где п - количество элементарных площадок; Бэл - дискретная элементарная площадь интегрирования, м2; 0,- - угол между нормалью к 1-ой элементарной площадке и вектором, соединяющий центр заряда взрывчатого вещества с её центром, град.
Необходимость учёта бризантного импульса обусловлена непосредственным контактом боевой части ВТБ с элементом брони ОБТТ, в который попадает боеприпас [2].
Для определения удельного бризантного импульса %риз используется следующая зависимость:
тбр1бр
'бриз =
g
2 H
Мбр
где тбр - масса датчика, устанавливаемого вплотную с передним торцом ОФБЧ, кг; ¡бр - расстояние по горизонтали между начальным и конечным
расположением датчика измеряющего бризантный импульс, м; АSбр - площадь переднего торца датчика, измеряющего бризантный импульс, м2.
Полный бризантный импульс вычисляется следующим образом: ^бриз _ Кбриз ' 'бриз ' ^конт *cos фЬ, где Кбриз - коэффициент передачи бризантного импульса; £конт - площадь контакта боевой части с элементом брони ОБТТ, м2; фь - угол передачи бризантного импульса от нормали к поверхности элемента брони ОБТТ, град.
Кинетический импульс, передающийся элементу брони ОБТТ при неупругом ударе, вычисляется, основываясь на экспериментально полученном результате отклонения бронеплиты после соударения с ней имитатора ВТБ с инертной боевой частью при испытании на баллистическом треке [3]. Зависимости, определяющие кинетический импульс ВТБ, выглядят следующим образом:
тпчЛ/2 • g • l • (1 - cosg)
к = пл Лпер
тснисн
^кин = тсн ' исн ' с°8 а' Кпер,
где тпл - масса плиты, кг; I - расстояние от точки крепления плиты до её центра масс, м; тсн - масса боеприпаса, кг; и сн - скорость боеприпаса при подходе к цели, м/с; у - угол, на который отклоняется подвешенная плита, град; Кпер - коэффициент передачи кинетического импульса; а - угол
между осью ВТБ и нормалью к элементу брони ОБТТ, в который попадает боеприпас, град.
Вычисление осколочного импульса основано на суммировании импульсов передаваемых каждым осколком, попавшим в рассматриваемый элемент брони ОБТТ.
Для определения импульса единичного осколка используется следующая зависимость:
/оскг = Кощи с°8 Ф, где К о - коэффициент передачи осколочного импульса; щ - масса 1-ого осколка, который попал в элемент брони ОБТТ, кг; ц - скорость 1-ого осколка, который попал в элемент брони ОБТТ, м/с; ф/ - угол подхода 1-ого осколка, который попал в элемент брони ОБТТ, определяемый относительно нормали к преграде, град.
Значения масс, скоростей и направлений полёта осколков определяется исходя из экспериментально полученных данных по распределению осколков по массовым группам, углам разлета и скоростям, полученных в ходе проведения экспериментальных подрывов ОФБЧ ВТБ в мишенной обстановке и бронеяме.
Полный осколочный импульс ВТБ вычисляется по формуле:
п
^оск = X ^оск/ , /=1
где п - число осколков попавших в элемент поверхности ОБТТ, на который воздействует ВТБ.
Для расчета поражающего воздействия высокоточного боеприпаса на ОБТТ вычисляется полный поражающий импульс (2). Далее происходит проверка условия (1), определяющего факт наступления поражения. Если полный поражающий импульс ВТБ не превысил пороговый импульс в 1-ой реализации, то в предлагаемой математической модели рассматривается воздействие осколочного потока на приборы наблюдения ОБТТ. Прибор будет считаться пораженным, если осколок попал в поверхность прибора, и его скорость превышает пороговую скорость пробития Кпор преграды,
определяющуюся как:
^ = к<1 °-75б°-7 = ^СМ Ь '
где к - эмпирический коэффициент; й - диаметр осколка, дм: Ь - толщина преграды, дм; д - масса осколка, кг; Р - угол между направлением полета осколка и нормалью к поверхности преграды, град.
После определения факта поражения приборов, в конце каждой реализации происходит проверка условия к < ЛГреал, где к - номер текущей
реализации; ЛГреал - общее количество реализаций. Если неравенство не
выполняется, то вычисляется условная вероятность поражения объекта бронетанковой техники ВТБ с ОФБЧ. Условная вероятность поражения вычисляется как:
т
Р = ■
Русл N
^реал
где т - количество реализаций, в которых произошло поражение ОБТТ.
Точность вычисления условной вероятности поражения непосредственно зависит от количества реализаций, однако, в определенный момент их увеличение перестанет давать существенный прирост точности и только замедлит процесс вычисления [4]. Для определения оптимального количества реализаций п предлагается использовать следующую зависимость:
* / * \ P(1 - P)
*
Рн,в = P ± V
n
где РНв - нижняя и верхняя границы, в которых лежит истинное значение
условной вероятности поражения при заданной доверительной вероятно*
сти; ^ - коэффициент доверительной вероятности; P - определенная в
результате расчетов условная вероятность поражения.
Предложена математическая модель, позволяющая оценивать условную вероятность поражения объекта бронетанковой техники ВТБ с ОФБЧ, предусматривающая использование результатов экспериментальных подрывов по методу Хельда, испытаний боеприпаса в инертном снаряжении на баллистическом треке, в мишенной обстановке и бронеяме, а также полученных экспериментально-теоретическим путем значений пороговых импульсов.
Список литературы
1. Алябьев С.А., Гудков Н.В., Игнатов А.В., Кузнецов В.М., Русин В.В., Сасалина В.В., Степаничев И.В., Стреляев С.И. Эффективность комплексов управляемого ракетно-артиллерийского вооружения: учебное пособие / под ред. А.Г. Шипунова. Тула: Изд-во ТулГУ, 2011. 151 с.
2. Баум Ф.А., Орленко Л.П., Станюкович К.П., Челышев В.П. Физика взрыва / под ред. К.П. Станюковича. М.: Изд-во «Наука», 1975. 704 с.
3. Курепин А.Е., Кузнецов И. А. Основы проектирования боевых частей управляемых ракет / под ред. И.О. Артамонова. Дзержинск: АО «ГосНИИмаш», 2018. 368 с.
4. Вентцель Е.С. Теория вероятностей / под ред. А.П. Разумовской. М.: Государственное изд-во физико-математической литературы, 1958. 462 с.
Новиков Илья Владимирович, инженер, khkedratula. net, Россия, Тула, АО «Конструкторское бюро приборостроения им. академика А.Г. Шипунова»
DETERMINATION OF CONDITIONAL KILL PROBABILITY OF HIGH-PRECISION
AMMUNITION
I. V. Novikov
Mathematical model for determination of conditional kill probability of armored vehicle with high-precision ammunition with high-explosive fragmentation warhead has heen offered.
Key words: explosive impulse, effectiveness, kinetic impulse, fragmentation impulse, effectivity, high-precision ammunition.
Novikov Ilya Vldaimirovich, engineer, khkedratula. net, Russia, Tula, JSC «Instrument Design Bureau named after academician A.G. Shipunova»
УДК 004.056.55
КОНТРОЛЬ НАД ПЕРСОНАЛОМ И МЕТОДЫ ЗАЩИТЫ
ИНФОРМАЦИИ
Д.В. Афанасьева, А. А. Абидарова, Е.А. Плахина
Информационная безопасность является одним из наиболее приоритетных направлений в информационных технологиях. Современные предприятия, службы и фирмы все чаще задумываются о конфиденциальности данных, особенно если работа проводится с секретными данными, а также с автоматизированными системами. В работе рассматривается и разрабатывается алгоритм действия для предприятий для снижения угрозы безопасности.
Ключевые слова: информационная безопасность, данные, методы, способы, обеспечение безопасности.
Информационная безопасность является одним из наиболее приоритетных направлений в информационных технологиях. По статистике (рисунок), большая часть компаний (93%) подвергается тем или иным ки-бератакам [3].
А так как коммерческая информация представляет немалую ценность, разглашение внутренних сведений легко может привести администрацию к серьезным расходам. По этой причине различные компании используют (при найме новых сотрудников) двусторонние соглашения
188
