CC BY
0УДК 678.8
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКАЕМОЙ ДЕФЕКТНОСТИ ТЕПЛООТРАЖАЮЩЕГО ПОКРЫТИЯ ПОЛИМЕРНОЙ КОМПОЗИТНОЙ КОНСТРУКЦИИ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
А. Ю. Андрюшкин, Д. М. Губанов, А. И. Тимошенков
Балтийский государственный технический университет «ВОЕНМЕХ» им. Д. Ф. Устинова, Санкт-Петербург, Россия
Аннотация. Теплостойкость полимерных композитных конструкций обуславливает надежность и безопасность летательных аппаратов. Нанесенные на поверхности полимерных композитных конструкций теплоотражающие покрытия обеспечивают благоприятный режим их работы. Показана взаимосвязь дефектности теплоотражающего покрытия с теплостойкостью полимерной композитной конструкции. Предложена методика определения допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия полимерной композитной конструкции для характерных температур. Приведена расчетная оценка допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия стеклопластиковой стенки.
Ключевые слова: полимерная композитная конструкция, теплоотражающее покрытие, теплостойкость, допускаемая дефектность, характерная температура
Для цитирования: Андрюшкин А. Ю. Губанов Д. М. Тимошенков А. И. Определение допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия полимерной композитной конструкции летательного аппарата // Аэрокосмическая техника и технологии. 2024. Т. 2, № 3. С. 69-81. DOI 10.52467/2949-401X-2024-2-3-69-81. EDN DIPQVC
DETERMINATION OF THE PERMISSIBLE DEFECT OF THE HEAT-REFLECTING COATING OF THE AIRCRAFT POLYMER COMPOSITE STRUCTURE
A. Yu. Andryushkin, D. M. Gubanov, A. I. Timoshenkov
Baltic State Technical University "VOENMEH", Saint Petersburg, Russia
Abstract. The heat resistance of polymer composite structures determines the aircraft reliability and safety. Heat-reflecting coatings applied to the surface of polymer composite structures ensure a favorable operating condition. The relationship between the defectiveness of the heat-reflecting coating and the heat resistance of the polymer composite structure is shown. A method for determining the permissible defect of the heat-reflecting coating of a polymer composite structure for characteristic temperatures is proposed. A calculated estimate of the permissible defect of the heat-reflecting coating of the fiberglass wall is given.
Keywords: polymer composite structure, heat-reflecting coating, heat resistance, permissible defect, characteristic temperature
© Андрюшкин А. Ю., Губанов Д. М., Тимошенков А. И., 2024 Аэрокосмическая техника и технологии. 2024. Т. 2, № 3
For citation: Andryushkin A. Yu., Gubanov D. M., Timoshenkov A. I. Determination of the permissible defect of the heat-reflecting coating of the aircraft polymer composite structure. Aerospace Engineering and Technology. 2024. Vol. 2, no. 3, pp. 69-81. DOI 10.52467/2949-401X-2024-2-3-69-81. EDN DIPQVC (In Russian)
Введение
Применяемая в авиастроении теплоизоляция обеспечивает надежность и безопасность воздушных судов. Комфортные условия для экипажа и пассажиров создает теплоизоляция кабины и салона летательного аппарата. Теплоизоляция критически важна для обеспечения безопасности в случае возникновения пожара на борту летательного аппарата, она замедляет распространение огня и дает дополнительное время для эвакуации пассажиров. Тепловой режим работы различных систем летательного аппарата зависит от теплоизоляции узлов, агрегатов и трубопроводов, например, топливной системы или системы кондиционирования воздуха.
Весовая эффективность современных летательных аппаратов достигается широким применением конструкций из полимерных композиционных материалов. Теплостойкость полимерной композитной конструкции - это температура, выше которой снижаются показатели свойств, определяющие возможность ее эксплуатации, жесткость и прочность. По данным работ [1-8] композитные образцы с полимерной матрицей имеют низкую теплостойкость, их деформация, определяемая действующими температурой и нагрузкой, существенно растет при температуре более 50 °С (рис. 1). Поэтому целесообразно теплоизолировать композитную конструкцию и обеспечить благоприятный температурный режим ее работы.
0 20 40 60 30 100 120 140 Температура, °С
Рис. 1. Зависимости деформации от температуры, полученные при определении теплостойкости по Мартенсу на композитных образцах с эпоксидным связующим ЭДИ для составов с соотношением массовых частей (смола ЭД 20 / отвердитель изоМТГФА / ускоритель УП-606/2): 1 - 100/75/1; 2 - 100/85/1; 3 - 100/95/1 [6]
Для локализации источников тепла и снижения температуры композитной конструкции рационально на ее поверхность нанести теплоотражающее покрытие, которое значительную часть падающего на него инфракрасного излучения отражает в обратном направлении. Эффективность теплоотражающих покрытий, выраженная в высоком сопротивлении теплопередаче, достигает 80-98 %.
Для полимерных композитных конструкций технологичны теплоотражаю-щие покрытия, представляющие собой лакокрасочные наполненные материалы. Жидкий лакокрасочный материал наносится тонким слоем на поверхность конструкции и после отверждения образует теплоотражающее покрытие. В его состав входят пленкообразующие вещества, пигменты, наполнители, пластификаторы, растворители, стабилизаторы и прочие компоненты. Теплоотражающие свойства покрытия обусловлены наличием в его составе соответствующего наполнителя - тонкодисперсного порошка. Для создания теплоотражающего эффекта в состав покрытия вводится алюминиевый порошок или порошок диоксида титана, дающий белый цвет. Такие алюминиевые и белые покрытия имеют коэффициент отражения не менее 0,8. Покрытия с содержанием тонкодисперсного алюминиевого порошка 15-25 % имеют теплоотражающие свойства аналогичные свойствам медной или алюминиевой фольги [9-18].
Во время эксплуатации летательного аппарата эффективность теплоотража-ющего покрытия снижается из-за возникновения и развития дефектов: кратеров, пор, трещин, расслоений, вздутий (рис. 2). Этому способствуют различные факторы: механические нагрузки, температурные перепады, химическое воздействие, влагопоглощение, старение покрытия. Если дефектность теплоотражающего покрытия превышает допускаемое значение, то защищаемая им композитная конструкция функционирует при повышенных температурах, что ускоренно приводит ее в неработоспособное состояние. Поэтому актуально определение допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия, учитывающее теплостойкость полимерной композитной конструкции летательного аппарата.
Рис. 2. Дефекты теплоотражающего покрытия: трещины и расслоения (слева), кратеры и поры (справа)
Целью является оценка влияния дефектности теплоотражающего покрытия на температуру полимерной композитной конструкции. Исходя из цели, можно сформулировать следующие задачи:
1. Обоснование взаимосвязи дефектности теплоотражающего покрытия с теплостойкостью полимерной композитной конструкции.
2. Определение допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия полимерной композитной конструкции для характерных температур.
3. Расчет допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия стеклопла-стиковой стенки для характерных температур.
Взаимосвязь дефектности теплоотражающего покрытия с теплостойкостью полимерной композитной конструкции
Исходя из теплостойкости конкретного полимерного композита, можно задать характерные значения температуры конструкции [19-21]: - оптимальное значение температуры; ^оп - допускаемое значение температуры; - кратковременное пиковое значение температуры.
Рассмотрим композитную стенку, например, из стеклопластика, с отражающим покрытием, на которое воздействует инфракрасное излучение от источника тепла (рис. 3). Примем, что направление теплового потока перпендикулярно композитной стенке.
а
б
А-А
t
х
Рис. 3. Полимерная композитная стенка с теплоотражающим покрытием: а - теплоотражающее покрытие с дефектами; б - разрез А-А теплоотражающего
покрытия
1 - теплоотражающее покрытие; 2 - полимерная композитная стенка; 3 - дефекты теплоотражающего покрытия; 4 - источник тепла; ^ст - температура поверхности источника тепла; t^ tx - температура нагретой и холодной поверхности композитной стенки; ^изл - плотность потока теплового излучения от источника тепла к отражающему покрытию, Вт/м2; Итоп - толщина теплоотражающего покрытия, м;
кст - толщина композитной стенки
Дефектность теплоотражающего покрытия определим как отношение суммарной площади дефектов к площади покрытия (рис. 3, а):
£
ёдеф = т; ,
(1)
пок
где ёдеф - дефектность теплоотражающего покрытия; £пок - площадь покрытия, м2; £деф - суммарная площадь дефектов, м2.
Дефектные участки покрытия не имеют теплоотражающей способности, они интенсивно нагреваются, что приводит к росту температуры защищаемой композитной стенки. Если дефектность покрытия превышает допускаемое значение, то температура композита превышает одно из характерных значений tош или ^оп, или Можно определить несколько значений допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия, при которых достигается определенная характерная температура композитной стенки: [ёдеф_опт] соответствует ^пт; [ёдеф_доп] соответствует tдоп; [ёдеф_кр] соответствует tкр.
Таким образом, состояние теплоотражающего покрытия определяет температуру поверхностей композитной стенки, следовательно, и ее теплостойкость.
Определение допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия полимерной композитной конструкции для характерных температур
Определим значения допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия полимерной композиционной конструкции, при которых достигаются характерные температуры на ее поверхности. Рассмотрим полимерную композитную стенку толщиной Ист с теплоотражающим покрытием толщиной Итоп, ограждающее источник тепла с температурой поверхности ^ст (рис. 3). Между источником тепла и теплоотражающим покрытием устанавливается результирующий тепловой поток плотностью дизл. Тепловое сопротивление композитной стенки с теплоотражающим покрытием Яст:
И И
Я + (2)
топ ст
где Яст - термическое сопротивление композитной стенки с теплоотражающим покрытием, (м2 ■ °С)/Вт; Хтоп - коэффициент теплопроводности теплоотражающего покрытия, Вт/(м ■ °С).
Необходимо отметить, что толщина теплоотражающего покрытия мала и обычно составляет 30-100 мкм, а коэффициент теплопроводности покрытия
И
с тонкодисперсным металлическим порошком значителен, поэтому —^ ^ 0 .
^топ
Таким образом, тонкое теплоотражающее покрытие имеет по толщине одинаковую температуру
Эксплуатируемое теплоотражающее покрытие состоит из бездефектных участков, температура которых ниже из-за хорошей отражающей способности, и дефектных участков, температура которых выше из-за плохой отражающей способности (рис. 3, а). Можно предложить выражение для определения температуры нагретой поверхности композитной стенки с дефектным теплоотража-ющим покрытием:
С = I
буч (1 ёдеф ) + 'дучёдеф'
(3)
где 'буч - температура на нагретой поверхности композитной стенки, защищенной бездефектными участками теплоотражающего покрытия, °С; ?дуч - температура композитной стенки, защищенной дефектными участками теплоотражаю-щего покрытия, °С.
Температура на нагретой поверхности композитной стенки, защищенной бездефектными участками теплоотражающего покрытия [19-21]:
,0,25
'буч = 100
О +273л4
100
Яи
с
прб
1 -
1 -
с
2
буч
с
ачт У
с
1__ист
с
ачт
273, (4)
у У
где Сбуч - коэффициент излучения бездефектных участков теплоотражающего покрытия, Вт/(м2К4); Сист - коэффициент излучения поверхности источника тепла, Вт/(м2К4); Сачт - коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м2К4); Спрб - приведенный коэффициент излучения бездефектных участков теплоотражающего покрытия, Вт/(м2-К4).
Приведенный коэффициент излучения бездефектных участков теплоотражающего покрытия [19-21]:
/ \
с
прб
1
1 1
+
с с с
у ист буч ачт у
(5)
Температура композитной стенки, защищенной дефектными участками теп-лоотражающего покрытия [19-21]:
. 0,25
'дуч = 100
+ 273 л4
100
Я и
с
прд
1 -
1 -
с
2
дуч
с
ачт /
с
1 - ист
с
ачт
273
(6)
У У
где Сдуч - коэффициент излучения дефектных участков теплоотражающего покрытия, Вт/(м2К4); Спрд - приведенный коэффициент излучения дефектных участков теплоотражающего покрытия, Вт/(м2-К4).
Приведенный коэффициент излучения дефектных участков теплоотражающего покрытия [19-21]:
/ л
С _
прд
1
1 1
+
С С
ист дуч
С
(7)
Задавая значение характерной температуры нагретой поверхности композитной стенки, из выражения (3) найдем соответствующую ей допускаемую дефектность теплоотражающего покрытия:
ё дефн_о
ё дефн_
доп
(опт (буч
(дуч _ (буч
tДOП _ (буч
(дуч _ (буч
_ (кр " " (буч
(дуч _ (буч
(8)
(9)
(10)
где [§дефн_ опт^ С^дефн^оп^ [§дефн_кр] допускаемая дефектность теплоотраЖающего
покрытия при характерной температуре нагретой поверхности композитной стенки соответственно (опт, tдоп, ^р.
С учетом выражения (2) температура холодной поверхности композитной стенки:
Вст Чизл tбуч (1 ёдеф ) + tдучёдеф Вст Чи
(11)
Из выражения (11) следует, что температура холодной поверхности композитной стенки линейно зависит от дефектности теплоотражающего покрытия:
( (дуч tбуч ) ёдеф + (tбуч Вст Чизл ) .
(12)
Задавая значение характерной температуры, из выражения (12) найдем соответствующую ей допускаемую дефектность теплоотражающего покрытия:
ёдефх_
t _t + В ч
опт буч ст Чи
tдуч tбуч
(13)
g дефх_
доп
ёдефх_
.кР
' _ ' I R q
_ доп буч ст "изл
'дуч 'буч
t _t + R q
_ кр буч ст "изл
'дуч 'буч
(14)
(15)
Таким образом, определена связь дефектности теплоотражающего покрытия композитной стенки и характерной температуры на ее нагретой и холодной поверхности.
Расчет допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия стеклопластиковой стенки для характерных температур
Рассмотрим пример определения значений допускаемой дефектности тепло-отражающего покрытия (краска БТ-177 с алюминиевой пудрой) стеклопластиковой стенки по выражениям (2)-(15) для различных характерных температур при следующих исходных данных (рис. 3): толщина теплоотражающего покрытия: Итоп = 100 мкм; коэффициент теплопроводности теплоотражающего покрытия: Хтоп = 40Вт/(м°С); толщина стеклопластиковой стенки: Итоп = 10,0 мм; коэффициент теплопроводности стеклопластиковой стенки: Хтоп = 0,30 Вт/(м°С); 'ист = 85 °С; ^изл = 140 Вт/м2; Сбуч = 2,2 Вт/(м2К4); С ист = 4,5 Вт/(м2К4); Сачт = 5,76 Вт/(м2К4); Сдуч = 4,5 Вт/(м2К4); дефектность покрытия изменяется в диапазоне от ёдеф = 0 (бездефектное теплоотражающее покрытие) до ёдеф = 1 (теплоотражающее покрытие полностью разрушено); характерные температуры стеклопластиковой стенки (рис. 1), °С: 'опт = 35; 'доп = 40; 'кр = 50.
Для рассматриваемого случая зависимости температуры нагретой и холодной поверхности стеклопластиковой стенки от дефектности отражающего покрытия (рис. 4):
'н = 29,245ёдеф + 32,754, 'х = 29,245ёдеф + 28,087.
деф
(16)
Из выражений (16) определим допускаемую дефектность отражающего покрытия с учетом температуры нагретой и холодной поверхности стеклопласти-ковой стенки:
ёдефн
'н _ 32,745
XI_2_
29,245
S дефх
'х _ 28,087 29,245
(17)
Допускаемая дефектность теплоотражающего покрытия, при которых достигается характерное значение температуры нагретой и холодной поверхности стеклопластиковой стенки (рис. 4) (см. таблицу).
'дош 'опт? С
65 60 55 50 45 40 35 30 25
0,0 ОД 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Рис. 4. Зависимость температуры нагретой ^ и холодной tх поверхности стеклопластиковой стенки от дефектности отражающего покрытия £Деф
Допускаемая дефектность теплоотражающего покрытия, обуславливающая значение характерной температуры на нагретой и холодной поверхности стеклопластиковой стенки
Характерная температура на поверхности стенки, °С Допускаемая дефектность теп-лоотражающего покрытия для нагретой поверхности стенки Допускаемая дефектность теп-лоотражающего покрытия для холодной поверхности стенки
^пт = 35 [#дефн опт] = 0,077 [#дефх опт] = 0,236
^оп = 40 [#дефн доп] = 0,248 ГЯдефх доп] = 0,407
^р = 50 [#дефн кр] = 0,590 [£дефх кр] = 0,749
Таким образом, дефектность теплоотражающего покрытия обуславливает температуру стеклопластиковой стенки.
Заключение
По результатам проведенного исследования можно сделать следующие выводы:
• дефектность теплоотражающего покрытия существенно влияет на надежность и безопасность нагреваемой излучением полимерной композитной конструкции летательного аппарата;
• температура полимерного композита обусловлена состоянием теплоотражающего покрытия и характеризуется следующими значениями: оптимальное, допускаемое, кратковременное пиковое;
• предложена методика оценки допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия конструкции в зависимости от оптимальной, допускаемой и кратковременной пиковой температуры полимерного композита;
• по предложенной методике проведен расчет допускаемой дефектности теплоотражающего покрытия (краска БТ-177 с алюминиевой пудрой) для оптимальной, допускаемой и кратковременной пиковой температуры на нагретой и холодной поверхности стеклопластиковой стенки.
Цель исследования достигнута, оценено влияние дефектности теплоотража-ющего покрытия на температуру полимерной композитной конструкции.
Конфликт интересов / Conflict of interests
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов / The authors declare no conflict of interests.
Библиографический список
1. Воронков А. Г., Ярцев В. П. Влияние температуры и вида нагрузки на закономерности разрушения эпоксидных композитов // Пластические массы. 2004. № 6. С. 27-29.
2. Афанасьев А. В., Рабинский Л. Н., Шершак П. В. Экспериментальное определение деформационных и прочностных характеристик полимерных композиционных материалов // Механика композиционных материалов и конструкций. 2010. Т. 16. № 2. С. 214-232. EDN: MSXPLZ
3. Корабельников Ю. Г. Методы исследования механизмов разрушения конструкционных полимерных материалов // Клеи. Герметики. Технологии. 2008. № 4. С. 22-26. EDN: KGMAJH
4. Атясова Е. В., Блазнов А. Н., Савин В. Ф. Теплостойкость полимерных композиционных материалов при продольном изгибе // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2014. Т. 80. № 12. С. 53-57. EDN: TBRMTV
5. Блазнов А. Н., Савин В. Ф., Атясова Е. В. и др. Влияние температуры на прочность ба-зальто- и стеклопластиков // Ползуновский вестник. 2014. № 4. Т. 2. С. 154-158. EDN: TUYTHZ
6. Самойленко В. В., Атясова Е. В., Блазнов А. Н. и др. Исследование теплостойкости полимерных композитов на основе эпоксидных матриц // Ползуновский вестник. 2015. № 4. Т. 1. С. 131-135. EDN: VMDKYJ
7. Атясова Е. В., Блазнов А. Н., Савин В. Ф. Способ обработки результатов термомеханических испытаний // Научно-технический вестник Поволжья. 2013. № 5. С. 110-114. EDN: RFNYLT
8. Буянов И. А. Особенности оценки теплостойкости полимерных связующих // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2013. №5. С. 27-30. EDN: QAZUGH
9. Козлова А. А., Кондрашов Э. К., Барботько С. Л., Веренинова Н. П. Теплоотражающее покрытие для защиты надувных конструкций от воздействия теплового потока // Труды ВИ-АМ. 2018. №4 (64). С. 75-83. DOI: 10.18577/2307-6046-2018-0-4-75-83, EDN: YVOWMY
10. Вытчиков Ю. Е., Сапорев М. Е. Исследование теплозащитных характеристик замкнутых воздушных прослоек в строительных ограждающих конструкциях с применением экранной теплоизоляции // Вестник СТАСУ. Градостроительство и архитектура. 2014. № 1 (14). С. 98-102. DOI: 10.17673/Vestnik.2014.01.17, EDN: SEATZX
11. Сапарев М. Е. Повышение теплозащитных характеристик керамзитобетонных ограждающих конструкций с помощью экранной тепловой изоляции // Строительные материалы. 2013. №11 (707). С. 12-15. EDN: RKXZKJ
12. Кузьмин В. А. Исследование возможностей применения отражательной теплоизоляции в многослойных сэндвич-панелях с учетом многократного отражения // Строительные материалы. 2017. № 6. С. 35-40. EDN: YUNGTR
13. Гнездилова О. А. Анализ энергоэффективности многослойных ограждающих конструкций с различными теплоизоляционными материалами // Анализ современной науки и образования. 2013. № 5 (72). С.48-53.
14. Сизов В. Д., Нестеров Л. В., Копко В. М. Использование теплоизоляционных слоев из микромодулей в новых конструкциях стеновых панелей // Наука и техника. 2014. № 5. С. 54-60. EDN: SYNDZB
15. Мананков В. М. Отражающая теплоизоляция в энергосберегающем строительстве // Вестник МГСУ. 2011. № 3-1. С. 319-326. EDN: OVYOQF
16. Ахременков А. А., Кузьмин В. А., Цирлин А. М., Цыганков В. М. Энергетическая эффективность покрытия внутренней поверхности помещения отражательной теплоизоляцией // Строительные материалы. 2013. № 12. С. 65-67. EDN: RSSDCV
17. Умнякова Н. П. Теплозащита замкнутых воздушных прослоек с отражательной теплоизоляцией // Жилищное строительство. 2014. № 1-2. С. 16-20. EDN: RWNQPB
18. Кузьмин В. А., Умнякова Н. П. Применение отражательной теплоизоляции в многослойных панелях с эффектом многократного отражения теплового потока // Жилищное строительство. 2016. № 6. С. 21-24. EDN: WFAXHR
19. Андрюшкин А. Ю., Мещеряков С. А., Шашурин А. Е. Применение газонаполненных пластмасс в средствах коллективной теплозащиты работников машиностроения // Труды Ростовского государственного университета путей сообщения. 2021. №2 (55). С. 18-21. EDN: QJAHFS
20. Андрюшкин А. Ю., Кадочникова Е. Н., Мещеряков С. А. Оценка эффективности теплозащитного экрана с теплоизоляционным заполнителем из газонаполненной пластмассы и теплоотводящими каналами // Проблемы управления рисками в техносфере. 2021. №3 (59). С. 33-38. EDN: EKDDBL
21. Андрюшкин А. Ю., Мещеряков С. А., Кадочникова Е. Н. Совершенствование теплоизоляционных конструкций средств коллективной защиты работников машиностроения // Проблемы управления рисками в техносфере. 2021. №4 (60). С. 32-38. EDN: TKSWDU
Дата поступления: 27.06.2024 Решение о публикации: 01.07.2024
Контактная информация:
АНДРЮШКИН Александр Юрьевич - канд. техн. наук, доцент, заведующий кафедрой (Балтийский государственный технический университет «ВОЕНМЕХ» им. Д. Ф. Устинова, Россия, 190005, Санкт-Петербург, 1-я Красноармейская ул., д. 1), Sascha1a@mail.ru
ГУБАНОВ Дмитрий Максимович - магистрант (Балтийский государственный технический университет «ВОЕНМЕХ» им. Д. Ф. Устинова, Россия, 190005, Санкт-Петербург, 1-я Красноармейская ул., д. 1), kipyatook@gmail.com
ТИМОШЕНКОВ Артем Игоревич - магистрант (Балтийский государственный технический университет «ВОЕНМЕХ» им. Д. Ф. Устинова, Россия, 190005, Санкт-Петербург, 1-я Красноармейская ул., д. 1), mr.suei@mail.ru
References
1. Voronkov A. G., Yartsev V. P. Vliyanie temperatury i vida nagruzki na zakonomernosti razrusheniya epoksidnyh kompozitov [Influence of temperature and type of load on the patterns of destruction of epoxy composites]. Plasticheskie massy [Plastic masses]. 2004. No. 6, pp. 27-29. (In Russian)
2. Afanasiev A. V., Rabinsky L. N., Shershak P. V. Experimental testing of deformation and strength of polymer composite materials. Mekhanika kompozitsionnykh materialov i konstruktsii [Mechanics of composite materials and structures] 2010. Vol. 16, no. 2, pp. 214-232. EDN: MSXPLZ (In Russian)
3. Korabelnikov Yu. G. Methods of studying the mechanisms of destruction of structural polymer materials. Klei. Germetiki. Tekhnologii [Glues. Sealants. Technologies]. 2008. No. 4, pp. 22-26. EDN: KGMAJH (In Russian)
4. Atyasova E. V., Blaznov A. N., Savin V. F. A longitudinal bending method for determination of heat resistance of polymeric composite materials. Zavodskaya laboratoriya. Diagnostika materialov [Industrial Laboratory. Diagnostics of Materials]. 2014. Vol. 80, no. 12, pp. 53-57. EDN: TBRMTV (In Russian)
5. Blaznov A. N., Savin V. F., Atyasova E. V. et al. The influence of temperature on the strength of basalt and fiberglass. Polzunovskiy vcstnik. 2014. Vol. 2, no. 4, pp. 154-158. EDN: TUYTHZ (In Russian)
6. Samoylenko V. V., Atyasova E. V., Blaznov A. N. et al. Investigation of heat resistance of polymer composites based on epoxy matrices. Polzunovskiy vcstnik. 2015. Vol. 1, no. 4, pp. 131-135. EDN: VMDKYJ (In Russian)
7. Atyasova E. V., Blaznov A. N., Savin V. F. Method of treatment of results thermomechanical testing. Scientific and Technical Volga region Bulletin. 2013. No. 5, pp. 110-14. EDN: RFNYLT (In Russian)
8. Buyanov I. A. Features of assessing the heat resistance of polymer binders. Vse Materialy. Entsiklopedicheskii Spravochnik [All materials. Encyclopaedic reference manual]. 2013. No. 5, pp. 27-30. EDN: QAZUGH (In Russian)
9. Kozlova A. A., Kondrashov E. K., Barbotko S. L., Vereninova N. P. Heat-reflective coating for protection of expandable structure on against influence of the heat transfer rate. Trudy VIAM. [Proceedings of VIAM]. 2018. No. 4 (64), pp. 75-83. DOI: 10.18577/2307-6046-2018-0-4-75-83, EDN: YVOWMY (In Russian)
10. Vytchikov Yu. E., SaporevM. E. Investigation of dead air space heat-shield performance with screen heat insulation in enclosure structures. Urban construction and architecture. 2014. No. 1 (14), pp. 98-102. DOI: 10.17673/Vestnik.2014.01.17, EDN: SEATZX (In Russian)
11. Saparev M. E. Improving the thermal protection characteristics of expanded clay concrete enclosing structures using screen thermal insulation. Stroitel'nye materialy [Building materials]. 2013. No. 11 (707), pp. 12-15. EDN: RKXZKJ (In Russian)
12. Kuzmin V. A. Research in Possibilities to Use Reflective Heat Insulation in Multi-Layer Sandwich-Panels with Due Regard for Multiple Reflection. Stroitel'nye materialy [Building materials]. 2017. No. 6, pp. 35-40. EDN: YUNGTR (In Russian)
13. Gnezdilova O. A. Analiz energoeffektivnosti mnogoslojnyh ograzhdayushchih konstrukcij s razlichnymi teploizolyacionnymi materialami [Energy efficiency analysis of multilayer enclosing structures with various thermal insulation materials]. Analiz sovremennoj nauki i obrazovaniya [Analysis of modern science and education]. 2013. No. 5 (72), pp. 48-53. (In Russian)
14. Sizov V. D., Nesterov L. V., Kopko V. M. Usage of micro-modular heat-insulation layer in structures of wall panels. Science & Technique. 2014. No. 5, pp. 54-60. EDN: SYNDZB (In Russian)
15. Manankov V. M. Reflective insulation in energy efficient construction. VestnikMGSU. 2011. No. 3, pp. 319-326. EDN: OVYOQF (In Russian)
16. Akhremenkov A. A., Kuzmin V. A., Cirlin A. M., Tsygankov V. M. Energy efficiency of covering the inner surface of a room with reflective thermal insulation. Stroitel'nye materialy [Buildingmaterials]. 2013. No. 12, pp. 65-67. EDN: RSSDCV (In Russian)
17. Umnyakova N. P. Heat protection of closed air spaces with reflective insulation. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2014. No. 1-2, pp. 16-20. EDN: RWNQPB (In Russian)
18. Kuzmin V. A., Umnyakova N. P. The use of reflective heat insulation in multilayer panels with effectof multiple reflection of a heat flow. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2016. No. 6, pp. 21-24. EDN: WFAXHR (In Russian)
19. Andryushkin A. Yu., Meshcheryakov S. A., Shashurin A. E. Primenenie gazonapolnennyh plastmass v sredstvah kollektivnoj teplozashchity rabotnikov mashinostroeniya [The use of gas-filled plastics in means of collective thermal protection of machine-building workers]. Trudy Ros-tovskogo gosudarstvennogo universiteta putej soobshcheniya [Proceedings of the Rostov State University of Railway Engineering]. 2021. No. 2 (55), pp. 18-21. EDN: QJAHFS (In Russian)
20. Andryushkin A. Yu., Meshcheryakov S. A., Kadochnikova E. N. Evaluation of the effectiveness of a heat shield with a heat-insulating filler made of gas-filled plastic and heat-removing channels. Problems of risk management in the technosphere. 2021. No. 3 (59), pp. 33-38. EDN: EKDDBL (In Russian)
21. Andryushkin A. Yu., Meshcheryakov S. A., Kadochnikova E. N. Improvement of thermal insulation structures of collective protection of machine-building workers. Problems of risk management in the technosphere. 2021. No. 4 (60), pp. 32-38. EDN: TKSWDU (In Russian)
Date of receipt: June 27, 2024 Publication decision: July 1, 2024
Contact information:
Alexander Yu. ANDRYUSHKIN - Candidate of Engineering Sciences, Associate Professor, Head of Department (Baltic State Technical University "VOENMEH", Russia, 190005, Saint Petersburg, 1st Krasnoarmeyskaya ul., 1), Sascha1a@mail.ru
Dmitry M. GUBANOV - Master Student (Baltic State Technical University "VOENMEH", Russia, 190005, Saint Petersburg, 1st Krasnoarmeyskaya ul., 1), kipyatook@gmail.com
Artyom I. TIMOSHENKOV - Master Student (Baltic State Technical University "VOENMEH", Russia, 190005, Saint Petersburg, 1st Krasnoarmeyskaya ul., 1), mr.suei@mail.ru
