CC BY
0
Вестник аграрной науки Дона. 2023. Т. 16. № 4 (64). С. 32-40. Don agrarian science bulletin. 2023; 16-4(64): 32-40.
Научная статья
УДК 631.362.3: 621.6.04
doi: 10.55618/20756704_2023_16_4_32-40
EDN: ZDMCNU
ОБОСНОВАНИЕ ПРОЦЕССА ГРАВИТАЦИОННОЙ СЕПАРАЦИИ ЗЕРНА МЕТОДОМ МОДЕЛИРОВАНИЯ
Исследования выполнены в рамках темы НИР FRRS-2023-0019 государственного задания ФГБОУ ВО «Мелитопольский государственный университет»
Александр Викторович Гвоздев1, Татьяна Александровна Клевцова1, Ярослав Александрович Мирошниченко1
1 Мелитопольский государственный университет, Запорожская область, г. Мелитополь, Россия, rektorat@mgu-mlt.ru
Аннотация. В статье предложено для увеличения пропускной способности сепаратора и интенсификации процесса проводить гравитационное сепарирование с помощью щелевого отверстия, расположенного перпендикулярно направлению движения смеси, с длиной, ограничивающейся только габаритами разделяющей поверхности, выполненной в форме кривой брахистохронного свойства. Такая сепарация зерна с помощью поверхностей брахистохронного свойства с щелевыми отверстиями обеспечивает выделение зерна, начиная с крупных до мелких и подачу отдельно каждой фракции на отдельную часть сита для окончательного просеивания, что увеличивает производительность и снижает энергоемкость процесса за счет гравитационного сепарирования и не требует дополнительных затрат энергии. Цель представленного исследования заключалась в выполнении математического моделирования и обосновании конструктивных параметров: щелевого отверстия, расположенного перпендикулярно направлению движения смеси с шириной, ограничивающейся только габаритами разделяющей поверхности, выполненной в форме кривой брахистохронного свойства, и кинематических параметров движения частиц по разделяющей поверхности для обеспечения эффективной их сепарации. Для выделения частицы с эквивалентным радиусом re = 2,0-3,0 мм в щелевое отверстие сепарирующих поверхностей при длине разгонного участка S0 = 0,15-0,20 м её начальная скорость должна быть в пределах v0 = 0,5-0,72 м/с, а критическая скорость - в пределах vk = 0,70-0,88 м/с, и необходимо иметь ширину щели между противоположными кромками сепарирующих поверхностей в пределах L = 14-20 мм, а разность по высоте между кромками сепарирующих поверхностей - Н = 1-2 мм.
Ключевые слова: гравитационный сепаратор, зерно, разделяющая поверхность, математическое моделирование, кинематические параметры
Для цитирования: Гвоздев А.В., Клевцова Т.А., Мирошниченко Я.А. Обоснование процесса гравитационной сепарации зерна методом моделирования // Вестник аграрной науки Дона. 2023. Т. 16. № 4 (64). С. 32-40.
Original article
SUBSTANTIATION OF THE PROCESS OF GRAVITATIONAL GRAIN SEPARATION BY MODELING METHOD
*The work was performed within the framework of research project FRRS-2023-0019 in accordance with the state assignment Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Education "Melitopol State University"
Alexander Viktorovich Gvozdev1, Tatiana Aleksandrovna Klevtsova1, Yaroslav Alexandrovich Miroshnichenko1
1Melitopol State University, Zaporozhye region, Melitopol, Russia, rektorat@mgu-mlt.ru
Abstract. The article suggests one need to increase the capacity of the separator and intensify the process, carry out gravitational separation using a slit hole located perpendicular to the direction of movement of the mixture, with a length limited only by the dimensions of the separating surface, being made in the form of a brachystochronous curve. Such grain separation using brachystochronous surfaces with slotted holes ensures the separation of grains from large to small ones and feeding each fraction separately to a separate part of the sieve for final sieving, which increases productivity and reduces the energy intensity of the process due to gravitational separation and does not require additional energy costs. The purpose of the presented study was to perform mathematical modeling and substantiation of design parameters: a slit hole located perpendicular to the direction of movement of the mixture with a width limited only by the dimensions of the separating surface, made in the form of a bra-chystochronous curve, with admitting kinematic parameters of particle motion along the separating surface to ensure their effective separation. To isolate a particle with an equivalent radius re = 2,0-3,0 mm into the slot opening of the separating surfaces with a length of the acceleration section S0 = 0,15-0,20 m, its initial velocity should be within v0 = 0,5-0,72 m/s, and the critical
© Гвоздев А.В., Клевцова Т.А., Мирошниченко Я.А., 2023
velocity within Vk = 0,70-0,88 m/s. Besides it is necessary to have a width of the gaps between the opposite edges of the separating surfaces within L = 14-20 mm, and the height difference between the edges of the separating surfaces H = 1-2 mm. Keywords: gravitational separator, grain, separating surface, mathematical modeling, kinematic parameters For citation: Gvozdev A.V., Klevtsova T.A., Miroshnichenko Ya.A. Substantiation of the process of gravitational grain separation by modeling method // Vestnik agrarnoy nauki Dona = Don agrarian science bulletin. 2023; 16-4(64): 32-40. (In Russ.)
Введение. Современные технологии зерновой продукции нового поколения предъявляют повышенные требования к эффективности процессов сепарирования исходной зерновой смеси. Производят послеуборочное сепарирование (фракционирование) зерна на фуражное и продовольственное; очистку зерна от примесей перед измельчением на мукомольных и комбикормовых заводах и перед шелушением на крупяных заводах [1, 2].
Применяемые в различных отраслях сепараторы для разделения сыпучих материалов отличаются конструктивным многообразием, но большую группу среди них составляют гравитационные сепараторы, разделяющие сыпучие материалы по крупности составляющих их частиц [3-5].
Недостатком известных способов разделения зерновой смеси является снижение производительности за счет возможного зависания зерновых частиц на перфорированных поверхностях предварительной сепарации, выполненных, например, в виде решет. Это также ведет к снижению скорости подачи частиц на сито и к снижению эффективности окончательного просеивания [3].
Поэтому повышение технологической эффективности сепарации зерновых смесей является актуальной задачей для зерноперера-батывающей промышленности.
Анализ последних исследований и публикаций. Для предварительного разгона, сепарации и окончательного просеивания требуется подведение дополнительной энергии. Также известные способы учитывают только скорость витания зерновок и не учитывают такие параметры сепарации, как размеры зерновок и размеры отверстий решет, от которых существенно зависит эффективность сепарации.
В условиях гравитационного поля и применительно к разделяющей поверхности с просеивающими клиновидными отверстиями этим двум требованиям должна удовлетворять криволинейная разделяющая поверхность. Но недостатком неподвижных криволинейных разде-
ляющих поверхностей также является забивание просеивающих отверстий [6-8].
Лучшим решением повышения эффективности гравитационной сепарации зернового материала является выполнение разделяющей поверхности сепаратора в форме кривой брахи-стохронного свойства, способной создать оптимальную скорость движения сепарируемых частиц (Василенко П.М., 1960).
Поэтому предлагается для увеличения пропускной способности сепаратора и интенсификации процесса проводить гравитационное сепарирование (фракционирование) с помощью щелевого отверстия, расположенного перпендикулярно направлению движения смеси с шириной, ограничивающейся только габаритами разделяющей поверхности, выполненной в форме кривой брахистохронного свойства [9, 10, 14].
Известно наличие работ математического обоснования оптимальных размеров и формы кривых разделяющих поверхностей, позволяющих частицам или элементам массы двигаться с заданной скоростью [3, 5, 11-13, 15].
Цель представленного исследования заключалась в выполнении математического моделирования и обосновании конструктивных параметров: щелевого отверстия, расположенного перпендикулярно направлению движения смеси с шириной, ограничивающейся только габаритами разделяющей поверхности, выполненной в форме кривой брахистохронного свойства и кинематических параметров движения частиц по разделяющей поверхности для обеспечения эффективной их сепарации.
Материалы и методы исследования. В работе использовались такие общенаучные методы исследования, как методы системного анализа, научных обобщений и математического моделирования.
Результаты исследования и их обсуждение. Предлагаемое нами техническое решение сепарации зерна на разделяющей поверхности с многочисленными просеивающими щелевыми отверстиями имеет принципиальные отличия по сравнению с традиционными кон-
струкциями ситовых рабочих органов, в том числе и гравитационных щелевых [9, 10].
Для определения кинематических и геометрических параметров движения цилиндрической частицы (зерна) после её схода с сепарирующей поверхности брахистохронного свойства и условий выделения ее в щелевое отверстие необходимо знать начальную скорость У0 схода частицы с поверхности кромки сепарирующей поверхности и конечную скорость на расстоянии I между кромками, которые определяют ширину щелевого отверстия. Здесь Н - высота между кромками сепарирующих поверхностей (рисунок 1).
Для выявления события схода частицы на следующую поверхность сепарирующей поверхности или выделения её в щелевое отверстие необходимо знать соотношение начальной скорости частицы vo в момент схода с поверх-
ности кромки сепарирующей поверхности и критической скорости частицы vк.
Для того чтобы частицы цилиндрической формы выделялись в щелевое отверстие сепарирующей поверхности, необходимо выполнение требования vк>vo, тогда момент количества движения частицы цилиндрической формы, который определяется vo, будет большим, чем момент количества движения частицы, который определяется угловой скоростью вокруг координаты центра масс цилиндра.
Скорость схода частицы с поверхности кромки сепарирующей поверхности при условии, что она поступила на разгонный участок поверхности длиной во с нулевой скоростью, определим согласно уравнению
= ^з^^па^/сжа), (1) где а - угол схода с поверхности кромки сепарирующей поверхности;
] - коэффициент трения скольжения.
Рисунок 1 - Схема процесса сепарации частиц через щелевое отверстие гравитационного сепаратора Figure 1 - Diagram of the particle separation process through the slit hole of the gravitational separator
Нами рассчитана начальная скорость частицы vo в момент схода с поверхности кромки сепарирующей поверхности в зависимости от длины разгонного участка сепарирующей
поверхности во (рисунок 2) и выявлено, что при во = 0,15-0,20 м [10] начальная скорость частицы Уо = 0,55-0,72 м/с.
На рисунке 3 показана зависимость критической скорости частицы ук от эквивалентного радиуса Ге. Для большинства зерновых культур комбикормового производства можно принять Ге = 2,0-3,0 мм. Тогда критическая скорость частицы цилиндрической формы с таким эквива-
лентным радиусом находится в пределах Ук = 0,70-0,88 м/с, что больше, чем значения Уо (рисунок 3). Поэтому при таких конструктивных параметрах щелевых отверстий сепарирующей поверхности (рисунок 1) частица заданного размера будет выделена в щелевое отверстие.
1,3
v0, м/с 1,1
0,9
0,7
0,5
0,3
0,1
3
✓ ^ * ^2
/V
>•
0,05
0,1
0,15
0,2 So, м
Рисунок 2 - Зависимость начальной скорости частицы vo в момент схода с поверхности кромки сепарирующей поверхности от длины разгонного участка сепарирующей поверхности So: 1 - а = 30°, f = 0,36; 2 - а = 30°, f = 0,33; 3 - а = 40°, f = 0,36; 4 - а = 40°, f = 0,33 Figure 2 - Dependence of the initial velocity of the particle vo at the moment of departure from the surface of the edge of the separating surface on the length of the accelerating section of the separating surface So: 1 - а = 30°, f = 0,36; 2 - а= 30°, f = 0,33; 3 - а = 40°, f = 0,36; 4 - а = 40°, f = 0,33
0
1,2
vK, м/с 1
0,8
0,6
0,4
0,2
1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
Ге, мм
Рисунок 3 - Зависимость критической скорости частицы vK от эквивалентного радиуса Ге при f = 0,36: 1 - vo = 0,8 м/с, L = 20 мм, Н = 1 мм; 2 - vo = 0,8 м/с, L = 20 мм, Н = 2 мм; 3 - vo = 0,8 м/с, L = 10 мм, Н = 1 мм; 4 - vo = 0,4 м/с, L = 20 мм, Н = 1 мм; 5 - vo = 0,8 м/с, L = 10 мм, Н = 2 мм; 6 - vo = 0,4 м/с, L = 20 мм, Н = 2 мм Figure 3 - Dependence of the critical velocity of the particle vc on the equivalent radius Ге by f = 0,36: 1 - vo = 0,8 m/s, L = 20 mm, Н = 1 mm; 2 - vo = 0,8 m/s, L = 20 mm, Н = 2 mm; 3 - vo = 0,8 m/s, L = 10 mm, Н = 1 mm; 4 - vo = 0,4 m/s, L = 20 mm, Н = 1 mm; 5 - vo = 0,8 m/s, L = 10 mm, Н = 2 mm;
6 - vo = 0,4 m/s, L = 20 mm, Н = 2 mm
Анализируя графики зависимостей У0 и Ук (рисунки 2 и 3), приходим к выводу, что они связаны между собой зависимостью Ук = куУ0. Здесь ку - коэффициент соотношения начальной скорости частицы У0 в момент схода с поверхности кромки сепарирующей поверхности и критической скорости частицы уК, при которой частица заданного размера будет выделена в щелевое отверстие.
Для того чтобы цилиндрическая частица выделилась в щелевое отверстие, необходимо выполнение условия
V,. >
&
(2)
шк
Из рисунка 4 находим
к = 1/2 • 81пр. (3)
Момент инерции тонкого цилиндра относительно центральной оси равняется:
J = ml'/12.
Тогда
vc >
c2
l
(4)
(5)
Figure 4
Рисунок 4 - Схема взаимодействия частицы в форме цилиндра с противоположной кромкой щелевого просеивающего отверстия Diagram of interaction of a particle in the form of a cylinder with the opposite edge of a slit screening hole
Заменяя угловую скорость ш вращения цилиндра вокруг точки соприкосновения его со следующей кромкой сепарирующей поверхности на линейную Ук =&• I, получим:
. (6)
vK
vc >-к—
2 6sin^
Или
vc >
c2
voK
6sin^
Из рисунка 4 tgp =
H + r H + r
(7)
(8)
Ь + е Ь + г/
Для нашего случая при Н = 1 -2 мм, г = 2,5 мм, I = 10-20 мм и I = 0,36, угол поворота цилиндра вокруг центра масс при его движении над щелью до столкновения со следующей кромкой сепарирующей поверхности составит:
ш = 10...140. А для малых углов можно принять
Тогда для выделения цилиндра в щелевое отверстие его критическая скорость центра масс при столкновении его со следующей кромкой сепарирующей поверхности должна удовлетворять условию
КУр (ь+/г). (9)
б(н + г)
На рисунках 5 и 6 показаны зависимости критической скорости частицы Vк от ширины щели между противоположными кромками сепарирующих поверхностей I и от разности по высоте между кромками Н сепарирующих поверхностей.
vkc >
c
Рисунок 5 - Зависимость критической скорости частицы Vk от ширины щели
между противоположными кромками сепарирующих поверхностей L при f = 0,36 и Ге = 2,5 мм: 1 - vo = 0,8 м/с, Н = 1 мм; 2 - vo = 0,8 м/с, Н = 2 мм; 3 - vo = 0,4 м/с, Н = 1 мм; 4 - vo = 0,4 м/с, Н = 2 мм Figure 5 - The dependence of the critical velocity of the particle Vc on the width of the gap between the opposite edges of the separating surfaces L at f = 0,36 и Ге = 2,5 mm: 1 - vo = 0,8 m/s, Н = 1 mm; 2 - vo = 0,8 m/s, Н = 2 mm; 3 - vo = 0,4 m/s, Н = 1 mm; 4 - vo = 0,4 m/s, Н = 2 mm
1,2
Vk, м/с
0,8
0,6
0,4
0,2
V. N \ / z1
\ >
> ./3
* Щ _____
** * __
V • - —■ . * —1* ■
0,5
1,5
2,5
Н, мм
Рисунок 6 - Зависимость критической скорости частицы Vk от разности по высоте между кромками Н сепарирующих поверхностей при f = 0,36 и Ге = 2,5 мм: 1 - vo = 0,8 м/с, L = 20 мм; 2 - vo = 0,8 м/с, L = 10 мм; 3 - vo = 0,4 м/с, L = 20 мм; 4 - vo = 0,4 м/с, L = 10 мм Figure 6 - Dependence of the critical velocity of the particle Vk on the height difference between the edges Н of the separating surfaces at f = 0,36 и Ге = 2,5 mm: 1 - vo = 0,8 m/s, L = 20 mm; 2 - vo = 0,8 m/s, L = 10 mm; 3 - vo = 0,4 m/s, L = 20 mm; 4 - vo = 0,4 m/s, L = 10 mm
Анализируя графики рисунков 5 и 6, приходим к выводу: чтобы частицы цилиндрической формы с эквивалентным радиусом Ге = 2,03,0 мм, которые имеют критическую скорость в пределах Ук = 0,70-0,88 м/с, были выделены в щелевое сепарирующее отверстие, необходимо иметь ширину щели между противоположными кромками сепарирующих поверхностей I = 14-20 мм (рисунок 5) и разность по высоте между кромками поверхностей распределительного конуса Н = 1-2 мм (рисунок 6).
При избранных интервалах изменения ширины щели между противоположными кромками сепарирующих поверхностей I = 14-20 мм (рисунок 5), коэффициент соотношения скоростей кУ изменяется в интервале 1,03-1,27 при среднем значении 1,15. А при избранных интервалах изменения начальной скорости частицы в момент схода с поверхности кромки сепарирующих поверхностей У0 = 0,55-0,72 м/с (рисунок 2) - ку изменяется в интервале 1,03-1,15 при среднем значении 1,09. Поэтому, для дальнейших расчетов можно принять значение кУ в пределах 1,09-1,15.
Выводы. Для выделения частицы с эквивалентным радиусом Ге (для большинства зерновых культур комбикормового производства можно принять Ге = 2,0-3,0 мм) в щелевое отверстие сепарирующих поверхностей при длине разгонного участка в0 = 0,15-0,20 м её начальная скорость должна быть в пределах У0 = 0,5-0,72 м/с, а критическая скорость - в пределах Ук = 0,700,88 м/с, и необходимо иметь ширину щели между противоположными кромками сепарирующих поверхностей в пределах I = 14-20 мм, а разность по высоте между кромками сепарирующих поверхностей Н = 1-2 мм. При этом среднее значение коэффициента ку соотношения начальной скорости частицы У0 в момент схода с поверхности кромки сепарирующих поверхностей и критической скорости частицы ук, при которой частица заданного размера будет выделена в щелевое сепарирующее отверстие, равно: ку= 1,09-1,15.
Список источников
1. Мачихин С.А., Рындин А.А., Васильев А.М., Стрелюхина А.Н. Качество семенного и продовольственного зерна - один из аспектов продовольственной безопасности России // Хранение и переработка сельхозсы-рья. 2018. № 4. С. 139-146. ЕО^УУЭОКЬ
2. Васильев А.М., Мачихин С.А., Стрелюхина А.Н., Рындин А.А. Повышение эффективности процессов сепа-
рирования зерновых смесей на рифленой поверхности // Хранение и переработка сельхозсырья. 2018. № 3. С. 98105. EDN: YVSGYP
3. Шацкий В.П., Оробинский В.И., Попов А. Е. Моделирование движения зернового потока в гравитационном сепараторе // Вестник Воронежского государственного аграрного университета. 2015. № 4(47). С. 72-79. EDN:VAUAML
4. Авдеев Н.Е., Чернухин Ю.В., Странадко О.Г. Поиск новых принципов сепарирования // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. 2012. № 3 (53). С. 24-26. EDN: PJHXFP
5. Балданов В.Б., Ямпилов С.С., Цыдендоржи-ев Б.Д. Математическая модель процесса сепарации зернового материала гравитационным сепаратором // Вестник ВСГУТУ. 2013. № 5 (44). С. 85-90. EDN: REQXTF
6. Шацкий В.П., Попов А.Е., Спирина Н.Г. К вопросу выбора формы криволинейных сепарирующих поверхностей // Вестник Воронежского государственного аграрного университета. 2013. № 4 (39). С. 77-84.
EDN: SAIMHT
7. Иванов П.А., Сафаров Р.Р., Жигайлов А.В., Курило Е.В. Теоретические исследования движения семени по криволинейному участку распределителя // АгроЭко-Инфо. 2021. № 3 (45). Порядковый номер: 26.
DOI: 10.51419/20213323. EDN:TBIBSY
8. Спирина Н.Г., Попов А.Е., Шацкий В.П. О форме решет гравитационных сепараторов // Современные тенденции развития науки и технологий. 2016. № 1-4. С. 125-128. EDN: VKNGOP
9. Клевцова Т.А., Гвоздев А.В., Старовойт Н.А. Способ гравитационной сепарации зерна // Технико-технологическое обеспечение инноваций в агропромышленном комплексе: материалы I Международной научно-практической конференции. Мелитополь, 2022. С. 160163. EDN: KVZPWG
10. Гвоздев А.В., Клевцова Т.А., Мирошниченко Я.А. Совершенствование процесса гравитационной сепарации зерна // Научно-информационное обеспечение инновационного развития АПК: материалы XV Международной научно-практической конференции. Москва, 2023. С. 117-124. EDN: FMQDMB
11. Михайлов В.С., Козлов В.Г., Дерканосова Н.М., Куликов А.С., Козлова Е.В. Моделирование движения семян по криволинейной траектории с постоянной скоростью в высевающем аппарате // Вестник Воронежского государственного аграрного университета. 2023. Т. 16. № 2 (77). С. 106-115. DOI: 10.53914/issn2071-2243_2023_2_106. EDN: TONNPB
12. Stoica D., Voicu G., Popa L., Constantin G., Tudor P. Assessment indices for the efficiency of the separation process on a sieve with conical separation surface // INMATEH - Agricultural Engineering. 2020. Vol. 60 (1). P. 193-200. DOI: https://doi.org/10.35633/inmateh-60-22
13. Kharchenko S., Borshch Y., Piven M. et al. Modeling of aerodynamic separation of preliminarily stratified grain mixture in vertical pneumatic separation duct // Applied Sciences (Switzerland). 2021. Т. 11. № 10. Article No 4383. DOI: 10.3390/app11104383. EDN:SUQURX
14. Алдонин Н.И. Математическое моделирование в процессе создания конструкции сепаратора зерна // Технико-технологическое обеспечение инноваций в агропромышленном комплексе: материалы I Международной
научно-практической конференции молодых ученых. Мелитополь, 2022. С. 295-297. EDN: LBVNOB
15. Badretdinov I., Mudarisov S., Lukmanov R. et al. Mathematical modeling and study of the grain cleaning machine sieve frame operation // INMATEH - Agricultural Engineering. 2020. Vol. 60 (1). P. 19-28. DOI: 10.35633/INMATEH-60-02. EDN: VUVVQA
References
1. Machihin S.A., Ryndin A.A., Vasil'ev A.M., Stre-lyukhina A.N. Kachestvo semennogo i prodovol'stvennogo zerna - odin iz aspektov prodovol'stvennoy bezopasnosti Rossii (The quality of seed and food grains is one of the aspects of food safety in Russia). Khranenie i pererabotka sel'khozsyr'ya. 2018; 4: 139-146. EDN: YVSOKL (In Russ.)
2. Vasil'ev A.M., Machikhin S.A., Ryndin A.A., Stre-lyukhina A.N. Povyshenie effektivnosti protsessov separiro-vaniya zernovykh smesey na riflenoy poverkhnosti (Improvement of grain mixture on corrugated surface). Khranenie i pererabotka sel'khozsyr'ya. 2018; 3: 98-105. EDN: YVSGYP (In Russ.)
3. Shatskiy V.P., Orobinskiy V.I., Popov A.E. Mode-lirovanie dvizheniya zernovogo potoka v gravitatsionnom separatore (Simulation of grain flow motion in a gravitational separator). Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo agrar-nogo universiteta. 2015; 4: 72-79. EDN: VAUAML (In Russ.)
4. Avdeev N.E., Chernukhin Ju.V., Stranadko O.G. Poisk novykh printsipov separirovaniya (Search for new principles of separation). Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo universiteta inzhenernykh tekhnologiy. 2012; 3: 24-26. EDN: PJHXFP (In Russ.)
5. Baldanov V.B., Yampilov S.S., Tsydendorzhiev B.D. Matematicheskaya model' protsessa separatcii zernovogo materiala gravitatsionnym separatorom (Mathematical model of the process of separation of grain material by gravity separator). Vestnik VSGUTU. 2013; 5(44): 85-90. EDN: REQXTF (In Russ.)
6. Shatskiy V.P., Popov A.E., Spirina N.G. K voprosu vybora formy krivolineynykh separiruyusсhikh poverkhnostey (On the problem of curvilinear separating surface shape selection). Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo agrar-nogo universiteta. 2013; 4(39): 77-84. EDN: SAIMHT
(In Russ.)
7. Ivanov P.A., Safarov R.R., Zhigajlov A.V., Kurilo E.V. Teoreticheskie issledovaniya dvizheniya semeni po krivo-lineynomu uchastku raspredelitelya (Theoretical studies of the movement of the seed along a curved section of the distributor). AgroEkoInfo. 2021; 3(45): Poryadkovyy nomer: 26.
DOI: 10.51419/20213323. EDN: TBIBSY (In Russ.)
8. Spirina N.G., Popov A.E., Shackiy V.P. O forme reshet gravitatsionnykh separatorov (About the shape of gravitational separator sieves). Sovremennye tendentsii razvitiya nauki i technologiy. 2016; 1-4: 125-128. EDN: VKNGOP
(In Russ.)
9. Klevtsova T.A., Gvozdev A.V., Starovoyt N.A. Sposob gravitatsionnoy separatsii zerna (Method of gravitational grain separation). Tekhniko-tekhnologicheskoe obespechenie innovatsiy v agropromyshlennom komplekse: materialy I Mezhdunarodnoy nauchno-prakticheskoy konfe-rentsii. Melitopol', 2022, s. 160-163. EDN: KVZPWG
10. Gvozdev A.V., Klevtsova T.A., Miroshnichen-ko Ya.A. Sovershenstvovanie protsessa gravitatsionnoy separatsii zerna (Improving the process of gravitational grain separation). Nauchno-informatsionnoe obespechenie innovatsion-nogo razvitiya APK: materialy XV Mezhdunarodnoy nauchno-prakticheskoy konferentsii. Moskva, 2023, s. 117-124.
EDN: FMQDMB (In Russ.)
11. Mikhaylov V.S., Kozlov V.G., Derkanosova N.M., Kulikov A.S., Kozlova E.V. Modelirovanie dvizheniya semyan po krivolineynoy traektorii s postoyannoy skorost'yu v vyse-vayuschem apparate (Simulation of the movement of seeds along a curved trajectory with a constant speed in the sowing apparatus). Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta. 2023; 16-2(77): 106-115. (In Russ.) DOI: 10.53914/issn2071 -2243_2023_2_106. EDN: TONNPB
12. Stoica D., Voicu G., Popa L., Constantin G., Tudor P. Assessment indices for the efficiency of the separation process on a sieve with conical separation surface. INMATEH - Agricultural Engineering. 2020; 60(1): 193-200. DOI: https://doi.org/10.35633/inmateh-60-22
13. Kharchenko S., Borshch Y., Piven M. et al. Modeling of aerodynamic separation of preliminarily stratified grain mixture in vertical pneumatic separation duct. Applied Sciences (Switzerland). 2021; 11(10): 4383.
DOI: 10.3390/app11104383. EDN: SUQURX
14. Aldonin N.I. Matematicheskoe modelirovanie v protsesse sozdaniya konstruktsii separatora zerna (Mathematical modeling in the process of creating a grain separator design). Tekhniko-tekhnologicheskoe obespechenie inno-vatsiy v agropromyshlennom komplekse: materialy I Mezhdu-narodnoy nauchno-prakticheskoy konferentsii molodykh uchenykh. Melitopol', 2022, s. 295-297. EDN: LBVNOB
15. Badretdinov I., Mudarisov S., Lukmanov R. et al. Mathematical modeling and study of the grain cleaning machine sieve frame operation. INMATEH - Agricultural Engineering. 2020; 60(1): 19-28. DOI: 10.35633/INMATEH-60-02. EDN: VUVVQA
Информация об авторах
А.В. Гвоздев - кандидат технических наук, доцент, Мелитопольский государственный университет, г. Мелитополь, Россия. Тел.: +7-990-027-80-01. E-mail: gav11gvozdev@yandex.ru.
Т.А. Клевцова - кандидат технических наук, Мелитопольский государственный университет, г. Мелитополь, Россия. Тел.: +7-990-000-14-96. E-mail: klevtsova1204@yandex.ru.
Я.А. Мирошниченко - аспирант, Мелитопольский государственный университет, г. Мелитополь, Россия. Тел.: +7-990-001-13-69. E-mail: vj-slim@yandex.ru.
Александр Викторович Гвоздее, e-mail: gav11gvozdev@yandex.ru
Information about the authors
A.V. Gvozdev - Candidate of Technical Sciences, Associated Professor, Melitopol State University, Melitopol, Russia. Phone: +7-990-027-80-01. E-mail: gav11gvozdev@yandex.ru.
Т.А. Klevtsova - Candidate of Technical Sciences, Melitopol State University, Melitopol, Russia. Phone: +7-990-000-14-96. E-mail: klevtsova1204@yandex.ru.
Ya.A. Miroshnichenko - postgraduate student, Melitopol State University, Melitopol, Russia. Phone: +7-990-001-13-69. E-mail: vj-slim@yandex.ru.
Alexander Viktorovich Gvozdev, e-mail: gav11gvozdev@yandex.ru
Вклад авторов. Все авторы сделали эквивалентный вклад в подготовку публикации. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Contribution of the authors. All authors made an equivalent contribution to the preparation of the article. The authors declare no conflict of interest.
Статья поступила в редакцию 13.09.2023; одобрена после рецензирования 23.10.2023; принята к публикации 24.10.2023. The article was submitted 13.09.2023; approved after reviewing 23.10.2023; accepted for publication 24.10.2023.
https://elibrary.ru/zdmcnu
