CC BY
0
Вестник аграрной науки Дона. 2024. Т. 17. № 1 (65). С. 95-103. Don agrarian science bulletin. 2024; 17-1(65): 95-103.
Научная статья УДК 331.45
DOI: 10.55618/20756704_2024_17_1_95-103 EDN: MJSELT
ОБЕСПЕЧЕНИЕ БЕЗОПАСНЫХ УСЛОВИЙ ТРУДА РАБОТНИКОВ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХОЗЯЙСТВ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ И РЕМОНТНЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
Александр Владимирович Костюков1
1 Ростовский государственный университет путей сообщения, г. Ростов-на-Дону, Россия, up_del@rgups.ru
Аннотация. В работе рассматриваются вопросы обеспечения электробезопасности работников энергетических хозяйств предприятий как сельскохозяйственного назначения, так и предприятий других отраслей. Несчастные случаи на электрических подстанциях возникают при использовании неисправного электрооборудования и при аварийных ситуациях, а также при несоблюдении требований охраны труда при выполнении работ, эксплуатации и обслуживании высоковольтного оборудования. Работники энергетических хозяйств предприятий наиболее подвержены влиянию вредных и опасных производственных факторов, таких как электромагнитное излучение, высокие значения напряжений и токов, шум и др. Следует отметить, что при авариях высоковольтного оборудования практически все опасные и вредные производственные факторы во много раз превышают допустимые нормативные значения. На примере заводской электроподстанции предприятия в работе представлена модель защитного заземления данного объекта. Расчёты выполнялись при использовании программы Comsol Multiphysics, которая позволяет рассчитать распределение потенциалов на территории электроподстанции при различных аварийных режимах, а также необходимое сопротивление контура защитного заземления электроподстанции. Защитное заземление позволяет обеспечить безопасные условия эксплуатации и обслуживания энергетического оборудования подстанций, которое состоит из внешнего и внутреннего контуров заземления. Представленная в работе расчётная модель внешнего и внутреннего контуров защитного заземления позволяет учитывать такие факторы, как удельные сопротивления различных материалов проводника, характеристику зданий, помещений, конструктивное исполнение заземления, а также удельные сопротивления различных слоёв грунта. Рассмотренная методика представляет интерес для специалистов энергетических хозяйств предприятий и позволяет моделировать различные варианты исполнения контура заземления энергетических объектов предприятий, а также проводить моделирование для регионов с различной слоистостью и составами грунта.
Ключевые слова: безопасность труда, электробезопасность, энергетические подстанции, распределение потенциала, защитное заземление, контур заземления, силовой трансформатор, пробой изоляции, аварийный режим, удельное сопротивление
Для цитирования: Костюков А.В. Обеспечение безопасных условий труда работников энергетических хозяйств эксплуатационных и ремонтных предприятий // Вестник аграрной науки Дона. 2024. Т. 17. № 1 (65). С. 95-103. DOI: 10.55618/20756704_2024_17_1_95-103. EDN: MJSELT
Благодарности: Публикация осуществлена в рамках реализации гранта ОАО «РЖД» на развитие научно-педагогических школ в области железнодорожного транспорта
Original article
ENSURING SAFETY WORKING CONDITIONS FOR ENERGY WORKERS AT OPERATION AND REPAIR ENTERPRISES Alexander Vladimirovich Kostyukov1
1Rostov State Transport University, Rostov-on-Don, Russia, up_del@rgups.ru
Abstract. The abstract discusses the issues of ensuring electrical safety for workers at energy enterprises, both agricultural and non-agricultural industries. Accidents at electrical substations occur when faulty electrical equipment is used and emergency situations occur, as well as when labor safety requirements are not observed when performing work, operating and servicing high-voltage equipment. Employees of energy facilities of enterprises are most susceptible to the influence of harmful and hazardous production factors, such as electromagnetic radiation, high voltage and current, noise, etc. It should be noted that in case of accidents of high-voltage equipment, almost all hazardous and harmful production factors are many times higher than the permissible standard values. Using the example of a factory electrical substation of an enterprise, the paper presents a model of protective grounding for this facility. Calculations were performed using the Comsol Multiphysics program, which allows us to calculate the distribution of potentials in the territory of an electrical substation under various emergency conditions, as well as
© Костюков А.В., 2024
the required resistance of the protective grounding loop of the electrical substation. Protective grounding makes it possible to ensure safe operating and maintenance conditions for power equipment of substations, which consists of external and internal grounding loops. The calculation model of the external and internal protective grounding loops presented in the article allows taking into account factors such as the resistivity of various conductor materials, the characteristics of buildings, premises, the design of the grounding, as well as the resistivity of various soil layers. The considered methodology is of interest to specialists in the energy sector of enterprises and makes it possible to simulate various options for the design of the grounding loop at energy facilities of enterprises, as well as carry out modeling for regions with different layering and soil compositions.
Keywords: occupational safety, electrical safety, energy substations, potential distribution, protective grounding, grounding loop, power transformer, insulation breakdown, emergency mode, resistivity
For citation: Kostyukov A.V. Ensuring safety working conditions for energy workers at operation and repair enterprises // Vestnik agrarnoy nauki Dona = Don agrarian science bulletin. 2024; 17-1(65): 95-103. (In Russ.) DOI: 10.55618/20756704_ 2024_17_1_95-103. EDN: MJSELT
Acknowledgments: The publication was carried out as part of the implementation of a grant from JSC Russian Railways for the development of scientific and pedagogical schools in the field of railway transport
Введение. С развитием науки и инновационных технологий внедряются новые средства индивидуальной и коллективной защиты, автоматизированные системы мониторинга вредных и опасных производственных факторов, пересматриваются организационно-технические мероприятия в области охраны труда и экологической безопасности. Все достижения направлены на обеспечение безопасных условий труда, а также на предупреждение возникновения чрезвычайных ситуаций, возникновения опасных и вредных производственных факторов, определение неисправности оборудования [1-5].
Причины аварий и несчастных случаев, которые происходят на производстве как сельскохозяйственной отрасли, так и других, совпадают по ряду общих признаков, что приводит к трагическим последствиям. Даже при проведении на предприятиях регулярных организационно-технических мероприятий по снижению аварийности и травматизма, число аварий и травм на производстве остаётся на высоком уровне. Приблизительно 33,3% от общего числа аварий в энергетических хозяйствах предприятий происходят из-за технических неисправностей. В связи с финансовыми трудностями руководители многих предприятий эксплуатируют дорогостоящее высоковольтное оборудование, которое давно исчерпало свой ресурс, установленный заводом изготовителем. Особенно это касается силовых трансформаторов районных и заводских электроподстанций.
На эксплуатационных и ремонтных предприятиях как сельскохозяйственного назначения, так и предприятий других отраслей около 60% силовых трансформаторов эксплуатируются более 40 лет, даже при нормальных условиях эксплуатации они давно исчерпали свой ресурс. Всё это электрооборудование требует по-
вышенного внимания, проведения профилактических мероприятий, капитального ремонта и текущего контроля состояния. При этом сроки проведения всех этих мероприятий должны быть индивидуальными и исходить из фактического состояния данного высоковольтного электрооборудования.
В процессе эксплуатации высоковольтного электрооборудования, в частности, силовых трансформаторов, возникает износ и старение элементов конструкций, что отражается не только на эксплуатационных характеристиках, но и на безопасности эксплуатации данного электрооборудования [5-8].
Выход из строя изоляции электрооборудования повышает уровень риска возникновения несчастного случая и других необратимых последствий на производстве.
Воздействие опасных и вредных производственных факторов может быть сведено к минимуму, но только при своевременном обнаружении и комплексном изучении производственной среды и выявлении источников опасных и вредных производственных факторов, а также при использовании различных технических и индивидуальных средств защиты.
При обслуживании и эксплуатации электрооборудования работники предприятий как сельскохозяйственного назначения так и предприятий других отраслей в случае возникновения коротких замыканий, пробоя изоляции могут попасть под высокое напряжение. Самой распространённой причиной возникновения несчастных случаев при аварийных режимах является замыкание фазы на нетоковедущие элементы устройств электроснабжения и электрооборудования, а также другие токопроводя-щие конструкции цехов и подстанций. В данном случае работники предприятий попадают под напряжение прикосновения, что приводит к
электротравмам и смертельным случаям на производстве, поэтому вопросы по точному проектированию защитного заземления с учётом всех сопутствующих факторов будут всегда актуальными.
Защитное заземление подстанций, цехов и других производственных помещений является неотъемлемой частью обеспечения безопасных условий труда работников эксплуатационных и ремонтных предприятий железнодорожного транспорта, а также служит для защиты от атмосферных и коммутационных перенапряжений и электромагнитного влияния [9-12].
Материалы и методы исследования. Объектом исследования являются опасные производственные факторы, возникающие при коротких замыканиях и пробое изоляции силовых трансформаторов на районных и заводских электрических подстанциях. Методика исследования предполагает выбор оптимального решения на основе законов электротехники по выбору конструкции защитного заземления с учётом сопутствующих производственных и природных факторов с целью снижения электротравматизма работников предприятий как сельскохозяйственного назначения, так и предприятий других отраслей [13-15].
Результаты исследования и их обсуждение. Требования, которые предъявляются к защитному заземлению, определяются исходя из нормативных документов (ГОСТ Р 58882-20207. Заземляющие устройства. Системы уравнивания потенциалов. Заземлители. Заземляющие проводники, ПУЭ. 7-е издание п.1.7.49-1.7.120). По требованиям нормативных документов на подстанциях используется три вида заземления: защитное, рабочее и молние-защитное.
Для защитного заземления подстанций 6/0,4 кВ должны выполняться требования, которые прописаны в п.1.7.98 ПУЭ:
- вокруг здания подстанции на глубине не более 0,5 метра и на расстоянии 1 м от края фундамента здания и открыто установленного оборудования должен быть установлен замкнутый контур заземления, подсоединённый к заземляющему устройству;
- вокруг здания подстанции должно быть выполнено одно общее заземление, к которому подсоединяют: нейтраль трансформатора на стороне напряжения до 1 кВ; бак силового трансформатора; металлические оболочки и
броню кабельной линии напряжением до 1 кВ и выше; открытые проводящие части электроустановок и сторонние проводящие части.
Сопротивление заземлителя, к которому подсоединяются нейтраль трансформатора и корпуса, а также не проводящие электрический ток части оборудования, в любое время года при линейных напряжениях 660, 380, 220 В должно быть не более 2, 4 и 8 Ом.
При расчёте защитного заземления необходимо, чтобы выполнялись все требования по электробезопасности для электроустановок различных назначений и уровней напряжений по защите персонала от поражения электрическим током при пробое изоляции в различных условиях эксплуатации электрооборудования, а также от перенапряжений и возможных аварий высоковольтного оборудования.
Для расчёта защитного заземления подстанций используются стандартные расчётные методики, карты почв, учитываются климатические условия региона, а также проводятся инженерно-геологические изыскания.
Для моделирования различных вариантов исполнения защитного заземления за основу была взята реальная распределительная заводская подстанция с установленными тремя силовыми трансформаторами ТМ 4000/6/0,4.
Расчётные характеристики заводской подстанции. Подстанция представлена в виде здания с размерами 28*20 метров и высотой потолка помещений 5 м. Толщина стен помещений - 0,2 м, толщина бетонной плиты, на которой установлены трансформаторы - 0,4 м, фундамент здания - 4 м.
Внешний заземлитель изготовлен из стального уголка c размерами 50*50*5 мм, расположен по контуру здания на расстоянии 1 метра от стен, заземлитель погружён в грунт на 0,7 м. С учётом площади здания, внешний заземляющий контур имеет вертикальные электроды длиной 3 м, диаметром 0,016 м с шагом расположения 4 м, общее число вертикальных заземлителей - 25. Для базовых расчётов брали тип почвы - суглинок, для данного района удельное сопротивление грунта 100 Ом-м. Внешний заземлитель соединен с заземлением контура здания в четырёх местах.
В качестве рабочего заземления использовали полосу из стали с размерами 35*5 мм, размещённого от уровня пола на 0,4 м, все ме-
таллические части, не находящиеся под напряжением, заземлены.
Параметры для моделирования и расчёта распределения потенциала на подстанции представлены в таблице 1.
Для стандартных методик расчёты защитного заземления с учётом проводимости почвы делают приблизительными по карте почв. Во многих случаях почва имеет неоднородную структуру, встречаются места со слоистой структурой, состоящей из суглинка, песка, известняка и др. Дополнительно при расчётах необходимо учитывать сезонные изменения грунта.
Основными факторами, влияющими на удельное сопротивление почвы, являются коэффициенты промерзания и увлажнения [1617]. При сильном увлажнении почвы и удержании влаги в грунте удельное сопротивление мо-
жет снижаться в десятки раз, поэтому необходимо учитывать эти факторы при расчёте и проектировании подстанций (таблица 1).
Следует также учесть, что для небольших подстанций сезонные изменения существенно влияют на общее сопротивление заземлителя, поэтому для уменьшения влияния и равномерного распределения потенциала используют вертикальные электроды. Расчёты защитного заземления выполняются для неблагоприятных случаев с учётом сезонности и слоистости почвы. На рисунке 1 представлена расчётная модель заводской подстанции с расположением электрооборудования.
В качестве аварийного режима рассмотрим пробой фазы на корпус силового трансформатора (однофазное короткое замыкание) и распределение потенциала на заземляющем контуре выбранной подстанции.
Таблица 1 - Параметры удельного сопротивления различных материалов и почв Table 1 - Resistivity parameters of various materials and soils
№ Материал (почва) Material (soil) Параметр удельного сопротивления, Омм Resistivity parameter, Ohmm
1 Песок (сильно увлажнённый/сухой) Sand (very wet/dry) (10-60)/( 1500-4200)
2 Супесок Sand clay 150-400
3 Глина Clay 8-70
4 Чернозём Black soil 10-50
5 Суглинок Loam 40-150
6 Каменистая глина Claystone 100
7 Известняк Limestone 1000-2000
8 Щебень (сухой/мокрый) Crushed stone (dry/wet) 5000/3000
9 Смешанный грунт (известь, щебень, глина) Mixed soil (lime, crushed stone, clay) 80-100
10 Бетон c поглощением 4,2% Absorption concrete 4,2% 10000
11 Железо Iron 0,097 10-6
Потенциал, создаваемый точечным источником на глубине расположения внешнего заземлителя, будет описываться уравнением Лапласа:
д2ф | д2ф д2ф _ Q
dx2 dy2 dz2
(1)
Вычисление потенциала сводится к нахождению функции ф (х, у, г), которая во всём пространстве между проводниками удовлетво-
ряет выражению (1), а на самих проводниках принимала бы заданные значения.
Для распределения потенциала в зоне расположения подстанции разработана математическая модель, учитывающая все параметры, которые влияют на распределение потенциала (параметры защитного заземления, глубина залегания, параметры грунта, места расположения электрооборудования, электрические параметра помещения и др.) (рисунок 1).
1 - силовые трансформаторы; 2 - КРУ 6 кВ; 3 - распределительное устройство 0,4 кВ; 4 - шкафы управления и шкафы собственных нужд; 5 - контур внешнего заземления; 6 - вертикальные заземлители; 7 - контур внутреннего заземления Рисунок 1 - Расчётная модель заводской подстанции 1 - power transformers; 2 - 6 kV switchgear; 3 - 0,4 kV switchgear; 4 - control cabinets and auxiliary cabinets; 5 - external grounding loop; 6 - vertical grounding conductors; 7 - internal grounding loop Figure 1 - Design model of a factory substation
Уравнения, которые были использованы при математическом моделировании:
] = аЕ+]е,
Е = -Ч<р, (2)
V/ = Qjq>, где / - вектор плотности тока, А/м2; о - удельная проводимость, См/м; Е - вектор напряженности электрического поля, В/м;
]е - вектор плотности внешнего тока, А/м2; V - векторный дифференциальный оператор Набла; (р - потенциал, В; Qj(p - суммарный заряд, Кл.
Начальные условия, принятые для данной модели:
1) начальное значение потенциала ср = 0, кроме точки приложения напряжения на корпусе трансформатора и=400 В;
2) токи распространяются по всему контуру заземления, грунту и помещению подстанции.
При моделировании приняты следующие допущения:
1) среда поверхности однородная и для каждого сегмента проводимости своя (контуры заземлений, пол, слой грунта);
2) все слои грунта и пол имеют ровную поверхность;
3) расчёты проводились для нормальных условий, без повышенной влажности и температуры;
4) не учитывались переходные сопротивления сварных соединений заземляющего контура.
Результаты моделирования: моделирование проводили для разных вариантов заземления. На рисунке 2 представлена расчётная схема распределения электрического потенциала.
Рисунок 2 - Расчётная модель распределения электрических потенциалов Figure 2 - Design model of electrical potential distribution
При расчёте аварийного режима (пробой изоляции силового трансформатора со стороны низкого напряжения) принимается, что на корпусе силового трансформатора Тр2 приложено
напряжение 400 В. На рисунке 3 показано распределение электрического потенциала при условии пробоя изоляции трансформатора со стороны низшего напряжения.
Рисунок 3 - Распределение электрического потенциала при пробое изоляции на стороне напряжения 0,4 кВ
на корпус трансформатора
Figure 3 - Electric potential distribution during insulation breakdown on the voltage of 0,4 kV on the transformer body
На рисунке 3 распределение электрического потенциала определяется по шкале цветов, максимальное значение электрического потенциала соответствует насыщенному красному цвету. Предложенная методика позволяет имитировать также различные аварийные ситуации с учётом удельной проводимости грунта, строительных материалов, из которых изготов-
лены основания, стены, полы, а также позволяет произвести расчёт распределения потенциала на территории электроподстанции с учетом повреждения распределительных устройств.
Выполнены расчёты для различных вариантов защитного заземления, результаты расчётов представлены в таблицах 2 и 3.
Таблица 2 - Результаты расчётов различных вариантов исполнения защитного заземления Table 2 - Calculation results for various protective grounding options
Погружение внешнего контура в грунт, м Immersion of the external circuit into the ground, m 0,10 0,30 0,50 0,70 0,90 1,10
Заземляющий контур без вертикальных электродов, ДЗ, Ом Grounding circuit without vertical electrodes, ДЗ, , Ohm 1,11 1,03 0,99 0,97 0,94 0,82
50% вертикальных электродов у заземляющего контура отсутствуют, Д", Ом 50% of vertical electrodes near the grounding loop are missing, Д", Ohm 0,93 0,88 0,86 0,84 0,82 0,80
Заземляющий контур с вертикальными электродами, Дз, Ом Grounding circuit with vertical electrodes, R3, Ohm 0,83 0,80 0,78 0,76 0,75 0,73
Все варианты расчёта (таблица 2) защитного заземления удовлетворяют требованиям ПУЭ, уменьшение величины сопротивления в зависимости от углубления внешнего контура очевидно. Для стандартного заглубления 0,7 м разница заземляющего контура составляет: для
Рассмотрены следующие варианты грунта: 1 - суглинок, 2 - глина, 3 - каменистая глина, 4 - смешанный грунт, состоящий из 0,5 м -мокрый песок, 1,5 м - суглинок, 4,0 м (19 м) -известняк. Неоднородная слоистость почвы существенным образом влияет на величину защитного заземления. Представленная расчётная модель позволяет провести анализ различных конструкций защитного заземления в зависимости от условий эксплуатации подстанции и геологических особенностей региона, провести предварительные изыскания и предложить наиболее целесообразный вариант с учётом безопасных условий эксплуатации высоковольтного электрооборудования и экономически эффективный. Выполненные исследования позволили сделать следующие выводы.
Выводы. Предложенный метод позволяет проводить расчёты распределения электрического потенциала на территории подстанций, моделировать растекание токов в земле, а так-
заземляющего контура без вертикальных электродов - 27,6%, при отсутствии 50% вертикальных электродов - 10,5%.
В таблице 3 представлены результаты моделирования защитного контура заземления подстанции с учётом слоистости почвы.
же проводить моделирование различных вариантов исполнения защитного заземления с учётом всех влияющих факторов: типа грунта, его влажности, элементов конструкции защитного заземления, используемых строительных материалов, типа фундамента, расположения силовых трансформаторов и электрооборудования и др.
С помощью программного комплекса ОотБо! МиШрИуБЮБ рассмотрены и исследованы различные варианты выхода из строя конструкции защитного заземления внешнего контура, а также его отдельных элементов. Моделирование выхода из строя элементов заземления электрической подстанции позволяет провести расчёты величины сопротивления общего заземления и определить уровень влияния опасных производственных факторов на работников предприятий как сельскохозяйственной отрасли, так и других отраслей при возникновении аварий высоковольтного оборудования.
Таблица 3 - Результаты расчётов защитного заземления с учётом влияния грунта Table 3 - Results of calculations of protective grounding taking into account the influence of soil
Слои почвы (варианты) Soil layers (kinds) 1 суглинок 1 loam 2 глина 2 clay 3 каменистая глина 3 claystone 4 смешанный грунт 4 mixed soil
Общее сопротивление заземления Дз, Ом Total grounding resistance Rз, Ohm 0,76 0,15 1,90 2,93
Предложенный подход позволит выбирать оптимальные варианты исполнения внешнего контура защитного заземления даже в условиях крайнего севера, а также проектировать устройства защитного заземления электроподстанций в регионах со сложными инженерно-геологическими условиями.
Список источников
1. Костюков А.В. Безопасные условия эксплуатации электрооборудования энергетических хозяйств предприятий // Вестник Ростовского государственного университета путей сообщения. 2022. № 4(88). С. 144-151.
DOI: 10.46973/0201 -727X_2022_4_144. EDN: DSOFTM
2. Погонец С.А., Мнускин Ю.В. Анализ электробезопасности аварийно-спасательных работ с использованием защитного заземления и способов её обеспечения // Пожарная и техносферная безопасность: проблемы и пути совершенствования. 2019. № 1(2). С. 220-226.
EDN: ZAHJCP
3. Золотых А.В., Галлер А.А. Электробезопасность на промышленных предприятиях // Охрана труда и техника безопасности на промышленных предприятиях. 2019. № 4. С. 57-61. EDN: IDNSJP
4. Maiorov A.V., Lvov M.Y., Dolgov A.S. Centralized Protection and Automation for the 20 kV Network of a Metropolis // Power Technology and Engineering. 2022. Vol. 55. No 5. P. 758-762. DOI: 10.1007/s10749-022-01428-1.
EDN: MUOLXU
5. Mayorov A.V., Lvov M.Y., Lvov Y.N. Methodology of Decision-Making when Assessing the Technical Condition of Power Transformers and Autotransformers of Power Networks Considering the Failure Risk Factor // Power Technology and Engineering. 2020. Vol. 53. No 6. P. 731-736.
DOI 10.1007/s10749-020-01148-4. EDN BQXGFF
6. Lvova M.M., Lyutko E.O., Lvov M.Y., Lvov Y.N., Lvov S.Y., Komarov V.B., Vdoviko V.P., Demchenko V.V., Belyaev S.G., Savelev V.A. Reducing the risk of damage to power transformers of 110 KV and above accompanying internal short circuits // Power Technology and Engineering. 2015. Vol. 48. No 6. P. 484-490. DOI: 10.1007/s10749-015-0561-y. EDN: WQDKIZ
7. Yarymbash D., Yarymbash S., Kotsur M., Div-chuk T. Enhancing the effectiveness of calculation of parameters for short circuit of threephase transformers using field simulation methods // Eastern-European Journal of Enterprise Technologies. 2018. Vol. 4. No 5(94). P. 22-28.
DOI: 10.15587/1729-4061.2018.140236. EDN: YGJSZF
8. Chernov A., Butakova M., Kostyukov A. Continuous Monitoring of Work Area Safety at Energy Enterprises by Online Cloud Monitoring and Computer Vision // Proceedings -2021 3rd International Conference on Control Systems, Mathematical Modeling, Automation and Energy Efficiency, SUMMA 2021: 3, Lipetsk, 10-12 november 2021. Lipetsk, 2021. P. 1098-1102. DOI: 10.1109/SUMMA53307.2021. 9632155. EDN: UDKPEP
9. Семенов Н.Н., Ермилова О.С., Востриков М.В. Современные методы контроля контуров заземления тяговых подстанций // Современные проблемы транс-
портного комплекса России. 2011. Т. 1. № 1. С. 182-188. EDN: NNQKXB
10. Ганболд Д., Амгаланзул Ж. Исследование защитного заземления трансформаторной подстанции // Россия - Монголия: материалы Международной молодежной научно-практической конференции, Иркутск -Улан-Батор, 16 мая - 10 2016 года / Главный редактор С.П. Сорокин. Иркутск - Улан-Батор: Институт географии им. В.Б. Сочавы Сибирского отделения Российской академии наук, 2016. С. 157-159. EDN: XDOIDX
11. Целебровский Ю.В. Заземление в сети низкого напряжения высоковольтной подстанции // Новое в российской электроэнергетике. 2018. № 10. С. 44-51.
EDN: SIORIR
12. Ершов А.М., Хлопова А.В. Физическая модель электрической сети напряжением 10/0,38 кв // Электробезопасность. 2016. № 2. С. 13-21. EDN: WKGNUN
13. Шкаруба М.В., Милюткин Р.А. Заземляющее устройство подстанции // Навигатор в мире науки и образования. 2012. № 4-7(20-23). С. 435. EDN: UMFGXX
14. Дьяков В.С. Расчёт заземления // Вестник современных исследований. 2018. № 12.1(27). С. 522-526. EDN: YSQNOP
15. Алдакишкин А.В., Аксенов В.А. Повышение эффективности содержания, ремонта и технического обслуживания контуров защитного заземления на объектах железной дороги // Проблемы безопасности российского общества. 2018. № 3. С. 92-94. EDN: YAUIOL
16. Грибанов А. Бипрон™ для заземления в высо-коомных грунтах // Экспозиция Нефть Газ. 2017. № 2(55). С. 136-137. EDN: YKWONL
17. Kobilov M., Kodirov A. Problems of detecting single-phase grounding in low voltage networks // Universum: technical science. 2021. No 11-6(92). P. 98-102.
EDN: KDIKGX
References
1. Kostyukov A.V. Bezopasnye usloviya ekspluatatsii elektrooborudovaniya energeticheskikh khozyaystv predpriya-tiy (Safe operating conditions for electrical equipment at energy enterprises). Vestnik Rostovskogo gosudarstvennogo universiteta putey soobscheniya. 2022; 4(88): 144-151.
DOI: 10.46973/0201 -727X_2022_4_144. EDN: DSOFTM (In Russ.)
2. Pogonets S.A., Mnuskin Yu.V. Analiz elektrobe-zopasnosti avariyno-spasatel'nykh rabot s ispol'zovaniem zaschitnogo zazemleniya i sposobov ee obespecheniya (Electrical safety analysis of rescue operations using protective grounding and ways to its ensuring). Pozharnaya i tekhnosfernaya bezopasnost': problemy i puti sovershenstvo-vaniya. 2019; 1(2): 220-226. EDN: ZAHJCP (In Russ.)
3. Zolotykh A.V., Galler A.A. Elektrobezopasnost' na promyshlennykh predpriyatiyakh (Electrical safety in industrial enterprises). Okhrana truda i tekhnika bezopasnosti na promyshlennykh predpriyatiyakh. 2019; 4: 57-61. EDN: IDNSJP (In Russ.)
4. Maiorov A.V., Lvov M.Y., Dolgov A.S. Centralized Protection and Automation for the 20 kV Network of a Metropolis. Power Technology and Engineering. 2022; 55-5: 758-762. DOI: 10.1007/s10749-022-01428-1.
EDN: MUOLXU
5. Mayorov A.V., Lvov M.Y., Lvov Y.N. Methodology of Decision-Making when Assessing the Technical Condition of Power Transformers and Autotransformers of Power Networks Considering the Failure Risk Factor. Power Technology and Engineering. 2020; 53-6: 731-736. DOI: 10.1007/s10749-020-01148-4. EDN: BQXGFF
6. Lvova M.M., Lyutko E.O., Lvov M.Y., Lvov Y.N., Lvov S.Y., Komarov V.B., Vdoviko V.P., Demchenko V.V., Belyaev S.G., Savelev V.A. Reducing the risk of damage to power transformers of 110 KV and above accompanying internal short circuits. Power Technology and Engineering. 2015; 48-6: 484-490. DOI: 10.1007/s10749-015-0561-y. EDN: WQDKIZ
7. Yarymbash D., Yarymbash S., Kotsur M., Div-chuk T. Enhancing the effectiveness of calculation of parameters for short circuit of threephase transformers using field simulation methods. Eastern-European Journal of Enterprise Technologies. 2018; 4-5(94): 22-28. DOI: 10.15587/17294061.2018.140236. EDN: YGJSZF
8. Chernov A., Butakova M., Kostyukov A. Continuous Monitoring of Work Area Safety at Energy Enterprises by Online Cloud Monitoring and Computer Vision. Proceedings -2021 3rd International Conference on Control Systems, Mathematical Modeling, Automation and Energy Efficiency, SUMMA 2021: 3, Lipetsk, 10-12 november 2021. Lipetsk, 2021; 1098-1102. DOI: 10.1109/SUMMA53307.2021. 9632155. EDN: UDKPEP
9. Semenov N.N., Ermilova O.S., Vostrikov M.V. Sov-remennye metody kontrolya konturov zazemleniya tyagovykh podstantsiy (Modern methods of monitoring grounding loops at traction substations). Sovremennye problemy transportnogo kompleksa Rossii. 2011; 1-1: 182-188.
EDN: NNQKXB (In Russ.)
10. Ganbold D., Amgalanzul Zh. Issledovanie zaschitnogo zazemleniya transformatornoy podstantsii (Study of protective grounding at transformer substations). Rossiya -
Mongoliya: materialy Mezhdunarodnoy molodezhnoy nauch-no-prakticheskoy konferentsii, Irkutsk - Ulan-Bator, 16 maya -10 2016 goda. Glavnyy redaktor S.P. Sorokin. Irkutsk -Ulan-Bator: Institut geografii im. V.B. Sochavy Sibirskogo otdeleniya Rossiyskoy akademii nauk, 2016, s. 157-159. EDN: XDOIDX
11. Tselebrovskiy Yu.V. Zazemlenie v seti nizkogo napryazheniya vysokovol'tnoy podstantsii (Grounding in the low voltage network of a high voltage substation). Novoe v rossiyskoy elektroenergetike. 2018; 10: 44-51. EDN: SIORIR
12. Ershov A.M., Khlopova A.V. Fizicheskaya model' elektricheskoy seti napryazheniem 10/0,38 kv (Physical model of an electrical network with a voltage of 10/0.38 kV). El-ektrobezopasnost'. 2016; 2: 13-21. EDN: WKGNUN
13. Shkaruba M.V., Milyutkin R.A. Zazemlyayuschee ustroystvo podstantsii (Grounding device of a substation). Navigator v mire nauki i obrazovaniya. 2012; 4-7(20-23): 435. EDN: UMFGXX (In Russ.)
14. D'yakov V.S. Raschet zazemleniya (Grounding calculation). Vestnik sovremennykh issledovaniy. 2018; 12.1(27): 522-526. EDN: YSQNOP (In Russ.)
15. Aldakishkin A.V., Aksenov V.A. Povyshenie effek-tivnosti soderzhaniya, remonta i tekhnicheskogo obslu-zhivaniya konturov zaschitnogo zazemleniya na ob"ektakh zheleznoy dorogi (Increase of efficiency of content, repair and maintenance of protective earthing circuits on the objects of the railway). Problemy bezopasnosti rossiyskogo obschestva. 2018; 3: 92-94. EDN: YAUIOL (In Russ.)
16. Gribanov A. Biprontm dlya zazemleniya v vysokoomnykh gruntakh (Biprontm for grounding in high-resistivity soils). Ekspozitsiya Neft' Gaz. 2017; 2(55): 136137. EDN: YKWONL (In Russ.)
17. Kobilov M., Kodirov A. Problems of detecting single-phase grounding in low voltage networks. Universum: tekhnicheskie nauki. 2021; 11-6(92): 98-102. EDN: KDIKGX
Информация об авторе
А.В. Костюков - кандидат технических наук, доцент, Ростовский государственный университет путей сообщения, г. Ростов-на-Дону, Россия. E-mail: kav@rgups.ru.
lè Александр Владимирович Костюков, kav@rgups.ru
Information about the author
A.V. Kostyukov - Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Rostov-on-Don, Rostov State Transport University, Russia. E-mail: kav@rgups.ru.
Alexander Vladimirovich Kostyukov, kav@rgups.ru
Автор заявляет об отсутствии конфликта интересов.
The author declares no conflict of interest.
Статья поступила в редакцию 11.01.2024; одобрена после рецензирования 15.02.2024; принята к публикации 16.02.2024. The article was submitted 11.01.2024; approved after reviewing 15.02.2024; accepted for publication 16.02.2024.
https://elibrary.ru/nmzepo
