CC BY
18
ГИАБ. Горный информационно-аналитический бюллетень / MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin, 2021;(12):169-178 ОРИГИНАЛЬНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL PAPER
УДК 621.316.99:004.942 DOI: 10.25018/0236_1493_2021_12_0_169
МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИКОСНОВЕНИЯ К КОРПУСАМ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ОТКРЫТЫХ ГОРНЫХ РАБОТ ПРИ ОДНОФАЗНЫХ ЗАМЫКАНИЯХ НА ЗЕМЛЮ
А.В. Ляхомский1, А.И. Герасимов1
1 НИТУ «МИСиС», Москва, Россия, e-mail: [email protected]
Аннотация: Разработана модель, позволяющая в программной среде MatLab Simulink выполнять имитацию процессов, происходящих в системах заземления карьеров и разрезов при однофазных замыканиях на землю (ОЗЗ) в электрических сетях напряжением 6 (10) кВ и утечках тока в низковольтных электрических сетях. Выполнено моделирование процессов в системах заземления типового участка добычи открытых горных работ (ОГР) с участковой подстанцией, экскаватором, передвижной низковольтной подстанцией, буровым станком, воздушными и кабельными линиями. В модели схема электроснабжения сети с изолированным режимом нейтрали представляется в виде двух взаимосвязанных систем — питания и заземления. Система питания представляется трансформаторами, проводниками и электроустановками с проводимостями фаз относительно земли. Система заземления представляется главным заземлителем на участковой подстанции, магистральными воздушными линиями заземления и заземляющими жилами кабелей, местными за-землителями приключательного пункта и низковольтной подстанции, дополнительными заземлителями, образующимися при контакте металлических корпусов электроустановок с грунтом. Выполнено моделирование напряжения прикосновения и токов в заземлителях. Определено, что ток однофазного замыкания на землю равен сумме токов, протекающих во всех заземлителях: главном, местных и дополнительных. Напряжения прикосновения зависят от величины токов ОЗЗ и сопротивлений заземлителей. Практикуемое увеличение токов ОЗЗ с резистивным режимом нейтрали для надежной работы максимальных токовых защит в четыре и более раз повышает напряжение прикосновения. Нарушение целостности системы заземления, например при обрыве заземляющего троса, значительно повышает напряжение прикосновения на всех корпусах электрифицированного оборудования ОГР. Ключевые слова: электроснабжение открытых горных работ, однофазное замыкание на землю, система заземления, моделирование напряжений прикосновения и токов.
Для цитирования: Ляхомский А. В., Герасимов А. И. Моделирование напряжения прикосновения к корпусам электроустановок открытых горных работ при однофазных замыканиях на землю // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2021. - № 12. -С. 169-178. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_12_0_169.
Contact voltage modeling for electrical installation bodies with phase-to-ground fault in open pit mines
A.V. Lyakhomskii1, A.I. Gerasimov1
1 National University of Science and Technology «MISiS», Moscow, Russia, e-mail: [email protected]
© А.В. Ляхомский, А.И. Герасимов. 2021.
Abstract: The newly developed MatLab Simulink-based model allows simulating processes in earthing systems in open pit mines and quarries, in case of phase-to-ground fault (PGF) in 6 (10) kV power grids and in case of current drainage in low-voltage grids. The processes in the earthing systems at a typical open pit mine site with a substation, a shovel, a mobile low-voltage substation, a drill, and an air cable line are modeled. The model represents the schematic of the power network with insulated neutral as two interrelated systems of feed and earthing. The feed system is composed of transformers, conductors and electric installations with grounded phase conductors. The earthing system consists of the principal earthing of the substation, main aerial earthing lines and cable earthing, local earthing devices of the switching substation and low-voltage substation, and of auxiliary earthing when metal bodies of the electrical installations contact soil. The contact voltages and currents in earth leads are modeled. It is found that phase-to-ground fault current equals the sum of all currents in all earthing lines, namely, in principal, local and auxiliary earth leads. The contact voltages depend on the values of PGF currents and earth-connection resistances. The increase in the PGF currents with resistive neutrals for the reliable operation of the maximum current protections elevates the contact voltages by 4 times and more. Violation of the earthing system integrity, for instance, in breakage of earthing cable, greatly escalates the contact voltage at the bodies of all electrical equipment in an open pit mine.
Key words: open pit mining power supply, phase-to-ground fault, earthing system, modeling contact voltages and current voltages.
For citation: Lyakhomskii A. V., Gerasimov A. I. Contact voltage modeling for electrical installation bodies with phase-to-ground fault in open pit mines. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2021;(12):169-178. [In Russ]. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_12_0_169.
Введение
В соответствии с требованиями нормативных документов [1 — 3] электробезопасность на открытых горных работах (ОГР) должна обеспечиваться: организационными и техническими мероприятиями; использованием электрических сетей с изолированной или заземленной нейтралью трансформатора через высо-коомный резистор; применением главных, местных и дополнительных зазем-лителей. В зарубежных изданиях [4—6] в качестве основы электробезопасности рассматриваются способы заземления систем и расположение точек заземления.
Возможность поражения электрическим током персонала, обслуживающего электроустановки, во многом зависит
от значения напряжения прикосновения, появляющегося на корпусах при пробое изоляции фазы и неудовлетворительном состоянии системы заземления (СЗ). При обрыве заземляющих проводников СЗ напряжение прикосновения может достигать фазного. Система заземления на ОГР, имея сложную, разветвленную и изменяющуюся конфигурацию, состоит из большого числа элементов, связанных с фазами электрической сети через емкостные и активные сопротивления.
При возникновении однофазных замыканий на землю значительно возрастают токи в СЗ, что увеличивает значение напряжения прикосновения, которое при продолжительности воздействия 0,5 с может превышать безопасное ),
равное 105 В. В связи с этим для оценки
условий электробезопасности определение значений напряжения прикосновения на корпусах электроустановок и металлических конструкциях машин и оборудования является сложной и трудоемкой задачей. В этом аспекте представляется целесообразным оценить напряжение прикосновения путем моделирования токов через элементы СЗ и напряжение прикосновения на корпусах оборудования.
Методика моделирования
Моделирование процессов в СЗ ОГР целесообразно осуществлять в среде МаиаЬ Simulink, определяя токи в элементах СЗ и напряжения прикосновения на корпусах оборудования с учетом ОЗЗ в сетях напряжением 6(10) кВ и утечках тока на землю в сетях низкого напряжения. Вопросам моделирования ОЗЗ в электрических сетях среднего напряжения посвящено ряд работ [7 — 10].
Вместе с тем в отечественных и зарубежных изданиях, а также в электронных базах Интернета, не приводится моделирование в программе МайаЬ Simulink процессов, происходящих в системах заземления, при ОЗЗ в электрических сетях с режимом изолированной нейтрали ОГР.
На рис. 1 представлена схема электроснабжения горного участка с подстанцией ПКТП-1600/35/6 кВ, экскаватором ЭКГ-8, ПКТП-160/6/0,4 кВ, буровым станком СБР-160, воздушными и кабельными линиями. Все электроустановки заземляются на общую СЗ, состоящую из главного (центрального) заземлите-ля, заземляющего троса, располагающегося на опорах воздушных линий электропередачи ниже фазных проводников, заземляющих жил кабельных линий, местных заземлителей и дополнительных заземлителей оборудования.
В модели (рис. 2 — 4) система электроснабжения участка ОГР разбита на две системы — питания (СП) и заземления (СЗ), представленных тремя взаимосвязанными блоками:
• № 1 — участковая подстанция (рис. 2);
• № 2 — распределительная электрическая сеть, состоящая из воздушных линий электропередачи, кабельных линий, низковольтной подстанции, экскаватора, бурового станка (рис. 3);
• № 3 — система заземления (рис. 4).
В СЗ входят заземлители и проводники: главный ЯзГл; проводники заземляющей сети (заземляющий трос — Язт и заземляющая жила кабеля Я ); ме-
Рис. 1. Распределение токов в системе заземления горного участка Fig. 1. Current distribution in earthing system at a mining site
Рис. 2. Блок подстанции Simulink-модели Fig. 2. Substation unit in Simulink-model
стные заземлители, объединенные с дополнительными заземлителями — естественными самозаземлителями корпусов электрифицированных машин и оборудования, приключательного пункта — КзПП, низковольтной подстанции ЯзпК-гп6/о4; дополнительные — экскаватора Я.ЭКГ-8 и бурового станка Я.СБр.
Для представления элементов воздушных и кабельных линий с целью уменьшения размеров в модели использовались трехфазные блоки Simulink.
Сопротивления местных заземлите-лей, согласно нормативным документам, не нормируются. В этой связи значения сопротивлений местных и дополнительных заземлителей Яз* приняты в соответствии с [11]: R , равным 115,8 Ом,
Я я - 42,8 Ом, Я - 90 Ом,
з.экг-8 ' ' з.пктп6/0,4 '
ЯзСБР — 70 Ом. Сопротивление главного заземлителя ЯзГл варьировалось от 1,5 до 4 Ом.
Резистор Я1 между нейтралью схемы электроснабжения 6 кВ и землей на подстанции, подключаемый ключом К1, моделирует резистивный режим изолированной нейтрали сети для значений тока ОЗЗ. Значения Я1 составляли 350 и 700 Ом [12].
При пробое изоляции фазы ток /озз по проводникам СЗ поступает во все за-землители, создавая при этом напряжения прикосновения на корпусах электроустановок: участковой ПКТП, при-ключательном пункте ПП, экскаваторе ЭКГ-8, низковольтной ПКТП-160/6/0,4,
Рис. 3. Блок распределительной электрической сети участка ОГР Simulink-модели Fig. 3. Electrical distribution system unit at an open pit site in Simulink-model
буровом станке СБР-160 (рис. 2). Действующие значения напряжений и токов отображаются на дисплеях модели.
Моделирование
Моделирование выполнялось для следующих аварийных и ненормальных режимов:
• ОЗЗ1 — пробой изоляции фазы С в сети напряжением 6 кВ на подстанции;
• ОЗЗ2 — пробой изоляции фазы С в сети напряжением 6 кВ в экскаваторном кабеле;
• ОЗЗ2 и обрыв заземляющего троса СЗ ВЛ № 1;
• утечка — пробой изоляции фазы С в низковольтном кабеле (0,4 кВ) бурового станка.
Моделирование проводилось при следующих условиях: сопротивление глав-
Рис. 4. Блок системы заземления Simulink-модели Fig. 4. Earthing system unit in Simulink-model
ного заземлителя на подстанции ЯзГл = = 1,5^4,0 Ом; выше указанных значениях сопротивлений местных заземлите-лей, объединенных с дополнительными заземлителями, образующихся за счет самозаземления; подключен и отключен резистор Я1; обрыв троса СЗ на участке ВЛ № 1.
В ходе моделирования измерялись: фазные напряжения и токи в электрических сетях 6 и 0,4 кВ; токи нулевой последовательности 3/0; токи утечки в низковольтной сети; напряжения прикосновения на корпусах оборудования, токи в элементах СЗ.
Результаты моделирования
При моделировании определены токи в элементах СЗ и напряжения прикосновения на корпусах оборудования при замыканиях на землю в точках ОЗЗ1, ОЗЗ2 и в точке утечки (в кабеле
бурового станка СБР-160) при: включенном и отключенном резисторе Я1; изменении сопротивления главного за-землителя ЯзГл от 1, 5 до 4 Ом; обрыве заземляющего троса. Для смоделированных режимов работы электрической сети определены токи в заземлителях и напряжения прикосновения на корпусах оборудования (см. таблицу). На дисплеях блоков рис. 2 — 4 токи и напряжения для режима моделирования ОЗЗ2 при Я1 = 350 Ом, Я г = 1,5 Ом, местных и
з.Гл о *
дополнительных заземлителях Яз .
Анализ данных таблицы показывает:
• При ОЗЗ и резистивном режиме нейтрали схемы электроснабжения (включенном Я1) по сравнению с изолированным режимом нейтрали ип значительно возрастает от 0,71^0,75 до 13,6^14,. В на корпусах оборудования всех элементов схемы, но не превышает безопасного значения, равного 105 В.
Результаты моделирования токов в сети и напряжений прикосновения Modeling data on grid currents and contact voltages
Токи и элементы сети Измеряемые параметры Режимы моделирования
0331 при R г = 1,5 Ом 0332 при R г = 1,5 Ом 0332 при R1 = 350 Ом и R Гл = 1,5 Ом Утечка в кабеле КГ, R г = 1,5 Ом. з.Гл *
R1 отключен z н о gs н R1 отключен R1 = = 700 Ом 1,5 2,0 3,0 4,0
при R * при 10-R* 3 обрыв R ВЛ1 при R
при R * при 10-R"
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13 14
Ток в элементах сети напряжением 6 кВ, А 'озз 0,539 10,39 0,544 5,297 10,42 10,41 9,989 7,01 10,41 10,39 10,37 0,024
/ri 0 10,3 0 5,199 10,33 10,33 9,903 6,941 10,32 10,3 10,28 0,0072
^'опктп 0,283 10,31 0,285 5,213 10,35 10,34 9,915 6,95 10,33 10,31 10,30 0,0072
З'опп 0,287 0,286 0,256 5,214 10,35 10,34 9,917 6,951 10,34 10,32 10,30 0,0036
^'о вл 12 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,006 0,009 0,009 0,009 0
^'онами1 0,287 0,286 0,2889 0,288 0,287 0,286 0,275 0,193 0,286 0,285 0,286 0,0002
^'онами2 0,287 0,286 0,2889 0,288 0,2868 0,286 0,275 0,193 0,286 0,286 0,285 0,0002
ПКТП- 1600/35/6 ипв.в 0,75 14,4 0,72 6,96 13,74 15,41 0,00 0,00 17,85 25,47 32,38 0,04
0,5 9,6 0,48 4,66 9,16 10,27 0,00 0,00 8,92 8,49 8,09 0.02
ПП и ,в по' 0,72 13,76 1,21 11,8 23,23 25,83 175,92 1221,14 27,14 34,41 40,99 0,05
^rnn'А 0,01 0,12 0,01 од 0,2 0,02 1,52 1,05 0,23 0,30 0,35 0
ЭКГ-8 и ,в по' 0,71 13,62 1,32 12,88 25,35 28,6 176,32 1221,44 29,22 36,40 42,92 0,05
/ А 0,02 0,32 0,03 0,3 0,59 0,07 4,12 2,85 0,68 0,85 1,00 0
ПКТП- 160/6/0,4 и ,в по' 0,72 13,6 0,97 9,44 18,58 21,26 171,92 1218,3 22,61 29,81 36,42 0,08
/ А rnktn' " 0,01 0,15 0,01 од 0,21 0,02 1,91 1,35 0,25 0,33 0,40 0
СБР-160 и ,в по' 0,71 13,71 0,96 9,38 18,46 21,04 170,80 1217,5 22,37 29,61 36,18 0,08
'r.cbp> а 0,01 0,2 0,01 0,13 0,26 0,03 2,44 1,74 0,32 0,42 0,52 0
Примечание: R3"— включает местные и дополнительные заземлители: /?зПП = 115,8 Ом, /?зЭКГ_8 = 42,8 Ом, /?зПКТП^4 = 90 Ом, /?зСБр = 70 Ом.
• При ОЗЗ и увеличении Я1 от 350 до 700 Ом и снижается от 13,6-14,4 до 6,96-12,88"В.
• При ОЗЗ и увеличении ЯзГл от 1,5 до 3,0 Ом ип на корпусах оборудования всех элементов схемы увеличивается от 13,74-25,35 до 25,47-36,40 В, но не превышает ип без. При увеличении Я Г до 4,0 Ом и увеличивается до 32,38-42,92 В.
• При обрыве заземляющего троса в сети 6 кВ и ОЗЗ на корпусах оборудования всех элементов схемы возникает ип от 170,8 до 176,32 В, что значительно превышает ип без, которое практически пропорционально увеличивается при возрастании сопротивлений местных заземлителей.
• При возникновении утечки в низковольтной сети напряжения прикосновения и на элементах схемы при
пр г
нормальном режиме работы СЗ не превысили 0,04-0,08 В при токе утечки (металлическое замыкание фазы кабеля бурового станка на грунт), равном 23 мА.
Результаты моделирования показали, что применяемые на предприятиях ОГР мероприятия по созданию добавочных токов ОЗЗ с целью улучшения надежности срабатывания релейных защит ухудшают электробезопасность в связи со значительным увеличением напряжений прикосновения. Особенно большие напряжения прикосновения могут возникать при обрыве проводников СЗ. В ПП применяются устройства контроля целостности заземляющих жил экскаваторных кабелей. Очевидно, что необходима разработка устройств для контроля целостности контактных соединений и заземляющих тросов СЗ ОГР в целом, а также применение методов по уменьшению токов ОЗЗ [13].
Заключение
• Разработана в программной среде МайаЬ Simulink модель, позволяющая
проводить анализ условий электробезопасности в части определения напряжения прикосновения в электрических сетях 6 и 0,4 кВ открытых горных работ.
• Моделирование создает возможности для выполнения развернутых экспериментальных исследований процессов, происходящих в заземляющих системах при однофазных замыканиях на землю в высоковольтных электрических сетях без разрушения электроустановок, которые могут происходить при проведении физических экспериментов в электрических сетях на действующих карьерах и разрезах.
• Для аварийных режимов однофазных замыканий на землю в высоковольтных электрических сетях и утечек тока на землю в низковольтных электрических сетях всего комплекса систем электроснабжения участков открытых горных работ моделирование позволяет получить значения напряжений прикосновения на корпусах электроустановок при различных значениях сопротивлений главного заземлителя карьерной участковой подстанции, сопротивлений растекания токов с корпусов электроустановок и местных заземлителей, а также для случая обрыва проводников заземляющей сети.
• Моделирование напряжения прикосновения позволяет проводить анализ и оценку условий электробезопасности в электрических сетях открытых горных работ, имеющих сложную разветвленную изменяющуюся структуру, в режимах однофазных замыканий на землю.
• Дополнительные заземлители оказывают существенное влияние на значение напряжения прикосновения при обрыве проводников СЗ. В этой связи целесообразно провести исследования по оценке и установлению значений сопротивлений самозаземления металлических корпусов машин и оборудования, применяемых на открытых горных работах.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Приказ Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 08.12.2020 № 505 «Об утверждении Федеральных норм и правил в области промышленной безопасности «Правила безопасности при ведении горных работ и переработке твердых полезных ископаемых». (Зарегистрирован 21.12.2020 № 61651). Дата опубликования: 22.12.2020. Номер опубликования: 0001202012220071. - 524 с. URL: http:// publication.pravo.gov.ru/Document/View/0001202012220071.
2. Правила устройства электроустановок, 7 изд. (Все действующие разделы ПУЭ). -М.: Моркнига, 2021. - 584 с.
3. СТО 18-2013. Руководящие указания по выбору режима заземления нейтрали в электрических сетях напряжением 6-35 кВ. - СПб.: Изд-во ОАО «Ленэнерго», 2013. - 77 с.
4. Drandic A., Marusic A. Drandic M, Havska J. Power system neutral point grounding // Journal of Energy. 2017, vol. 66, Special Issue, pp. 52-68.
5. Gukovskiy Yu, Sychev Yu, Pelenev D. The automatic correction of selective action of relay protection system against single phase earth faults in electrical networks of mining enterprises // International Journal of Applied Engineering Research. 2017, vol. 12, no. 5, pp. 833-838.
6. Ravlic S., Marusic A. Simulation models for various neutral earthing. Methods in medium voltage systems // Procedia Engineering. 2015, vol. 100, pp. 1182-1191.
7. Иваницкий В. А., Тюленев М. Е. Модель для анализа режимов однофазного замыкания на землю в сетях электроснабжения // Интеллектуальные системы в производстве. -2013. - № 2 (22). - С. 185-189.
8. Dauda A., Japhet D., Edwin M, Mandu A. Folarin. Modelling and simulation of faults in distribution network system using MATLAB Simulink // IOSR Journal of Electrical and Electronics Engineering (IOSR-JEEE). 2018, vol. 13, no. 3, ver. 1, p. 43-51.
9. Perelmuter V. Electrotechnical system. Simulation with Simulink and SimPowerSystems. 2017, CRS P. 450 p. Doi 10.1201/9781315316246-2.
10. Владимиров Л. В., Вырва А. А., Ощепков В. А., Попов А. П., Суриков В. И. Моделирование режима однофазного замыкания на землю в распределительной электрической сети с изолированной нейтралью // Омский научный вестник. - 2012. - № 1 (107). -С. 197-201.
11. Чеботаев Н. И. Электрооборудование и электроснабжение открытых горных работ: Учебник для вузов. 3-е изд. стер. - М.: Изд-во «Горная книга», 2018. - 474 с.
12. Евминов Л. И., Алферов Т. В. Резистивное заземление нейтрали в распределительных сетях 6-35 кВ // Агротехника и энергообеспечение. - 2019. - № 4 (25). - С. 94-108.
13. Акулов А. В. Методы уменьшения полного тока однофазного замыкания на землю в сетях 6 (10) кВ открытых горных работ [электронный ресурс]. URL: https://vde.nmu.org. ua/ua/science/ntz/archive/84/12.pdf (дата обращение 16.04.2021). итш
REFERENCES
1. Prikaz Federal'noy sluzhby po ekologicheskomu, tekhnologicheskomu i atomnomu nad-zoru ot 08.12.2020 № 505 «Ob utverzhdenii Federal'nykh norm i pravil v oblasti promyshlennoy bezopasnosti «Pravila bezopasnosti pri vedenii gornykh rabot i pererabotke tverdykh poleznykh iskopaemykh» [Order of the Federal Service for Environmental, Technological and Nuclear Supervision No. 505 of 08.12.2020 «On Approval of Federal Norms and Rules in the Field of Industrial Safety «Safety Rules for Mining and Processing of Solid Minerals»], available at: http:// publication.pravo.gov.ru/Document/View/0001202012220071. [In Russ].
2. Pravila ustroystva elektroustanovok, 7 izd. (Vse deystvuyushchie razdely PUE) [Electrical Installation Rules, 7th edition. (All current sections of the EIR)], Moscow, Morkniga, 2021, 584 p. [In Russ].
3. Rukovodyashchie ukazaniya po vyboru rezhima zazemleniya neytrali v elektricheskikh setyakh napryazheniem 6-35 kV. STO 18-2013 [Guidelines for the selection of the neutral grounding mode in electrical networks with a voltage of 6-35 kV. System of standardization STO 18-2013], Saint-Petersburg, Izd-vo OAO «Lenenergo», 2013, 77 p. [In Russ].
4. Drandic A., Marusic A. Drandic M., Havska J. Power system neutral point grounding. Journal of Energy. 2017, vol. 66, Special Issue, pp. 52-68.
5. Gukovskiy Yu., Sychev Yu., Pelenev D. The automatic correction of selective action of relay protection system against single phase earth faults in electrical networks of mining enterprises. International Journal of Applied Engineering Research. 2017, vol. 12, no. 5, pp. 833-838.
6. Ravlic S., Marusic A. Simulation models for various neutral earthing. Methods in medium voltage systems. Procedia Engineering. 2015, vol. 100, pp. 1182-1191.
7. Ivanitskiy V. A., Tyulenev M. E. Model for the analysis of single-phase ground fault modes in power supply networks. Intelligent systems in manufacturing. 2013, no. 2 (22), pp. 185-189. [In Russ].
8. Dauda A., Japhet D., Edwin M., Mandu A. Folarin. Modelling and simulation of faults in distribution network system using MATLAB Simulink. IOSR Journal of Electrical and Electronics Engineering (IOSR-JEEE). 2018, vol. 13, no. 3, ver. 1, p. 43-51.
9. Perelmuter V. Electrotechnical system. Simulation with Simulink and SimPowerSystems. 2017, CRS P. 450 p. Doi 10.1201/9781315316246-2.
10. Vladimirov L., Vyrva A., Oshchepkov V., Popov A., Surikov V. Simulation of a singlephase earth fault mode in an electrical distribution network with isolated neutral. Omskiy nauch-nyy vestnik. 2012, no. 1 (107), pp. 197-201. [In Russ].
11. Chebotaev N. I. Elektrooborudovanie i elektrosnabzhenie otkrytykh gornykh rabot. Uchebnik dlya vuzov. 3-e izd. [Electrical equipment and power supply of opencast mining. Textbook for universities. 3rd edition], Moscow, Izd-vo «Gornaya kniga», 2018, 474 p.
12. Evminov L. I., Alferov T. V. Neutral resistive grounding in 6-35 kV distribution networks. Agrotekhnika i energoobespechenie. 2019, no. 4 (25), pp. 94-108. [In Russ].
13. Akulov A. V. Metody umensheniya polnogo toka odnofaznogo zamykaniya na zemlyu v setyakh 6 (10) kV otkrytykh gornykh rabot [Methods of reducing the total current of a singlephase earth fault in 6 (10) kV networks of open pit mining], available at: https://vde.nmu.org. ua/ua/science/ntz/archive/84A2.pdf (accessed 16.04.2021). [In Russ].
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Ляхомский Александр Валентинович1 - д-р техн. наук, профессор, Герасимов Анатолий Игоревич1 - канд. техн. наук, доцент, e-mail: [email protected], 1 НИТУ «МИСиС».
Для контактов: Герасимов А.И., e-mail: [email protected].
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
A.V. Lyakhomskii1, Dr. Sci. (Eng.), Professor,
A.I. Gerasimov1, Cand. Sci. (Eng.), Assistant Professor,
e-mail: [email protected],
1 National University of Science and Technology «MISiS», 119049, Moscow, Russia.
Corresponding author: A.I. Gerasimov, e-mail: [email protected].
Получена редакцией 30.07.2021; получена после рецензии 01.09.2021; принята к печати 10.11.2021. Received by the editors 30.07.2021; received after the review 01.09.2021; accepted for printing 10.11.2021.
