CC BY
86
УДК 621.316.99 DOI: 10.17213/0321-2653-2017-1-54-60
ОБЕСПЕЧЕНИЕ УСЛОВИЙ ДОПУСТИМОСТИ ВЫНЕСЕННОГО ПОТЕНЦИАЛА В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ С НИЗКООМНЫМ ЗАЗЕМЛЕНИЕМ НЕЙТРАЛИ ПРИ ЗАМЫКАНИЯХ
НА ЗЕМЛЮ
GUARANTEE THE CONDITIONS OF ADMISSIBILITY OF CARRYING OUT OF POTENTIAL IN DISTRIBUTIVE ELECTRIC NETWORKS WITH LOW-IMPEDANCE GROUNDED NEUTRAL AT GROUND FAULT
© 2017 г. А.С. Бабичев
Babichev Alexander Sergeevich - post-graduate student, department «Electrical Station and Electric Power Systems», Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: asbabichev78@mail.ru
Бабичев Александр Сергеевич - аспирант, кафедра «Электрические станции и электроэнергетические системы», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. E-mail: asbabichev78@mail.ru
Условие электробезопасности является важным критерием оптимизации режима нейтрали электрической сети. Наиболее остро этот вопрос встает при использовании режимов глухого и низкоом-ного заземления нейтрали, при которых токи замыкания на землю больше, чем в других режимах. В статье приведена формула для оценки допустимости вынесенного потенциала в режиме низкоомного заземления нейтрали с проверкой её правильности с помощью модели электрической сети в программном комплексе Matlab/Simulink. Показана возможность обеспечения правильной работы релейной защиты в вышеуказанном режиме при соблюдении условия электробезопасности.
Ключевые слова: электробезопасность; режимы нейтрали; оптимизация режима нейтрали; низкоомное индуктивное заземление нейтрали; замыкание на землю; имитационная модель.
Conditions electrical safety is an important criterion to optimize the neutral mode of the electrical network. The most acute this problem arises when using modes the direct and the low-impedance neutral grounding at which the currents ground fault more than in other modes. In the article presents a formula for evaluating admissibility of carrying out ofpotential the mode low-impedance neutral grounding with verification of its correctness of the using the electrical network model in the software package Matlab/Simulink. Shows the possibility of ensuring proper operation of relay protection in the above mode, while respecting electrical safety conditions.
Keywords: electrical safety; neutral modes; optimization of neutral mode; low-inductive impedance neutral grounding; ground fault; simulation model.
Введение
Однофазные замыкания на землю (ОЗЗ) являются частым видом повреждения в сетях среднего напряжения (6 - 35 кВ). В этих сетях они составляют более половины от всех видов повреждений [1]. Среди ОЗЗ около 60 % происходит через неустойчивую электрическую дугу [2], приводящую к перенапряжениям, и, как следствие, к двойным замыканиям на землю. При прохождении тока замыкания по оболочкам кабельных линий и заземляющим устройствам транс-
форматорных пунктов (ТП) 6/10 - 0,4 кВ потенциал на заземлителе ТП может повыситься до недопустимой величины по условию электробезопасности сети напряжением до 1 кВ.
Распределительные электрические сети напряжением 10 кВ эксплуатируются в режимах с неэффективным заземлением нейтрали, закрепленных Правилами устройств электроустановок (ПУЭ) п. 1.2.16 [3]: изолированная нейтраль, компенсация емкостных токов замыкания на землю, высокоомное и низкоомное резистивные
заземления. Кроме указанных режимов нейтрали, находят своё практическое и теоретическое применения: низкоомное индуктивное заземление нейтрали [4] и комбинированное заземление нейтрали через дугогасящий реактор (ДГР) параллельно с высокоомным резистором [5]. Такое обилие решений по заземлению нейтрали распределительных электрических сетей среднего напряжения связано с недостатками сети с изолированной нейтралью [6]: возникновение дуговых перенапряжений, влекущих за собой многоместные повреждения из-за пробоев изоляции других участков; необходимость выполнения изоляции электрооборудования относительно земли на линейное напряжение; сложность выполнения релейной защиты и обнаружения места повреждения; взрывоопасные феррорезонансные процессы в трансформаторах напряжения; опасность электропоражения персонала и посторонних лиц при длительном существовании замыкания на землю в сети. Некоторые из этих проблем присущи и другим режимам нейтрали, поэтому вопросу оптимизации существующих решений и поиску новых посвящен ряд работ [2, 6 - 10].
В книге профессора И.М. Сироты [2] установлено, что оптимизация режима нейтрали должна проходить по следующим критериям: технико-экономические показатели электрической сети, надежность электроснабжения потребителей, условия электробезопасности в электрических сетях, возможность выполнения устройств селективной защиты от замыканий на землю (или соответствующей сигнализации). Из всех этих критериев следует отметить выполнение условий электробезопасности как основополагающее. Без выполнения этого критерия дальнейшее решение вопросов оптимизации не имеет смысла.
Цель статьи. Выявление условий, при которых в случае низкоомного заземления нейтрали в сетях среднего напряжения обеспечивается выполнение критерия электробезопасности с возможностью работы релейной защиты от ОЗЗ.
Метод исследования
Исследование вопросов электробезопасности в зависимости от режима работы нейтрали было проведено на модели электрической сети в программе MatLab/Simulink, так как возможность проведения экспериментов в действующих распределительных электрических сетях ограничена.
Работа выполнена под руководством д.т.н., профессора С.Л. Кужекова.
Модель в программе MatLab была составлена на основе участка электрической сети, представленной на рис. 1. Электрическая сеть состояла из трехфазного источника (ЭС) 110 кВ, подстанции (ПС) 110/35/10 кВ, трансформаторных пунктов 10/0,4 кВ, распределительного пункта (РП) 10 кВ и линий электропередачи (ЛЭП). На подстанции установлены: трехобмоточные трансформаторы типа ТДТН-16000/110 со схемой соединения обмоток 7н/7/А и двухобмоточ-ные трансформаторы собственных нужд типа ТМ-250/10 со схемой соединения обмоток 7/7н. К одной секции РП 10 кВ в модели подключено две кабельных линии (КЛ) и три воздушных линии (ВЛ) суммарными длинами 5 км и 4,5 км соответственно. При составлении модели КЛ были использованы два предельных случая [11]:
а) оболочка кабеля по всей длине имеет столь хорошее заземление, что сопротивлением последнего практически можно пренебречь (КЛ2);
б) весь ток возвращается только по оболочке, заземленной по концам (КЛ1). Сопротивление оболочки кабеля 2,836 Ом, кабели одинаковой
тэтт ТПЗ
ВЛ2
' 'Г
R> = 4 Ом
ВЛ1
КЛ2
Я, = 4 Ом
ТЗН (ЗТ)
КЛ 1
R, = 10 Ом
-CD-
Яоб
R, = 4 Ом
R3 = 0,5 Ом
s
г
а
г
Q
ТП2
ТП1
Рис. 1. Участок электрической сети 110/10/0,4 кВ 55
длины. Трансформаторы ТП 10/0,4 кВ с двухоб-моточными трансформаторами типа ТМ-250/10 и схемами соединения обмоток У/Ун связаны с РП по ЛЭП. В статье используются следующие обозначения для ТП и ЛЭП: ТП1 - соединение РП с ТП по КЛ1; ТП2 - соединение РП с ТП по КЛ2; ТП3 - соединение РП с ТП по ВЛ2; ПС и РП соединены по ВЛ1. В соответствии с ПУЭ [3] контуры заземления имеют следующие значения соответственно: для ПС - 0,5 Ом, для РП -10 Ом, для ТП - 4 Ом. ВЛ 0,4 кВ подключены к ТП. Влиянием нагрузки на результаты опытов можно пренебречь.
В модели учтено наличие специальных трансформаторов (ЗТ) для подключения заземляющих реакторов и резисторов и трансформатора с заземленной нейтралью (ТЗН) для низко-омного индуктивного заземления нейтрали. Переходное сопротивление в месте замыкания имело значения: 0, 10, 100, 2000 Ом. Правильность работы модели MatLab/Simulink была подтверждена расчетом в программе Т^-3000. Погрешность работы модели составила 1,5 %, проверка была выполнена при низкоомном индуктивном заземлении нейтрали с мощностью ТЗН 250 кВА.
Выбор параметров низкоомного резистивного заземления нейтрали
Требуемое активное сопротивление низко-омного резистивного заземления нейтрали по условию срабатывания защиты с учётом отстройки от броска ёмкостного тока при ОЗЗ определяется по формуле
С учётом требуемой чувствительности за-
Rn <
u„
Äotc Кб1
(1)
отс б с.тах.собств
где I
с.тах.собств
щиты:
п ^ Uhom RN -~г=-
/3K К К I
\ min отсб с
(2)
L4.minотсб с.тах.собств
где Кчш;п - наименьшее допустимое нормативными материалами значение коэффициента чувствительности защиты от однофазных замыканий на землю (принято равным 1,5 в соответствии с п. 3.2.21 [12]).
Выбор ЗТ производится по трем условиям: - по допустимому току, протекающему через обмотки трансформатора при ОЗЗ:
U2 U
S — ном w к
3Rn 100
(3)
- ток в защите от ОЗЗ не должен превышать значение номинального тока трансформатора:
STP — 1 с.зиф ;
(4)
- значение тока, протекающего по обмоткам трансформатора при несимметрии фазных емкостей сети (смещение нейтрали), не должно превышать номинального тока трансформатора:
U 2 S тр — ^
тр D
rn
(5)
- собственный емкостный ток
трансформатора тока нулевой последовательности (ТТНП) защищаемого присоединения при ОЗЗ на секции РП 10 кВ; Котс - коэффициент отстройки (надёжности), равный 1,2; Кб - коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока при внешнем замыкании на землю.
Значение Кб для сети с низкоомным рези-стивным заземлением нейтрали принимается равным 1,2 - 1,3 для защит, действующих с выдержкой времени, и 2,5 - 3,0 для защит, действующих без выдержки времени.
где ик - напряжение короткого замыкания трансформатора, %; RN - активное сопротивление в цепи нейтрали, Ом; и0нс - напряжение
смещения нейтрали, В.
Активное сопротивление в цепи нейтрали включает в себя три составляющие: активное сопротивлении ЗТ, сопротивление заземляющего резистора и активное сопротивление заземляющего устройства. Отсюда определим сопротивление заземляющего резистора:
R < Rn - Гз -
(6)
где гз - сопротивление заземляющего устройства ПС, равное 0,5 Ом; гт - активное сопротивление ЗТ.
В материалах [13] приведено выражение для проверки электробезопасности низкоомного резистивного заземления нейтрали:
и
i
12+1
а* I R
с зу
где Rзу - сопротивление заземляющего устройства (составляет 4 Ом для ТП 10/0,4 кВ); I,, -суммарное значение емкостного тока однофазного замыкания на землю, А; £/прдоп - предельно
допустимое напряжение прикосновения, В.
Вышеуказанная формула с учетом реактивного тока от сопротивления трансформатора в цепи нейтрали приобретает следующий вид:
J/а2*+(/р,-1) <-
2 Ц
пр.доп
I R
с зу
(7)
относительные
где 1а*= 1а11с и 7р* = !р/1 с -
значения активной и индуктивной составляющих тока однофазного замыкания на землю.
Активные и реактивные токи ОЗЗ при неэффективно заземленной нейтрали соответственно равны:
L =
1 р =
ном (Гт + 3R + 3гз )
(rT + 3R3 + 3гз )2 +(3юХв + хт )2
ном (3^в + *т)
(гт + 3R3 + 3гз )2 +(3raZB + хт )2
(8)
(9)
В формулах (8), (9): R3 - сопротивление заземляющего резистора, Ом (при резистивном заземлении нейтрали, в остальных режимах 0); LB - индуктивность дугогасящей катушки, Гн (при использовании дугогасящей катушки, в других случаях 0); гт и хт - активное и индуктивное сопротивления ЗТ или ТЗН, Ом.
Предельно допустимое напряжение прикосновения регламентировано нормативными документами [12] и [14]. В первом документе говорится о предельно допустимом напряжении на заземляющем устройстве ТП, которое в результате выноса потенциала попадет в электрическую сеть 0,4 кВ на проводник PEN. Это напряжение для ТП 10/0,4 кВ ограничивается значением 125 В и не зависит от времени. Во втором документе говорится о предельно допустимом значении напряжения прикосновения при аварийном режиме производственных электроустановок напряжением 0,4 кВ. Это напряжение зависит от времени воздействия на человека и регулируется в пределах от 20 В при времени воздействия свыше 1 с и до 550 В при времени воздействия от 0,01 до 0,08 с. В данной работе не рассматривается время отключения повреждения, поэтому под предельно допустимым напряжением пони-
мается значение из первого документа, равное 125 В.
Выбор параметров низкоомного индуктивного заземления нейтрали
Ряд авторов [15 - 17], рассматривая режим низкоомного заземления нейтрали, ссылаются на стандарт США [18], где границы тока ОЗЗ определяются в сотни ампер. Но в таком случае не будет выполняться критерий электробезопасности, поэтому определять параметры низкоомного заземления нейтрали следует из условия обеспечения электробезопасности и правильной работы релейной защиты.
К низкоомному заземлению нейтрали относится также низкоомное индуктивное заземление нейтрали. При прочих равных условиях режим низкоомного индуктивного заземления экономически более выгоден, так как трансформатор устанавливается меньшей мощности и не требуются дорогостоящие резисторы.
Низкоомное индуктивное заземление нейтрали выполняется с ограниченным током, который должен превышать емкостный ток сети, но при этом должен удовлетворять условию электробезопасности. С уменьшением мощности используемого ТЗН режим низкоомного индуктивного заземления нейтрали переходит в режим активно-индуктивного заземления нейтрали. Предельно возможный ток в цепи нейтрали ТЗН определяется по формуле:
/(1) _ 3100 *^ном
к пред " Цк^но,
(10)
Пример расчета параметров низкоомного заземления нейтрали
Сопротивление в цепи низкоомного рези-стивного заземления нейтрали RN в моделируемой сети с емкостным током ОЗЗ 13,45 А и собственным емкостным током 5,805 А по выражению (1) должно быть (с учетом Кб для защит, действующих без выдержки времени) не более 303,9 Ом.
Заданная чувствительность по выражению (2) обеспечивается при сопротивлении 202,6 Ом, но при этом не выполняется условие электробезопасности. Для выполнения последнего сопротивление в цепи заземления нейтрали было увеличено до 234 Ом, а для повышения коэффициента чувствительности может быть использована направленная токовая защита или защита с
уменьшенным коэффициентом отстройки от броска емкостного тока.
В модели несимметрия фазных емкостей близка к нулю, поэтому по формуле (5) расчет не вёлся. С учетом выражений (3) и (4) был выбран сухой трансформатор ТС-160/10 со схемой соединения обмоток Yн/Д с параметрами: номинальная мощность 160 кВА, напряжение короткого замыкания 4,5 %, потери холостого хода и короткого замыкания - 0,45 и 2,6 кВт, соответственно, ток холостого хода 1,9 %. По этим данным определены сопротивления трансформатора: полное - 34,031 Ом, активное - 12,289 Ом, индуктивное - 31,735 Ом. Такой же ЗТ использовался для высокоомного резистивного заземления нейтрали и для сети с компенсацией емкостных токов, в которой дугогасящая катушка была настроена на 5 %-ю перекомпенсацию.
По условию (6) из ряда номинальных сопротивлений Е192 для низкоомного резистивно-го заземления нейтрали был выбран резистор с ближайшим меньшим значением в 229 Ом.
После проведения расчетов по выражению (7) ожидаемое напряжение на заземляющем устройстве ТП при ОЗЗ в режиме низкоомного рези-стивного заземления составило 119 В. Параметры выбранного режима удовлетворяют условию электробезопасности, так как напряжение на заземлителе ТП при повреждении не превышает допустимого значения.
Используя формулу (10), для низкоомного индуктивного заземления нейтрали был выбран пожаробезопасный сухой трансформатор ТС-10/10 со схемой соединения обмоток Yн/Д с параметрами: номинальная мощность 10 кВА, напряжение короткого замыкания 5,2 %, потери холостого хода и короткого замыкания - 0,07 и 0,27 кВт соответственно. Расчетные сопротивления трансформатора: полное - 629,2 Ом, активное -326,7 Ом, индуктивное - 537,736 Ом. Выбранный трансформатор удовлетворяет условию электробезопасности (7), так как ожидаемое напряжение на заземляющем устройстве ТП при ОЗЗ составило 80 В.
Анализ полученных результатов
Результаты проверки расчетов на модели в программе Ма^аЬ показали, что рассмотренные низкоомные режимы заземления нейтрали удовлетворяют условию электробезопасности. Расчетные значения напряжений на заземляющих устройствах ТП совпадают с эталонными значе-
ниями результатов моделирования с погрешностью, не превышающей 3 %. На рис. 2 показана зависимость напряжения на заземляющем устройстве ТП3 от величины переходного сопротивления Rп при однофазном замыкании на заземлитель ТП3 при различных режимах нейтрали.
О 10 100 2000
♦ Из о лир об энная нейтр аль —■— Выоокоомное р езистивное заземление нейтр а ли
Низкоомное р езистивное заземление нейтр али —*— Заземлениенейтраличерездугогасящуюкатушку Низкоомное ин дуктивн о е з аз емпени е н ейтр али
Рис. 2. Зависимость напряжения на заземлителе ТП3 в функции от Rп, Ом
На рис. 2 видно, что ни в одном из режимов напряжение на нейтрали не превышает предельно допустимого значения 125 В. Кроме того, при низкоомном индуктивном заземлении нейтрали частично компенсируется емкостный ток замыкания, что способствует снижению вынесенного потенциала.
Наряду с критерием электробезопасности не менее важным критерием, при оптимизации режима нейтрали, является возможность выполнения устройств селективной защиты от замыканий на землю (или соответствующей сигнализации). Режим низкоомного заземления нейтрали предназначен для увеличения тока в месте замыкания до такой величины, при которой релейная защита сработала бы с минимальной выдержкой времени. В токе замыкания, при низкоомном режиме заземления нейтрали, содержится значительная активная составляющая. В предпоследнем столбце таблицы приведены значения доли активной составляющей в токе нулевой последовательности линии ВЛ2 при однофазном замыкании на заземляющий контур ТП3. При этом активная составляющая тока нулевой последовательности линии ВЛ2 равна: при низкоомном резистивном заземлении нейтрали - 91,2 %, при низкоомном индуктивном заземлении нейтрали -79,3 %.
Ток срабатывания релейной защиты по активной составляющей тока нулевой последова-
тельности должен выбираться с учетом тока небаланса трансформатора тока нулевой последовательности (ТТНП). По данным [19] ток небаланса ТТНП обычно не превышает 5 - 6 А первичных при сквозных коротких замыканиях. В последнем столбце таблицы приведены коэффициенты чувствительности релейной защиты, реагирующей на активную составляющую в токе нулевой последовательности линии ВЛ2, при низкоомном заземлении нейтрали. Оба коэффициента чувствительности превышают необходимый минимальный предел, составляющий 1,5 в соответствии с [11], что говорит о возможности использования релейной защиты, реагирующей на активную составляющую в токе нулевой последовательности при этих режимах работы нейтрали.
Коэффициенты чувствительности релейной защиты при низкоомном заземлении нейтрали
Режим работы нейтрали Утроенные токи нулевой последовательности в линии ВЛ2 kч
1ВЛ2 , А 1а, А Inl 1ВЛ2
Низкоомное резистивное заземление нейтрали 28,948 26,404 0,912 4,4
Низкоомное индуктивное заземление нейтрали 19,686 15,606 0,793 2,6
В таблице приняты следующие обозначения: IВЛ2 - полный ток нулевой последовательности (НП) в линии ВЛ2; 1а - активная составляющая полного тока НП в линии ВЛ2; 1а / 1вл2 -доля активной составляющей в полном токе НП; k4 - коэффициент чувствительности релейной защиты, отстроенной от тока небаланса ТТНП.
Выводы
1. Получены аналитические выражения, связывающие сопротивление короткого замыкания ТЗН со значением вынесенного потенциала при ОЗЗ.
2. Показана возможность выбора параметров низкоомного заземления нейтрали, удовлетворяющих двум условиям: допустимого выноса потенциала и чувствительности релейной защиты от замыканий на землю.
Литература
1. Дударев Л.Е., Запорожченко С.И., Лукьянцев Н.М., Костенко В.И., Солдатов В.Ф. Дуговые замыкания на землю в кабельных сетях // Электрические станции. 1971. № 8. С. 64 - 66.
2. Сирота И.М., Кисленко С.Н., Михайлов А.М. Режимы нейтрали электрических сетей. Киев: Наукова думка, 1985. 264 с.
3. Правила устройств электроустановок (ПУЭ): 7-е изд.
4. Кужеков С.Л., Хнычёв В.А. Предотвращение многоместных повреждений КЛ 6-10 кВ с помощью кратковременного низкоомного индуктивного заземления нейтрали // Новости ЭлектроТехники. 2010. № 2 (62).
5. Назаров В.В. Резистивное заземление нейтрали в сетях 6 - 35 кВ. Ретроспектива и будущее // Новости ЭлектроТехники. 2014. № 2 (86).
6. Титенков С.С. 4 режима заземления нейтрали в сетях 6 - 35 кВ. Изолированную нейтраль объявим вне закона // Новости ЭлектроТехники. 2003. № 5 (23).
7. Назаров В.В. Нейтраль распределительных сетей 6 - 35 кВ. Какое заземление необходимо // Новости ЭлектроТехники. 2013. № 5 (83).
8. Евдокунин Г.А. Возможные способы заземления нейтрали сетей 6 - 10 кВ // Новости ЭлектроТехники. 2003. № 6 (24).
9. Фишман В.С. Регулирование режима заземления нейтрали в сетях 6-35 кВ с использованием принципов Smart Grid // Новости ЭлектроТехники. 2012. № 5 (77).
10. Кужеков С.Л., Хнычёв В.А. Предотвращение многоместных повреждений КЛ 6-10 кВ. Автоматизация отключений при однофазных замыканиях на землю // Новости ЭлектроТехники. 2010. № 4 (64).
11. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. М.; Л.: Энергия, 1964. 704 с.
12. Правила устройств электроустановок (ПУЭ): 6-е изд.
13. Руководство по выполнению заземления нейтрали промышленных электрических сетей 6-35 кВ (инв. № М64920). М.: ВНИПИ Тяжпромэлектропроект, 1990.
14. ГОСТ 12.1.038-82 (2001). Система стандартов безопасности труда. Электробезопасность. Предельно допустимые значения напряжения прикосновения и токов. М.: Госстандарт СССР. 1982. 4 с.
15. Емельянов Н.И., Ширковец А.И. Актуальные вопросы применения резистивного и комбинированного заземления нейтрали в электрических сетях 6 - 35 кВ // Энергоэксперт. 2010. № 2. С. 44 - 50.
16. Фишман В.С. Нейтраль распределительных сетей. Какое решение предпочтительнее // Новости ЭлектроТехники. 2013. № 6 (84).
17. Назарычев А.Н., Титенков С.С., Пугачев А.А. Комплексные инновационные решения по заземлению нейтрали в сетях 6 - 35 кВ // Электроэнергия. Передача и распределение. 2016. № 3 (36). С. 40 - 46.
18. IEEE Std 142-2007 (Revision of IEEE Std 142-1991) IEEE Recommended Practice for Grounding of Industrial and Commercial Power Systems.
19. Сирота И.М. Трансформаторы и фильтры напряжения и тока нулевой последовательности. Киев: Наукова думка, 1983. 268 с.
References
1. Dudarev L.E., Zaporozhchenko S.I., Luk'yantsev N.M., Kostenko V.I., Soldatov V.F. Dugovye zamykaniya na zemlyu v kabel'nykh setyakh [Arc ground fault in the cable networks]. Elektricheskie stantsii, 1971, no. 8, pp. 64-66. [In Russ.]
2. Sirota I.M., Kislenko S.N., Mihajlov A.M. Rezhimy nejtrali jelektricheskih setej [Modes neutral electrical networks]. Kiev, Naukova Dumka, 1985, 264 p.
3. Pravila ustroystv elektroustanovok (PUE). 7-e izdanie [Electrical installation code (EIC). Issue 7].
4. Kuzhekov S.L., Hnychjov V.A. Predotvrashhenie mnogomestnyh povrezhdenij KL 6-10 kV s pomoshh'ju kratkovremennogo nizkoomnogo induktivnogo zazemlenija nejtrali [Avoiding multicavity fault CL 6-10 kV using a short duration low-inductive impedance neutral grounding]. Novosti JelektroTehniki, 2010, no. 2 (62). [In Russ.]
5. Nazarov V.V. Rezistivnoe zazemlenie nejtrali v setjah 6-35 kV. Retrospektiva i budushhee [The resistive neutral ground in networks of 6-35 kV. Retrospective and future]. Novosti JelektroTehniki, 2014, no. 2 (86). [In Russ.]
6. Titenkov S.S. 4 rezhima zazemlenija nejtrali v setjah 6-35 kV. Izolirovannuju nejtral' ob"javim vne zakona [4 modes of neutral grounding in 6-35 kV networks. Insulated neutral outlaw]. Novosti JelektroTehniki, 2003, no. 5 (23). [In Russ.]
7. Nazarov V.V. Nejtral' raspredelitel'nyh setej 6-35 kV. Kakoe zazemlenie neobhodimo [The neutral of distribution networks 6-35 kV. What is the grounding necessary]. Novosti JelektroTehniki, 2013, no. 5 (83). [In Russ.]
8. Evdokunin G.A. Vozmozhnye sposoby zazemlenija nejtrali setej 6-10 kV [Possible methods of grounding the neutral of 6-10 kV networks]. Novosti JelektroTehniki, 2003, no. 6 (24). [In Russ.]
9. Fishman V.S. Regulirovanie rezhima zazemlenija nejtrali v setjah 6-35 kV s ispol'zovaniem principov Smart Grid [Regulation of the mode of neutral grounding in 6-35 kV networks using the principles of Smart Grid]. Novosti JelektroTehniki, 2012, no. 5 (77). [In Russ.]
10. Kuzhekov S.L., Hnychjov V.A. Predotvrashhenie mnogomestnyh povrezhdenij KL 6-10 kV. Avtomatizacija otkljuchenij pri odnofaznyh zamykanijah na zemlju [Avoiding multicavity fault CL 6-10 kV. Automation blackouts at single-phase ground faults]. Novosti JelektroTehniki, 2010, no. 4 (64). [In Russ.]
11. Ul'janov S.A. Jelektromagnitnye perehodnye processy v jelektricheskih sistemah [Electromagnetic transients in electrical systems]. Moscow-Leningrad, Energy, 1964, 704 p.
12. Pravila ustroystv elektroustanovok (PUE). 6-e izdanie [Electrical installation code (EIC). Issue 6].
13. Rukovodstvo po vypolneniyu zazemleniya neytrali promyshlennykh elektricheskikh setey 6-35 kV (inv. № M64920) [Guidelines for implementation of neutral grounding of industrial electrical networks 6-35 kV (inventory number M64920)]. Moscow, VNIPI Tyazhpromelektroproekt, 1990.
14. GOST 12.1.038-82 (2001). Sistema standartov bezopasnosti truda. Elektrobezopasnost'. Predel'no dopustimye znacheniya napryazheniya prikosnoveniya i tokov [Occupational safety standards system. Electric safety. Maximum permissible values of pick-up voltages and currents]. Moscow, Gosstandart SSSR, 1982, 4 p.
15. Emel'yanov N.I., Shirkovets A.I. Aktual'nye voprosy primeneniya rezistivnogo i kombinirovannogo zazemleniya neytrali v elektricheskikh setyakh 6-35 kV [Pressing questions of application of the resistive and of the combined neutral grounding in electrical networks 6-35 kV]. Energoekspert, 2010, no. 2, pp. 44-50. [In Russ.]
16. Fishman V.S. Neytral' raspredelitel'nykh setey. Kakoe reshenie predpochtitel'nee [Neutral distribution networks. Which solution is preferable]. Novosti JelektroTehniki, 2013, no. 6 (84). [In Russ.]
17. Nazarychev A.N., Titenkov S.S., Pugachev A.A. Kompleksnye innovatsionnye resheniya po zazemleniyu neytrali v setyakh 635 kV [Complex innovative solutions for neutral ground in networks of 6-35 kV]. Elektroenergiya. Peredacha i raspredelenie, 2016, no. 3 (36), pp. 40-46. [In Russ.]
18. IEEE Std 142-2007 (Revision of IEEE Std 142-1991) IEEE Recommended Practice for Grounding of Industrial and Commercial Power Systems.
19. Sirota I.M. Transformatory i fil'try napryazheniya i toka nulevoy posledovatel'nosti [Transformers and filters are voltage and current zero sequence]. Kiev, Naukova Dumka, 1983, 268 p.
Поступила в редакцию 26 сентября 2016 г.
