CC BY
11
Таким обоазом использование пневмотекстурироваьных нитей позволило вырабатывать декоративные ткани с плотностью по утку 184 чит/10см для первого образца, (уток 44,4 текс), и 141 нит/10см для второго образца, (уток 85,2 текс).
Поскольку сырьевой состав и линейная плотность нитей основы не изменяется плотность нитей по основе оставлена как в аналоге образце - 440нит/10см.
Это позволило не переходить на новые условия снования нитей а уменьшение плотности нитей по утку с одновременным снижением линейной плотности уменьшит материалоемкость выпускаемой продукции на 18,4%.
Спипок использованных источников
1. Скобова Н.В. Технология получения неоднородных пряжеподобных текстурированных нитей: Диссертация ...кандидата технических чаук. 05.19.02.- Витебск, 2001.-277с.
2. Мартынова, А.А. Ороеиие и проектирование тканей: Учеб. для вузов по направлению «Технология и проектирование текстильных изделий»/А.А Мартынова, ПЛ. Слостина, И Власова.- Москва Московский государственный текстильный университет, 1999. - 434с.
SUMMARY
The research of the structure and properties of polyester-and-viscose threads with air-operated texture produced by the basic and improved aerodynamic device is carried out. It is determined that the threads obtained by the improved device possess a 'ader diameter and bulk.
Theoretical diameter values of the treaas and experimental ones are actual tread diameter with air-operated texture differs from the theoretical one by the correction factoi: d
exoer
К =-1—. In accoaance with the actual thread diameter value tnere are some
y d u
theor.
recommendations or, choosing thread density value in the weft when producing decorative cloth
УДК 677.024
ОБ УРАВНЕНИЯХ РАВНОВЕСИЯ СИЛ, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ОСНОВУ И УТОК ПРИ ФОРМИРОВАНИИ УПЛОТНЕННЫХ ТКАНЕЙ
А 8. Башметов, В.С Башметов
Методика расчета [1] параметров формирования уплотненных тканей при их выработке по способу [2] позволяет определить натяжение основных нитей и ткани с учетом перемешений опушки ткани в цикле работы ткацкопэ станка. Пои этом определяются натяжения отдельных четных и нечетных групп основных нитей, поочередно расположенных по ширине заправки станка. Это дает возможность провести анализ влияния разного по величине и периодически меняющегося натяжения в группах основных нитей на условия фоомиоования элемента ткани
По аналогии с [3] определим зависимости между силами, действующими в элементе ткани полотняного переплетения в момент прибоя уточной нити. На рис. 1 показаьа схема сил, действующих в элементе ткани (вид сверху ткани с разрезами вдоль основы - рис. 1,а и вид спереди - рис. 1 б).
Основные нити 1 и 2 составляют первую (нечетную) группу нитей, а 3 и 4 -вторую (черную) группу. Б соответствии со способом сформирования ткани [2\ в первом цикле работы станка основные нити нечетных групп имеют большее натяжение по сравнению с нитями четных групп. Это различие в натяжениях групп
У О «В/ ТУ» - 40 лет 41
основных нитеи соответствующим образом отражается на расположении уточных нитей в ткани на некотором расстоянии 1_ от опушки. Учочные нити вдоль опушки ткани располагаются зигзагообразно. В частности, за счет более сильно натянутых основных нитеи нечетных групп предыдущие уточные нити на этих участках будут располагаться ближе к берду, а на участках четнь.х групп основных нитей - дальше от берда. При следующем цикле работы станка соотношение натяжений четных и нечетных основных нитей меняется на противоположное и соответственно, изменяется расположение уточных нитей. Поэтому будем считать что в отличие от Щ элемент ткани полотняного переплетения в данном случае состоит из четырех соседних основных нитей (по две из каждой группы) и одной уточной нити В таком элементе ткани при пробирании двух основных нитей в зуб берда на уточную нить при прибое действует сила давления двух зубьев берда.
ЪА.
м
л -
да
Тг I
_I
7"« I
Т4Р 4
*
Л/-7
г
| ! I
; I я
Г I
И
г
кк \ \ \
1
-Г-
I \
ГТ
и*
3
е2
Гр
т£г~
<
Рисунок 1 .а
В момент прибоя уточной нити в элементе ткани возникают следующие силы: К и К2 — натяжения идущих в ремизки нечетных и четных основных нитей нечетных
групп; Кз и К4 - натяжения идущих в ремизки нечетных и четных основных нитей
четных групп; К] \л К2 - натяжения идущих в ткань нечетных и четных основных
нитей нечетных групп; К, и Кл - натяжения идущих в ткань нечетных и четных
основных нитей четных групп; 1\, Т+., Тъ и Тл - силы трения между уточной и
основными нитями, приложенные к уточине; К и К. - натяжения концов отрезка
уточной нити; и Р2 - силы давления зубьев I и II берда на уточную нить, и
- силы трения между уточной нитью и зубьями I и II берда при вертикальном перемещении опушки ткани.
Плоскость берда расположена под некоторым углом у к плоскости ZOY. Соответственно, силы давления зубьев берда, проходящие через оси их симметрии, направлены к плоскости ткани под гем же углом у Силы трения 1],Т2,Т} и Г4
направлены соответственно под угпами Д, Д,, Д3 и Д4 к плоскости ХОУ в стороиу,
противоположную движению уточной нити. Силы трения ^ и г*, направлены по
образующим зубьев I и II берда под углом у к плоскости ТОУ. В местах давлений /
и Рг зубьев берда происходит изгиб прибиваемой уточной нити соответственно на
величину е] и <?,.
Рисунок 1.6
/равнения равновесия силр^действующих в элементе ткани в момент прибоя уточной нити, состоят из трех уравнений проекций сил на оси и трех уравнений моментов сил относительно осей координат.
Уравнения проекций сил на оси координат
У X = - К^ cos - К2 cos а2 - К3 cos аъ - КА cos - Т] cos Д, - Т2 cos Д2 - Щ cos Д,
- £р cos Д4 + К, cos Д + К2 cos Д2 + cos Д, + /С, cos А + 'i cosX + Р2 C0SY ~
- Fdismy - F^smy = 0; (1)
У^У = -Кt coscp + К^ cos<p =0, (2)
У О «ВПУ» - 40 лет 4 3
]Г Z = Кi bin a, - К2 s:rn a2 + K3 s sin a4 - 7j sin /?, + Г, sin p - Ty sin px +
+ r4 sin PJ + a:, s.n /?, - sin P2 + Кг sin ръ - K4 sin + I\ sin y + P2 sin у + + Fti zos y + F cos у - К sin (p 4 К x sin if = 0. (3)
Уравнения моментов сил относительно осей координат
2Х = — í -5 AT, sin Of, + 0.5 K2^sma2 + 0.5 /^{„sina, - 1.5 KJ0s\na4 + + 1.5 W^tm /?, - 0.5 0 sin P2 - 0.5 TJ.Q sin /?, + 1.5 TJ0 sin J}t -- 1.5 K,e0 sin Ж + 0.5 K2e0 sin p2 + 0.5 XKi A - 1 -5 KJ0 sin ¿. +
+ к
Jo + <Л d i b . ... ¡
— —--+ -— Jin <p + /, cos <p + 7 0 :sin
+
+ К
d0^d J +b . , , i . ,
----1- -— SiníP -í4COS^ Wg^lft^
Fel0cosy + F i0cosу
- P¡t0 sin у + Р210 sin у = 03,
(4)
X* = *
+ К, -Т,
-R К
dv±a
d0 + a
dQ + 4
dQ + d
dc+d
4 + <
+ r
cosa
cosa
-/Г
+1
+ /,
COS P\ -
eos Въ
+ W
VT
dn +ci
du + d
d„+d
d0 + d,
cosa-
co
+
cosa
- ¿,
d
eos /?, ——
d0 + dy
- t.
d
eos PA -
L
do + d у d0 \ Л COS Рх + к2 d0 do + d,
2 К 2 2 ? ч -
Ч А (dQ ы n Щ cos Ръ do + d 'd0+dy
2 v 2 2 v ~
-I,
eos p2 eos Д,
+
+ F<
d
- e,
eos y + gf
-
cosy = 0И
(5)
^ M. - 1.5 cos a, - 0.5 K2i0 eos a2 + 0.5 cos a3 + 1.5 K^tQ cos a., -
- 1.5 7/0 cos Д - 0.5 7'/0 cos + 0.5 £jjg cos /5, + 1.5 7~4¿0 cos J, +
+ \,5K f„cos + 0.5 £2¿0cos p2 - 0.5 A'X cos /?, - 1.5 K4£0cos p4 -
- F¿ sin / + (?0 sin y + Ptd0cosy - P2t0 cos / =0. (6)
Представленные уравнения позволяют проводить анализ зависимостей между силами, действующими при формировании элемента ткани полотняного переплетения ча ткаиком стаьке с различным по вепичине и периодически меняющимся натяжением чередующихся по ширине заправки групп основных нитей.
2
/
Список использованных источников
1. Башметов А. В К расчету параметров формирования уплотненных тканей // Вестник УО «ВР"У», пятый выпуск, 2003. - с. 20-25.
2. Патент 40"9 С2 BY. МПК D 03D 23/00 Способ получения тканых изделий / А.В. Башметов, B.C. Башметов. - № 19960074; Заявл 27 01.1998, Опубл. 30.Э9.2001 // Аф цыйны бюлетэнь / Цзярж. Па^. Ведамсгва Рэсп. Беларусь. - 2001. - №3 (30). - с. 135.
3 Алексеев К Г. Основы расчета параметров строения и формирования тканей. М., «Легкая индустрия», 1973. - 168с
SUMMARY
In a'licle the analysis of the forces working in an element of a fabric at the moment of a surf weft of a string is lead. As a result of the analysis three equations of projections of forces on axes of coordinates and three equations of the moments ot forces concerning axes ot coordinates are received. The submitted equations allow to carry out the analysis of dependences between the forces working at formation of an element of a fabric of a linen nterlacing on a weaving loom with various on size and periodically varying tension alternating pn width of refuelling of groups of the basic strings.
УДК 677 022 668.CGI .5
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ ВОРСОВОГО КОМПОНЕНТА ПРИ ФОРМИРОВАНИИ НИТИ С РАЗРЕЗНЫМ ВОРСОМ
А.В Локтионов, В.Г. Буткевич, P.A. Васильев, O.A. Петуховская
В настоящее время в текстильной промышленности широкое распространение получили различные виды фасонных нитей (петлистые_узелковые). Указанные нити формируются относительно pdocto на существующем оборудовании прядильного и крутильного производства Кроме этого в настоящее время имеется различное оборудование для получения фасонных ни^ей с использованием полых веретен или аэродинамических нитеформирующих устройств
Наиболее сложным в технологическом процессе получения фасонных нитей является процесс формирования продукта с разрезным ворсом (нити «Синель»), При этом волокнистый продукт необходимо сформировать в полуфабрикат тре1уемой фоомы с одновременным разрезания ворса и подачей в зону кручения продукта. Существующее оборудование для получения таких нитеи не удовлетворяет современным требованиям, ибо при требуемой скорости около 20 м/мин сложность кинематики делает технологический процесс нестабильным. Необходимо оборудование, позволяющее стабильно формировать данный вид нитей широкого диапазона линейных плотностей с удовлетворительной производительностью.
Одной из основных задач формирования фасонной нити с разрезным всрсом является обеспечение сЬормирования волокнистого полуфабриката требуемой формы и структуры для дальнейшего использования его в качестве ворсовой основы. Ворсовая нить при этом движется по формирующей поверхности по спирали с переменным шагом
Для комплексного решения задачи и оазработки нового технологического процесса необходимо аналитически описать основные этапы формирования многокомпонентной фасонной нити с разрезным ворсом.
УО «ВГТУ» - 40 лет
45
