CC BY
89
УДК 621.527.4+621.51 +621.69
ОБ ЭНЕРГО- И РЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ВОДОВОЗДУШНЫХ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ
Е.К. Спиридонов, А.Р. Исмагилов
ENERGY AND RESOURCE OPERATING WATER-AIR JET PUMPS
E.K. Spiridonov, A.R. Ismagilov
Проанализированы пути оптимизации водовоздушного струйного насоса на основе экстремальных характеристик. Показано, что существенное повышение эффективности работы водовоздушного струйного насоса возможно за счет снижения противодавления, применения диффузора и побудителя пассивного потока. Предложено конструктивное решение по снижению давления за струйным насосом.
Ключевые слова: струйный насос, степень сжатия, давление питания, давление в приемной камере, противодавление, коэффициент эжекции, относительная площадь сопла, диффузор, коэффициент скольжения фаз, побудитель пассивного потока, экстремальные характеристики, ограничительное условие.
The ways of optimization of the water-air jet vacuum pump on the basis of extreme performances are parsed. It is shown that essential growth efficiency of work of water-air jet pump is possible because decrease back pressure, use of diffusion and activator of inactive stream. Constructive decision for decrease pressure after jet pump is suggested.
Keywords: jet pump, the degree of compression, supply pressure, pressure in the reception chamber, back pressure, ejection coefficient, relative area of the nozzle, diffusion, phase slip coefficient, activator of inactive stream, extreme characteristics, restrictive condition.
Водовоздушные струйные насосы (эжекторы) и системы на их основе находят широкое применение в энергетике, на транспорте, химической, нефтяной и газовой промышленности в качестве газоотводящих аппаратов, вакуумных насосов, насосов-смесителей жидких и газообразных сред, гидрокомпрессоров. Широкое распространение струйных насосов в технике обусловлено их конструктивной простотой, отсутствием подвижных частей, возможностью размещения в труднодоступных местах, а также возможностью использования различных вариантов компоновки. Например, на тепловых электростанциях водовоздушные насосы используют для отсоса воздуха из конденсатора и уплотнений паровой турбины, а также из циркуляционной системы [1].
При использовании водоструйных эжекторов обычно реализуется следующая схема работы (рис. 1): насос, чаще всего центробежный, подает активную среду - воду на эжектор. Далее струя воды, формируемая соплом 1, с большой скоростью устремляется в рабочую камеру 3 и увлекает за собой воздух из приемной камеры 2, соединенной, например, с конденсатором паровой турбины. По мере продвижения вдоль рабочей камеры струя частично или полностью дробится на капли, которые, обмениваясь количеством движения с эжектируемым воздухом, распределяются по поперечному сечению камеры. После рабочей камеры квазиоднородная водовоздушная смесь поступает в диффузор 4, где часть кинетической энергии потока смеси преобразуется в потенциальную. После диффузора смесь подается в сливную линию.
Как правило, работа струйного насоса характеризуется безразмерными параметрами. Среди них основным и являются: объемный коэффициент эжекции а = Q2 / Q^ степень сжатия s52 = p5 / p2; степень падения давления на сопловом устройстве s12 = p1 / p2; динамический параметр струи Г = (Рж^жо2) / p2 = 292(s12 - 1); коэффициент скольжения фаз у = иг3 / иж3 и КПД эжектора п. Здесь Qi2 и 0в - объемные расходы воздуха при давлении всасывания p2 и воды соответственно;
р7 - абсолютные давления в 7-м сечении (7 - номер сечения на принципиальной схеме); рж - плотность воды; иж0, иж3 и иг3 - скорости потока воды в сечениях 0-0 и 3-3, а также потока воздуха в сечении 3-3; ф = 0,9.. .0,95 - коэффициент скорости сопла.
Коэффициент скольжения фаз у не превышает предельной величины у*, которая зависит от конструкции струйного насоса, а также наличия или отсутствия какого-либо дополнительного побудителя фаз. Так, при отсутствии побудителя фаз коэффициент скольжения меньше предельной величины, равной у* = 0,84.0,91 [2]. В гидросистеме с циркуляцией жидкости по замкнутому контуру эффективность работы водовоздушного эжектора оценивают по формуле: а • 1п е52
п =к ( -52 ), (1)
кт (212 252)
где к - поправочный коэффициент на различие температур газа и жидкости перед их поступлением на эжектор.
Среди геометрических безразмерных параметров важными являются относительная площадь сопла 003 = А0 / А3; относительное расширение диффузора П54 = А5 / А4 и относительная длина рабочей камеры Ь34 / й3, где А0, А3, А4, А5 - площади выходного сечения сопла 0-0, нормальных сечений на входе 3-3 и выходе 4-4 из рабочей камеры, выходного сечения диффузора 5-5; Ь34 - длина рабочей камеры; ё3 - диаметр рабочей камеры. Для цилиндрической рабочей камеры А3 = А4.
Сливная линия
Рис. 1. Принципиальная схема работы водовоздушного струйного насоса: 1 - сопло; 2 - приемная камера; 3 - рабочая камера; 4 - диффузор
На промышленных установках рабочий процесс водовоздушного эжектора сопровождается, как правило, большими расходами воды и энергии. Анализ их работы на основе экстремальных характеристик показал, что на многих из них потенциальные возможности воздухоотсасывающих струйных насосов не исчерпаны [2]. Одним из путей повышения эффективности рабочего процесса водовоздушного струйного насоса является модернизация проточной части аппарата с таким расчетом, чтобы реализовать все потенциальные возможности рабочего процесса. Основными направлениями данного пути являются:
1) модернизация соплового блока в приемной камере и выбор рациональной относительной длины камеры смешения. Такое мероприятие было осуществлено путем увеличения числа струй воды, формируемых сопловым устройством, и сокращением числа поверхностей, оказывающих влияние на соосность сопловых отверстий и камеры смешения [3]. Это позволило минимизировать расходы воды и энергии. Так, в результате усовершенствования конструкции расход воды на эжектор уменьшился на 25 % [4];
2) применение диффузора на выходе из рабочей камеры эжектора. Обычно в промышленных струйных насосах отсутствует диффузор (например, водовоздушный струйный насос ЭВ-7-1000 ВТИ [3]), однако использование диффузора позволит увеличить эффективность работы эжектора. Об этом свидетельствует график на рис. 2, показывающий зависимость КПД водовоздушного эжектора п от степени сжатия е52. Из графика видно, что при объемном коэффициенте эжекции равном а = 4 и степени сжатия е52 = 3,2 КПД эжектора с диффузором (п = 0,46) превышает КПД эжектора без диффузора (п = 0,37) на 9 %.
Рис. 2. Влияние наличия диффузора на КПД работы водовоздушного эжектора
Оле-
га
ч
с
о
У
<£
¡=1
га
3
О
-
Л
с;
о
г
=
0114
0:2
01
0_№
*1 У
5л I м 1 а-4
■Ы 1
I 1 1 0^
I 'с
(У* 173,«
24
Я
и
13 *
I
и
12 £
£
о
40 30 120 160
Динамический параметр струи Г
200
Рис. 3. Предельно достижимые степени сжатия и оптимальные относительные площади сопла в зависимости от динамического параметра струи для эжектора с диффузором без него
Вместе с тем, наличие диффузора позволяет при высоких степенях сжатия е52 заметно экономить расходы воды и энергии. Так, при е52 = 24 (рис. 3) динамический параметр струи Г = 160 для эжектора с диффузором и Г = 173,8 для эжектора без диффузора, тогда в!2 = 99,8 и = 108,3 соответственно. Это означает, что для эжектора с диффузором при одинаковых показателях режима работы (<2г, р2, р5) давление питания рх будет меньше, чем для эжектора без диффузора и,
следовательно, расход воды Qв будет меньше. Спрямленным горизонтальным участкам кривых Q03 = f (Г) на рис. 3 соответствует предельный коэффициент скольжения фаз, равный у* = 0,85.
Кривые на рис. 2 и 3 являются собирательными в том смысле, что каждой режимной точке (а = const, s52 = const) соответствуют оптимальные значения относительной площади сопла Q03 и динамического параметра струи Г, при которых КПД эжектора п максимальный. Графики Q03 = f (Г), s52 = f (Г) и п = f (s52) на рис. 2, 3 рассчитывались при постоянных значениях £34 = 0,4; ^5 = 0,3; kt = 1; кп3 = 1; кп4 = 1; кп5 = 1; П54 = 4, а = 4, где 234 и ^5 - коэффициенты сопротивления рабочей камеры 3 и диффузора 4; кп3, кп4, кп5 - поправочные коэффициенты на давление насыщенных паров жидкости в сечениях 3-3, 4-4 и 5-5.
В системах вакуумирования энергетических установок потребные степени сжатия s52 = p5 / p2 достаточно велики и составляют s52 = 20.30. При таких степенях сжатия s52 КПД эжектора п не велик. Об этом свидетельствует график (см. рис. 2), из которого следует, что уменьшением степени сжатия s52 можно повысить КПД аппарата п. Поэтому еще одним путем повышения эффективности рабочего процесса является уменьшение противодавления за струйным насосом. Эффект этого мероприятия показан на рис. 4 и 5, где тв = р^в и тг = pQ - массовые расходы воды и воздуха. Семейства кривых amax = fp5) и тв = f(p5) построены при Q54 = 1 и давлениях питания p1 = 300 кПа; 400 кПа; 500 кПа; давлении всасывания р2 = 3,5 кПа и массовом расходе газа тг = 30 кг/ч.
а
s
S
_■
Я
Г-
X
1)
3
g
■S’
i14!
О
'Л
Ls
о
3
5
Давление за эжектором р5, Па Рис. 4. Влияние давления питания на экстремальные характеристики эжектора
Сравнительный анализ кривых на рис. 2, 4 и 5 показывает, что при постоянных давлениях всасывания р2 и питания р\ с уменьшением противодавления р5 степень сжатия е52 уменьшается, КПД установки п и достижимый объемный коэффициент эжекции а возрастают, а массовый расход воды на эжектор уменьшается (см. рис. 5). Причем эта закономерность справедлива и при других давлениях питания р!.
На графиках (см. рис. 4, 5) изображены кривые ограничительных условий по предельному объемному коэффициенту эжекции а*. Рабочие параметры установки будут достижимыми, если кривая а = /(р5) будет ниже кривой ограничительного условия (рис. 4), а кривая тв = Ар5) - выше (рис. 5) [5].
3-104 4-104 $«104 6-104 7«104 8*Ю4 9«104 1-105 1.1«105
Давление за эжектором р5, На
Рис. 5. Массовый расход воды на эжектор в зависимости от противодавления при нескольких давлениях питания
Уменьшить противодавление р5 можно, например, установив за эжектором вертикальный участок сливного трубопровода (рис. 6). Тем самым на выходе из эжектора возникнет столб водовоздушной смеси с плотностью чуть меньшей плотности воды и противодавление уменьшится на величину, равную несколько меньшему весовому давлению столба водовоздушной смеси. В котлотурбинных цехах теплоэлектростанций обычно высота помещения позволяет установить вертикальный участок сливного трубопровода длиной 2.2,5 м. В этом случае противодавление р5 уменьшится на 17,5. 24,5 кПа.
Так, при абсолютном давлении питания р1 = 400 кПа, при снижении противодавления р5 с атмосферного давления 100 кПа на 17,5 кПа (рис. 7) массовый расход жидкости уменьшится на Атв = 100 т/ч или в процентном соотношении на 26 %.
При всех численных расчетах предельный коэффициент скольжения фаз принимался равным у* = 0,85, при котором активная среда увлекает пассивный поток со скоростью, не превышающей скорости активного потока. Если увеличить скорость пассивного потока, сделав ее больше скорости активного потока, то эффективность эжектора заметно станет выше. Увеличить скорость пассивного потока можно, например, установив в струйный насос побудитель пассивного потока, который повысит коэффициент скольжения фаз до величины, большей предельного значения у* [6]. Результаты численных расчетов, наглядно демонстрирующие преимущество такого исполнения, изображены на рис. 7 и 8. Расчеты проводились для водовоздушного эжектора при постоянных параметрах, равными: £,34 = 0,4; ^5 = 0,3; к = 1; кп3 = 1; кп4 = 1; кп5 = 1; П54 = 4, а = 4.
На рис. 7 изображены кривые п = / (е52) при коэффициентах скольжения фаз: у < у* = 0,85 (без побудителя пассивного потока) и у < 2 (с побудителем). Сопоставление кривых показывает, что наличие побудителя позволит значительно повысить эффективность рабочего процесса водовоздушного эжектора при высоких значениях степеней сжатия в52. Так, при объемном коэффициенте эжекции, равном а = 4, и степени сжатия е52 > 8 КПД эжектора увеличится на > 40 %. Анализ графиков на рис. 3 и 8 показывает, что при е52 = 24 динамический параметр струи Г при наличии побудителя пассивного потока уменьшится со 160 (при у < 0,85) до 104 (при у < 2).
Увеличение величины коэффициента скольжения фаз путем введения в струйный насос дополнительного побудителя фаз является перспективным и не до конца исследованным направлением по увеличению эффективности работы струйных насосов.
Сливная линия
Сливная линия
Рис. 6. Схема водовоздушного эжектора с вертикальным участком трубы: а - без трубы; б - с трубой
Рис. 7. Разница между эффективностью рабочего процесса эжектора при наличии диффузора с побудителем пассивного потока (ф < 2) и без него (ф < 0,85)
Исходя из вышеизложенного можно сделать следующие выводы:
1. Повысить эффективность рабочего процесса водовоздушного струйного насоса можно путем внесения конструкционных изменений либо изменением рабочего режима эжектора.
2. Наличие диффузора за рабочей камерой эжектора позволяет увеличить эффективность рабочего процесса аппарата, причем разница между КПД эжекторов с диффузором и без него максимальна при малых степенях сжатия. При больших степенях сжатия можно ожидать уменьшение расхода воды на эжектор.
Динамический параметр струи Г
Рис. 8. Предельно достижимые степени сжатия и оптимальные относительные площади сопла эжектора при наличии диффузора с побудителем пассивного потока (ф < 2) и без него (ф < 0,85)
3. Для повышения эффективности работы эжекторной установки предпочтительно снижение противодавления р5, например, размещением за водовоздушным струйным насосом вертикального участка сливного трубопровода.
4. Применение побудителя пассивного потока позволяет достичь коэффициентов скольжения фаз, больших предельной величины, что в свою очередь увеличивает эффективность работы струйного насоса. Использование этого мероприятия целесообразно при больших степенях сжатия.
5. Сравнительный анализ различных способов повышения эффективности работы водовоздушного струйного насоса показал, что их применение в разной степени влияет на общую эффективность работы аппарата при малых и больших степенях сжатия. Поэтому выбор способа повышения КПД эжектора определяется конкретн ыми условиями эксплуатации аппарата.
Пути повышения эффективности рабочего процесса водовоздушного струйного насоса не ограничиваются рассмотренными выше способами. Повысить КПД эжектора можно также, осуществив переход на многоступенчатое сжатие газа [5].
Литература
1. Соколов, Е.Я. Струйные аппараты / Е.Я. Соколов, Н.М. Зингер. - 3-е изд. - М. : Энерго-атомиздат, 1989. - 352 с.
2. Спиридонов, Е.К. Исследование экстремальных характеристик водовоздушного эжектора / Е.К. Спиридонов, В.К. Темнов // Динамика пневмогидравлических систем: темат. сб. науч. тр. - Челябинск: ЧПИ, 1983. - С. 62-75.
3. Спиридонов, Е.К. Конструкции жидкостногазовых струйных насосов, состояние и перспективы / Е.К. Спиридонов // Вестник ЮУрГУ. Серия «Машиностроение». - 2005. - № 1. -С. 94-104.
4. Спиридонов, Е.К. Испытание водовоздушного струйного насоса ЮУрГУ в системах ва-куумирования паровых турбин /Е.К. Спиридонов //Вестник ЮУрГУ. Серия «Машиностроение». -2005. - № 1. - С. 120-125.
5. Шпитов, А.Б. О предельных режимах работы жидкостногазового эжектора / А.Б. Шпи-тов, Е.К. Спиридонов // Исследование силовых установок и шасси транспортных и тяговых машин: темат. сб. науч. тр. - Челябинск: ЧГТУ, 1991. - С. 129-134.
6. Каннингем, Р.Ж. Сжатие газа с помощью жидкоструйного насоса / Р.Ж. Каннингем // Теоретические основы инженерных расчетов. - М. : Мир. - 1974. - № 3. - С. 112-128.
7. Спиридонов, Е.К. Пути оптимизации работы водовоздушного струйного вакуумного насоса в системах вакуумирования энергетических установок / Е.К. Спиридонов, А.Р. Исмагилов // Изв. Самар. науч. центра Рос. акад. наук. - 2012. - Т. 14, № 1(2). - С. 689-692.
Поступила в редакцию 8 августа 2012 г.
Спиридонов Евгений Константинович. Доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Гидравлика и гидропневмосистемы», декан аэрокосмического факультета, Южно-Уральский государственный университет. Область научных интересов - прикладная гидромеханика и гидравлика, струйные аппараты, лопастные насосы и напорные гидросистемы. E-mail: ggps@susu.ac.ru Evgeny K. Spiridonov. The doctor of engineering science, professor, the Head of «Hydraulics and hydropnevmosystems» department, Dean of Aerospace faculty of South Ural state university. Professional interests: applied hydromachanics and hydraulics, jet devices, lobe pumps and pressure head hydraulic circuit systems. E-mail: ggps@susu.ac.ru
Исмагилов Александр Рашидович. Аспирант кафедры «Гидравлика и гидропневмосистемы», Южно-Уральский государственный университет. Область научных интересов - прикладная гидромеханика и гидравлика, струйные аппараты. E-mail: shura.ismagilov@yandex.ru
Alexander R. Ismagilov. Postgraduate student of «Hydraulics and hydropnevmosistems» department of South Ural state university. Professional interests: applied hydromachanics and hydraulics, jet devices. E-mail: shura.ismagilov@yandex.ru
