CC BY
0
15. Kojiev H.H. An enlarged calculation of the effectiveness of ore quality management // Mining information and analytical bulletin. 2006. No.8. pp. 29-30.
16. Assessment of damage from losses and dilution of ore and establishment of their permissible level / V.A. Shestakov [et al.] // Frunze. Ilim. 1970. 123c
17. Yumatov B.P., Sekisov G.V., Buyanov M.I. Rationing and planning of completeness and quality of ore extraction at quarries. M.: Nedra, 1987. 183 p.
18. Lomonosov G.G., Turtygina N.A. The influence of the size class of copper-nickel ore raw materials and its variability on the indicators of enrichment // Mining information and analytical bulletin. 2015. No.3. pp. 104-107.
19. Pozdnyakov M.V., Mikhailov Yu.V., Kurbanmagomedov K.D. The choice of a safe technological scheme for the extraction of strong low-weight ores by drilling // Bulletin of the North Caucasus Federal University. 2013. No.2. pp.52-55.
20. Rogizny V.F., Khromov V.M. Selective excavation of low-volume ore bodies using small-sized self-propelled equipment // Rational development of the subsoil. 2019. No. 23. pp. 88-98.
21. Cheban A.Yu., Sekisov A.G. Improvement of technology for the development of complex-structured deposits using combined ore extraction // Bulletin of Magnitogorsk State Technical University named after G.I. Nosov. 2022. Vol. 20. No.3. pp. 35-44.
22. Ligotsky D. N. Working out of contact zones, using hydraulic hammers, to reduce the level of mineral losses // Mining information and analytical bulletin. 2015. No. S1-4. pp. 7-13.
23. Improvement of borehole rebounding / A.V. Budko, V.M. Zakalinsky, S.K. Rubtsov, A.A. Blinov. M.: Nedra, 1981. 199 p.
УДК 620.173.2
О ПРОЦЕДУРЕ РАСЧЁТА ПАРАМЕТРОВ БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ, ОСНОВАННОЙ НА ЭКСПРЕСС-ОЦЕНКЕ ПАРАМЕТРОВ ДРОБИМОСТИ ПОРОД МАССИВА
А.П. Русских, С.В. Корнилков, Т.Ф. Харисов, А.Н. Авдеев
Изложены результаты исследований основных параметров БВР - величины удельного расхода ВВ и ЛНС по установленной степени дробления, которые апробированы на примере серпентинитовых пород Джетыгаринского месторождения. В полевых условиях измерения проводились молотком Шмидта по методике ASTM. Дополнительно проводились испытания образцов горных пород на предел прочности при сжатии в лабораторных условиях. На основании полученных экспериментальных данных и сравнительного анализа количественных зависимостей установлено, что общий характер изменения дробимости и величины ЛНС от величины отскока бойка молотка Шмидта сохраняется для магматических пород, что свидетельствует о наличии взаимосвязи расчетной дробимости пород и размеров ЛНС.
Ключевые слова: молоток Шмидта, предел прочности на сжатие в образце, величина отскока, дробимость, линия наименьшего сопротивления, зависимость, серпентинит.
Разрушение массива взрывным способом является одним из наиболее дорогостоящих технологических процессов, достигает в себестоимости добы-
чи 1 т полезного ископаемого 30...35 % и имеет тенденцию к дальнейшему росту. Существующие параметры буровзрывных работ, обеспечивающие высокое качество взрывания, тем не менее допускают возможность переизмельчения разрушаемой горной массы, что при выпуске товарного щебня в ряде случаев ведет к потерям полезного материала, а при отработке асбестового массива, особенно в осенне-весенний период, ведет к повышению влажности руды и при подготовке к пневматическому обогащению требуется увеличение расхода газа для предварительной сушки.
В отличие от лабораторных методов определения механических характеристик горных пород основанием для натурных экспресс-определений может быть величина отскока бойка молотка Шмидта. Одним из основных механических свойств горных пород является предел прочности на одноосное сжатие (асж). Тарировка молотков Шмидта, традиционно, выполняется именно для этой характеристики. Многочисленные эмпирические формулы, описанные линейными, степенными, экспоненциальными зависимостями, встречаются в многих научных трудах, в том числе, зарубежных [1 - 14].
Дробимость пород стандартно определяется гранулометрическим составом продуктов разрушения образца массой 50 .70 г при однократном сбрасывании на него груза 16 кг с высоты 0,5 м. Показатель дробимости (см3) численно равен объему фракции, прошедшей через сито с отверстиями dmax = 7мм [15 - 17].
Профессор О.Г. Латышев установил эмпирические зависимости между дробимостью (Vmax), удельным расходом ВВ на разрушение эффузивных пород и их крепостью, которые выражаются формулами [17]
Vmax = 1°/(/23 f + 21) '' (1)
при f = 0МСЖ; (2)
q = 0,678exp(-0,065Vmax) , (3)
где f - коэффициент крепости по М.М. Протодьяконову; q - удельный расход ВВ, кг/м3.
Тогда расчет предела прочности при одноосном сжатии при известной дробимости пород, может быть осуществлен из соотношения
435 n
^сж = V--9- (4)
max
В этом случае прочность пород на сжатие и отскок бойка молотка Шмидта связываются формулой [18]
^ = 0,0017е0,14H + 0,3Hr - 0,0017, (5)
где Hr - величина отскока бойка молотка Шмидта.
В свою очередь расчетная дробимость пород по отскоку бойка молотка Шмидта может быть получена из выражения
435
(6)
max
0,0017е0Д4 H + 0,3H r + 9
Размер линии наименьшего сопротивления (ЛНС) (Ж0) в зависимости от величины отскока бойка молотка Шмидта определится как
где М - масса заряда ВВ в скважине, кг, Ьэф - эффективная длина скважины, м; m - коэффициент сближения зарядов.
Предложенный способ расчета основных параметров БВР - величины удельного расхода ВВ и ЛНС по установленной степени дробления апробирован на примере серпентинитовых пород Джетыгаринского месторождения. Для этого на локальных участках обнаженного массива, в полевых условиях производились измерения молотком Шмидта по методике ASTM (American Society for Testing and Materials). Дополнительно проводились испытания образцов горных пород на предел прочности при сжатии в лабораторных условиях с применением специализированного прессового оборудования
На основании полученных экспериментальных данных и сравнительного анализа количественных зависимостей, предложенных различными авторами, рассчитаны параметры, характеризующие расчетную взаимосвязь дробимости пород и размеров ЛНС от величины отскока бойка молотка Шмидта. Установлено, что общий характер изменения дробимо-сти и величины ЛНС от величины отскока бойка молотка Шмидта сохраняется для различных литотипов габбро, празинитов, магматических пород и серпентинитов, что свидетельствует о наличии взаимосвязи расчетной дробимости пород и размеров ЛНС, что позволяет эффективно использовать предлагаемый экспресс-метод оценки физико-механических свойств пород применительно к процессу их взрывного разрушения.
Выполненный анализ организационно-технических факторов, влияющих на качество взрывной подготовки массива, свидетельствует о том, что главными из них являются параметры пробуренных скважин и качество их заряжания, зависящее от плотности размещаемого в скважине пор-эмита 1А. Выявлено также низкое качество подготовки блока к взрыванию - глубина перебуренных или недобуренных скважин отличается от проектной.
Показано, что скорость детонации эмульсионного ВВ напрямую зависит от его плотности в скважине, поэтому разброс скорости детонации в любой скважине в блоке должен минимальным по отношению к скорости детонации других скважин на взрываемом блоке, что подтверждено замерами средней скорости детонации заряда порэмита 1А на экспериментальном блоке.
M
(7)
Замерена величина высоты колонки заряда в зависимости от плотности ЭВВ и обоснована необходимость определять исходную плотность заряжания скважин порэмитом 1А экспресс-методом. В связи с установленным неодинаковым характером смешения ЭВВ разными типами смеси-тельно-зарядного оборудования, а также разных качества разных партий ЭВВ предложено определять исходную плотность заряжания скважин пор-эмитом 1А непосредственно в условиях карьера.
Для сокращения затрат на подготовку горной массы к выемке рекомендовано устранение колебаний плотности ЭВВ при изготовлении взрывчатой смеси СЗМ, что позволяет обеспечить стабильную высоту колонки заряда в процессе заряжания скважин и равномерное дробление горной массы, в т.ч. в верхней части уступа.
Помимо стабилизации плотности ЭВВ в процессе приготовления и заряжания управление переизмельчением взорванной горной массы осуществлялось последовательно тремя способами:
- бурением скважин шарошечными станками с уменьшенным диаметром долот;
- применением в обводнённых массивах рассредоточенных скважинных зарядов с варьируемой величиной активных и пассивных зон за счет установки в скважине пневматических затворов;
- применением зарядов на воздушной подушке, а в слабо-обводнённых массивах - на водяной подушке с использованием специальных заглушек, частично (на 50...75 %) перекрывающих технологический перебур скважин.
Применительно к специфическим условиям разработки горной массы асбестовых месторождений, предназначенной для производства щебня, экспериментально показано, что сокращение доли пород некондиционной фракции (0 - 100 мм) с 55,9 до 38 % достигается комплексным управлением энергией взрывного разрушения с одновременным уменьшением диаметра скважин с 244,5 до 215,9 мм и применением рассредоточенных скважинных зарядов с использованием заглушек (затворов) рекомендованной конструкции.
Дальнейшее сокращение доли мелких фракций до уровня 23,3.31,3 % достигнуто введением в раствор ЭВВ 11 % поваренной соли. В таблице приведены сведения об изменении основных характеристик ЭВВ без добавления и с добавлением №0.
Для обеспечения безопасности применяемого эмульсионного ВВ проведены испытания матрицы эмульсии Порэмита 1А по методике ООН, включая испытания для определения: теплоустойчивости к температурам до 100 0С; чувствительности к сильному удару (передача детонации через зазор); чувствительности вещества при воздействии интенсивного нагревания в ограниченном объёме (испытание по Коенену); пригодности к пе-
ревозке в цистерне для оценки эффекта воздействия на эмульсию открытого огня в ограниченном объеме при наличии выпускного отверстия.
По результатам испытаний эмульсионная матрица порэмита 1А отнесена к классу 5, подкласс 5.1. номер ООН 3375 «аммония нитрата эмульсия, суспензия или гель, промежуточное сырьё для бризантных взрывчатых веществ, жидкое».
Накопленный при испытаниях опыт дает основания для разработки экспресс-методики определения свойств и характеристик эмульсионных взрывчатых веществ, изготовленных вблизи мест их применения. Разработанная методика предполагает замер плотности ЭВВ с каждой СЗМ три раза. В начале разгрузки СЗМ (после первых выгруженных 300 кг), в середине разгрузки (после 4.7 тонн в зависимости от грузоподьемности СЗМ) и в конце разгрузки (после 7... 10 тонн в зависимости от грузоподьемности СЗМ). Для организации оперативного контроля было предложено и апробировано оборудование, размещенное в грузопассажирском автомобиле.
Результаты замера скорости и давления детонации образцов порэмита, изготовленных на подкисленных растворах окислителей
Средняя ско- Средняя ско- Среднее дето- Среднее дето-
Показатели рость детона- рость детона- национное дав- национное дав-
ции по образ- ции по образ- ление по образцу ление по образ-
цу Жобр., м/с цам Жср, м/с Робр, ГПа цам Рср, ГПа
Без добавления N ГаС1
1 4464 5,70
3 4519 5,67
4 4543 4519 5,67 5,50
5 4579 5,74
8 4707 5,77
6 4299 4,55
С добавлением 11 % №С1
2 4206 5,06
1 3853 4,12
3 4392 4115 5,30 4,58
4 4217 4,87
5 4016 4,20
7 4007 3,95
Проведенные испытания по оценке качества изготавливаемых ЭВВ в период подготовки технологических взрывов подтверждают, что контроль качества изготовления и заряжания ЭВВ рекомендуется основывать на разработанной методике оперативного определения плотности ЭВВ и высоты колонки скважинных зарядов, а также дополнительно производить периодические полигонные испытания их детонационных характеристик. Методики испытаний не являются замещающими друг для друга, а служат
взаимодополнением для полного контроля за производством и применением ЭВВ.
В результате выполненных комплексных исследований сформирована следующая процедура расчёта параметров БВР, в соответствии с которой:
- по величине отскока бойка молотка Шмидта в блоке, подлежащем подготовке взрывом, определяется расчетная величина предела прочности пород при одноосном сжатии и ожидаемый класс дробимости пород;
- осуществляется расчёт основных параметров БВР: удельного расхода ВВ и ЛНС;
- ключевым параметром является расчетная дробимость пород, поэтому рекомендуется дополнить по результатам не менее 3 опытных взрывов Типовой проект ведения взрывных работ, учитывающий уточненную классификацию пород по дробимости и взрываемости;
- в зависимости от установленного класса дробимости и взрывае-мости пород определяются параметры сетки скважин и масса заряда ЭВВ в скважине, скорректированные по результатам исследования влияния сокращения диаметра, скважин, конструкции скважинного заряда с рекомендуемым рассредоточением его по глубине скважины;
- выдерживание плотности заряжания, детонационных характеристик ЭВВ и высоты колонки заряда достигается за счет применения экспресс-методики контроля качества ЭВВ в процессе заряжания непосредственно на подготавливаемом блоке;
- регулирование энергии взрыва обеспечивается снижением скорости детонации за счет изменения рецептуры ЭВВ и добавления в раствор окислителя матрицы порэмита хлорида натрия, что дополнительно обеспечивает снижение переизмельчения горной массы.
Разработанная процедура позволяет проектировать рациональные параметры БВР для достижения заданного качества дробления горных пород.
Статья подготовлена по материалам выполнения Госзадания №075-00412-22 ПР. Разработка геоинформационных технологий оценки защищенности горнопромышленных территорий и прогноза развития негативных процессов в недропользовании (ЕиЖЕ-2022-0002), рег. №1021062010532- 7-1.5.1.
Список литературы
1. Laubscher D.H. Geomechanics classification of jointed rock masses -mining applications // Transactions of Institute of Mining and Metallurgy, Section A: Mining Industry.1977. Vol. 86. A1-A8.
2. Aksoy C.O. Reviewof rockmassrating classification: Histori caldevelopments, applications, and restrictions // Journalof Mining Science. 2008. Vol. 44. No 51. P. 51 - 63.
3. Laubscher D.H., Jakubec J. The MRMR rock mass classification for jointed rock masses // In Underground Mining Methods: Engineering Fundamentals and International Case Studies (eds. W. A. Hustrulid and R. L. Bullok). 2001. Р. 475 - 481, Society of Mining Metallurgy and Exploration, SME.
4. Панжин А.А., Харисов Т.Ф., Харисова О.Д. Комплексное геомеханическое обоснование углов заоткоски бортов карьера // Известия Тульского государственного университета. Науки о Земле. 2019. Вып. 3. С. 295-306.
5. Deer D.U., Miller R. Engineering Classification and Index Properties for Intact Rock // Deformation Curve AFNL-TR. 1966. Р. 65-116.
6. Wang M., Wan W. A new empirical formula for evaluating uniaxial compressive strength using the Schmidt hammer test // International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences 123. 2019. Р. 1-11.
7. Xu S., Grasso P., Mahtab A. Use of Schmidt hammer for estimating mechanical properties of weak rock // 6 Th International IAEG Congress. Rotterdam: Balkema. 1990. Р. 511-519.
8. Singh R., Hassani F., Elkington P. The application of strength and deformation index testing to the stability assessment of coal measures excavations // The 24 Th US Symposium on Rock Mechanics (USRMS). American Rock Mechanics Association; 1983. Р. 63-67.
9. Prediction of the strength and elasticity modulus of granite through an expert artificial neural network / D.J. Armaghani [and other] // Arab J Geosci. 2016. 9:48.
10. Liang M. Rock strength assessment based on regression tree technique / M. Liang [and other] // Eng Comput. 2016. 32. P. 343-354.
11. Hebib R., Belhai D., Alloul B. Estimation of uniaxial compressive strength of North Algeria sedimentary rocks using density, porosity, and Schmidt hardness // Arab J Geosci. 2017. 10. P. 383.
12. Karaman K., Kesimal A. A comparative study of Schmidt hammer test methods for estimating the uniaxial compressive strength of rocks // Bull Eng Geol Environ. 2015. 74. P. 507-520.
13. Yagiz S. Predicting uniaxial compressive strength, modulus of elasticity and index properties of rocks using the Schmidt hammer // Bull Eng Geol Environ. 2009. 68(1). P. 55-63.
14. Yasar E., Erdogan Y. Estimation of rock physicomechanical properties using hardness methods // Eng Geol. 2004. 71(3). P. 281-288.
15. Барон Л. И., Веселов Г. М., Коняшин Ю. Г. Экспериментальные исследования процессов разрушения горных пород ударом. М.: Изд-во АН СССР, 1962. 219 с.
16. Влияние формы ударника на импульсы напряжений и эффективность разрушения горной породы / Л. И. Барон, Ю. Г. Коняшин, А. В. Кузнецов, В. М. Курбатов // Шахт. стр-во. 1969. № 8. С. 8 - 10.
17. Латышев О. Г. Разрушение горных пород. М.: Теплотехник, 2007. 672 с.
18. Харисов Т.Ф. Оценка предела прочности серпентинитов на сжатие с использованием регрессионного анализа // Известия высших учебных заведений. Горный журнал. 2021. № 1. С. 45-53.
Русских Александр Петрович, директор, office a iiralashest.ru, Россия, Асбест, ПАО «Ураласбест»,
Корнилков Сергей Викторович, д-р техн. наук, проф., гл. науч. сотр., kornilkov a igduran.ru, Россия, Екатеринбург, Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук,
Авдеев Аркадий Николаевич, канд. техн. наук, ст. науч. сотр., [email protected], Россия, Екатеринбург, Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук,
Харисов Тимур Фаритович, канд. техн. наук, ст. науч. сотр., Timur-neamail.ru, Россия, Екатеринбург, Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук
ON THE PROCEDURE OF CALCULATION OF DRILLING AND BLASTING PARAMETERS BASED ON EXPRESS ESTIMATION OF ROCK CRUSHABILITY PARAMETERS
OF THE MASSIF
A.P. Russkih, S.V. Kornilkov, A.N. Avdeev, T.F. Kharisov
The article presents the results of research of the main parameters of BVR - the value of specific consumption of explosives and LNS on the established degree of crushing, which were tested on the example of serpentinite rocks of Djetygarinskoye deposit. In field conditions measurements were made with Schmidt hammer according to ASTM methodology. In addition, rock samples were tested for compressive strength in laboratory conditions. On the basis of the obtained experimental data and comparative analysis of quantitative dependences, it was established that the general character of change of crushability and LNS value from the value of Schmidt hammer rebound is preserved for igneous rocks, which testifies to the presence of interrelation between the calculated crushability of rocks and LNS size.
Key words and phrases: schmidt hammer, compressive strength of the sample, rebound value, crushability, line of least resistance, dependence, serpentinite.
Russkyh Alexander Petrovich, director, office@,uralashest.ru, Russia, Asbestos, PJSC «Uralasbest»,
Kornilkov Sergey Viktorovich, doctor of technical sciences, professor, chief scientist. officer, [email protected] , Russia, Yekaterinburg, Institute of Mining of the Ural Branch of the Russian Academy of Sciences,
Avdeev Arkady Nikolaevich, candidate of technical sciences, art. officer, [email protected] , Russia, Yekaterinburg, Institute of Mining of the Ural Branch of the Russian Academy of Sciences,
Kharisov Timur Faritovich, candidate of technical sciences, senior researcher. officer, [email protected] , Russia, Yekaterinburg, Institute of Mining of the Ural Branch of the Russian Academy of Sciences
Reference
1. Laubscher D.H. Geomechanics classification of jointed rock masses - mining applications // Transactions of Institute of Mining and Metallurgy, Section A: Mining Industry.1977. Vol. 86. A1-A8.
2. Aksoy C.O. Reviewof rockmassrating classification: Histori caldevelopments, applications, and restrictions // Journalof Mining Science. 2008. Vol. 44. No 51. P. 51 - 63.
3. Laubscher D.H., Jakubec J. The MRMR rock mass classification for jointed rock masses // In Underground Mining Methods: Engineering Fundamentals and International Case Studies (eds. W. A. Hustrulid and R. L. Bullok). 2001. pp. 475 - 481, Society of Mining Metallurgy and Exploration, SME.
4. Panzhin A.A., Kharisov T.F., Kharisova O.D. Complex geomechanical substantiation of the angles of the sides of the quarry // Izvestiya Tula State University. Earth Sciences. 2019. Issue 3. pp. 295-306.
5. Deer D.U., Miller R. Engineering Classification and Index Properties for Intact Rock // Deformation Curve AFNL-TR. 1966. pp. 65-116.
6. Wang M., Wan W. A new empirical formula for evaluating uniaxial compressive strength using the Schmidt hammer test // International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences 123. 2019. pp. 1-11.
7. Xu S., Grasso P., Mahtab A. Use of Schmidt hammer for estimating mechanical properties of weak rock // 6 Th International IAEG Congress. Rotterdam: Balkema. 1990. pp. 511-519.
8. Singh R., Hassani F., Elkington P. The application of strength and deformation index testing to the stability assessment of coal measures excavations // The 24 Th US Symposium on Rock Mechanics (USRMS). American Rock Mechanics Association; 1983. pp. 63-67.
9. Prediction of the strength and elasticity modulus of granite through an expert artificial neural network / D.J. Armaghani [and others] // Arab J Geosci. 2016. 9:48.
10. Liang M. Rock strength assessment based on regression tree technique / M. Liang [and others] // Eng Comput. 2016. 32. P. 343-354.
11. Hebib R., Belhai D., Alloul B. Estimation of uniaxial compressive strength of North Algeria sedimentary rocks using density, porosity, and Schmidt hardness // Arab J Geosci. 2017. 10: p. 383.
12. Karaman K., Kesimal A. A comparative study of Schmidt hammer test methods for estimating the uniaxial compressive strength of rocks // Bull Eng Geol Environ. 2015. 74: p. 507-520.
13. Yagiz S. Predicting uniaxial compressive strength, modulus of elasticity and index properties of rocks using the Schmidt hammer // Bull Eng Geol Environ. 2009. 68(1): p. 55-63.
14. Yasar E., Erdogan Y. Estimation of rock physicomechanical properties using hardness methods // Eng Geol. 2004. 71(3): p. 281-288.
15. Baron L. I., Veselov G. M., Konyashin Yu. G. Experimental studies of the processes of rock destruction by impact. M.: Publishing House of the USSR Academy of Sciences, 1962. - 219 p.
16. The influence of the striker's shape on stress pulses and the efficiency of rock destruction / L. I. Baron, Yu. G. Konyashin, A.V. Kuznetsov, V. M. Kurbatov // Shakht. str. 1969. No. 8. pp. 8-10.
17. Latyshev O. G. Destruction of rocks. M.: Teplotekhnik, 2007. 672 p.
18. Kharisov T.F. Assessment of the compressive strength of serpentinites using regression analysis // News of higher educational institutions. Mining magazine. 2021. No. 1. pp. 45-53.
УДК 622.271
К ВОПРОСУ ОБОСНОВАНИЯ ШАГА ПЕРЕДВИЖКИ ПЕРЕГРУЗОЧНЫХ ПУНКТОВ ПРИ ЦИКЛИЧНО-ПОТОЧНОЙ ТЕХНОЛОГИИ НА ОТКРЫТЫХ ГОРНЫХ РАБОТАХ
А.Г. Рыльников, А.Г. Шадрунов, С.И. Головей, А.К. Артюшин
Рассмотрено сочетание автомобильного, железнодорожного и конвейерного видов транспорта при перемещении горной массы на открытых горных работах. Выявлены факторы, обуславливающие эффективность применения обычных и крутонаклонных конвейеров. Разработаны рекомендации по определению шага передвижки перегрузочных пунктов при цикличного поточной технологии с использований различных видов цикличного транспорта.
Ключевые слова: конвейер, автомобильный транспорт, шаг передвижки, циклично-поточная технология, себестоимость перемещения горной массы.
Одним из способов повышения эффективности функционирования горнодобывающего предприятия является разработка и внедрение мероприятий, направленных на снижение себестоимости добычи и перемещения горной массы. Добыча твердых полезных ископаемых сопровождается постоянным усложнением горно-геологических условий разработки в части увеличения глубины ведения горных работ и, как следствие, роста дальности перевозок, что со стороны руководящего и технического персонала карьера требует поиска решений по снижению затрат на перемещение грузов. В практике отечественных и зарубежных горных предприятий в качестве способа снижения затрат на транспортирование горной массы положительно зарекомендовал переход на конвейерный транспорт в сочетании с карьерными автосамосвалами. В связи с достижениями в области материаловедения и машиностроения, в последнее десятилетие конвейерные установки получили существенное развитие и продолжают совершенствоваться, позволяя работать с углом наклона, близким к вертикальному. Однако, внедрение конвейерного транспорта и переход на циклично поточную технологию должен обеспечиваться обоснованием эффективности
