CC BY
25НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL ARTICLE
УДК 614.83: 661.715
DOI 10.25257/FE.2023.1.44-50
® И. А. ТЕТЕРИН1
1 Академия ГПС МЧС России, Москва, Россия
Неопределённости расчёта параметров взрыва газовоздушного облака при аварийном выбросе сжиженного природного газа в открытом пространстве
АННОТАЦИЯ
Тема. Увеличение производства сжиженного природного газа (СПГ) в Российской Федерации повышает риск возникновения аварийных выбросов СПГ. Для предотвращения негативных последствий возможного взрыва газовоздушного облака при выбросе СПГ необходимо спрогнозировать вероятные аварийные сценарии. Нормативные документы по определению пожарного риска позволяют определить вероятные последствия взрыва облаков пара сжиженных углеводородных газов (СУГ), однако применение расчётных методик для СПГ требует дополнительного анализа.
Методы. Проведён анализ методик расчёта параметров взрыва газовоздушного облака в незамкнутом пространстве, проанализированы последствия реальных взрывов газовоздушных облаков при аварийных выбросах СПГ.
Результаты. Анализ методик показал основные неопределённости при прогнозировании параметров взрыва облака паров СПГ. Не учитываются особенности распространения
облака паров СПГ, влияние различных газов, которые входят в состав СПГ.
Область применения результатов. Полученные результаты позволят совершенствовать методику расчёта давления взрыва газовоздушных облаков при аварийном выбросе СПГ.
Выводы. Анализ реальной аварии с выбросом СПГ показал несопоставимость расчётных давлений, полученных на основе методик, с последствиями взрыва. Определено дальнейшее направление совершенствования методики расчёта давления взрыва газовоздушных облаков при аварийном выбросе СПГ. Для совершенствования методики необходимо определить влияние горючих газов, которые входят в состав СПГ, на параметры взрыва, а также учитывать влияние низких температур облака паров СПГ.
Ключевые слова: взрыв, сжиженный природный газ, прогнозирование, смесь газов
© I.A. TETERIN1
1 State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russia
Uncertainties in calculating the parameters of a gas-air cloud explosion during an emergency release of liquefied natural gas in open space
ABSTRACT
Purpose. Increasing production of liquefied natural gas (LNG) in the Russian Federation raise the risk of the accidental LNG releases. To prevent the negative consequences of a possible gas-air cloud explosion during LNG release, it is necessary to predict probable emergency scenarios. Regulatory documents for determining fire risk make it possible to define the likely consequences of an explosion of liquefied hydrocarbon gases (LPG) vapor clouds, however the application of calculation methods for LNG requires additional analysis.
Methods. The analysis of methods for calculating the parameters of a gas-air cloud explosion in an open space is carried out, the consequences of real gas-air clouds explosions during the emergency LNG release are analyzed.
Findings. The analysis of the methods has showed the main uncertainties in predicting the parameters of LNG vapor cloud explosion. Propagation features of LNG vapor cloud, the influence of various gases that are part of LNG are not taken into account.
Research application field. The results obtained will allow improving the method for calculating the pressure of the gas-air clouds explosion during the emergency LNG release.
Conclusions. The analysis of the real accident with LNG release has showed that the calculated pressures obtained on the basis of the methods are incomparable with the explosion consequences. The further direction for improving the methodology of calculating the explosion pressure of gas-air clouds during the emergency LNG release is determined. To improve the methodology it is necessary to determine the effect of combustible gases, which are part of LNG, on the parameters of the explosion, and also take into account the effect of low temperatures of LNG vapor cloud.
Key words: explosion, liquefied natural gas, forecasting, gases mixture
ВВЕДЕНИЕ
С каждым годом в отечественной промышленности и за рубежом доля СПГ занимает всё большее место в структуре энергоёмких технологий. Поставленные Правительством Российской Федерации задачи по развитию индустрии сжиженного природного газа требуют совершенствования отечественной нормативно-правовой базы [1]. Ограниченное количество экспериментов по определению пожаровзрывоопасности СПГ не позволяет полноценно прогнозировать возможные последствия его аварийного выброса.
В мировой практике существует опыт крупномасштабных исследований с выбросом СПГ объёмом 24,2-39,4 м3 [2], в результате которых были достигнуты границы распространения паров СПГ, соответствующие нижнему пределу воспламенения (НПВ) на расстоянии 200-420 м от места утечки. Проведение таких исследований требует существенных финансовых вложений и создания специальных полигонов [3], поэтому вопрос пожа-ровзрывоопасности СПГ исследователи изучают, в основном, с помощью численного моделирования, результаты которого апробируют по данным существующих экспериментов [4, 5], либо проводят собственные эксперименты с небольшим объёмом СПГ. В работе [6] полученную модель сопоставляли с экспериментом, где производился выброс СПГ объёмом 4 м3. Данные обстоятельства ограничивают возможность применения моделей при прогнозировании.
Индустрия СПГ в Российской Федерации только развивается и не накопила статистики для исследования, однако существует ряд прецедентов в зарубежных государствах [7, 8], которые позво-
ляют сделать предположения о пожаровзрыво-опасности сжиженного природного газа.
Так как основным компонентом СПГ является метан, то в расчётах СПГ рассматривают по метану. В открытом пространстве метано-воздушные смеси считаются не представляющими опасности [2, 9]. Меньшая плотность метана относительно воздуха не позволяет сформировать газовоздушное облако взрывоопасных концентраций. Метан обладает меньшими показателями нормальной скорости распространения пламени относительно других газов. На практике при выбросе СПГ сначала формирует аэрозольное облако, которое становится легче воздуха через определённое время, и способно длительное время зависать над местом выброса [10]. Длительность существования данного облака, его размеры и форма определяются атмосферными условиями, теплофизическими параметрами окружающих конструкций, подстилающей поверхности, степенью загромождённо-сти пространства, начальным давление в ёмкости перед разгерметизацией. Учёт всех этих факторов на практике достаточно сложен. Поэтому для определения параметров взрыва будем предполагать, что аварийный сценарий привёл к формированию наиболее взрывопожароопасного облака.
ПРОИСШЕСТВИЯ С ВЫБРОСОМ СПГ
6 октября 2012 г. в Китае в результате переворота автоцистерны со сжиженным природным газом произошёл его выброс (рис. 1). Этот случай, ставший одним из немногих случаев выброса СПГ, был зафиксирован камерами
Камера 1: Камера 2:
Рисунок 1. Взрыв расширяющегося облака паров СПГ (источник: https://www.youtube.com/watch?v=dv30g_VVNTE) Figure 1. Explosion of the expanding LNG vapor cloud (source: https://www.youtube.com/watch?v=dv30g_VVNTE)
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 1
наблюдения и продемонстрировал возможные последствия аварий на объектах, где хранится данный криогенный газ.
Разница температуры СПГ и окружающей среды, малая плотность метана по сравнению с воздухом привели к тому, что газ после аварийного выброса из цистерны быстро расширился, часть его начала подниматься в верхние слои атмосферы. Через короткий промежуток времени облако паров СПГ изменило вектор движения в сторону земли, что привело к формированию облака подобного сфере [11].
Рассмотрим сценарий выброса сжиженного природного газа из цистерны для перевозки СПГ объёмом 18 м3. Проанализируем на примере данного сценария методику, разработанную в Московском государственном строительном университете (МГСУ) [9] и методику расчёта по ГОСТ Р 12.3.047-2012 «Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля» (далее ГОСТ Р 12.3.047-2012), которая аналогична методике, утверждённой приказом МЧС России от 10.07.2009 № 404 «Об утверждении методики определения расчётных величин пожарного риска на производственных объектах».
В
АНАЛИЗ МЕТОДИКИ МГСУ
работе [9] аналитическое решение Тейлора Дж. И. систем дифференциальных уравнений Навье - Стокса дополнено выражением, учитывающим время, что позволяет определять параметры взрыва в конкретный момент времени. Решённая система уравнений позволила создать базу данных, на основе которой построены графики с подобранными аппроксимирующими зависимостями, что упростило процесс вычисления.
Согласно методике [9] максимальное давление взрыва при видимой скорости распространения пламени (ВСРП) менее 140 м/с находится исходя из следующего выражения:
АР - 24 22
шах
W.
1,822
140
(1)
Максимальная ВСРП определяется как:
W = KKW , (2)
max 1 2 ив' v '
где K, K2 - экспериментальные коэффициенты, K1 учитывает интенсивность инициирования взрывного горения и имеет постоянные значения для
того или иного вида инициирования, а К2 зависит от вида препятствия перед фронтом пламени, в работе [12] предложен теоретический подход для обоснования коэффициента; Wнв - видимая скорость пламени, которая определяется как:
W =W ■
ггнв "mm
4Rf
V У
(3)
где Wmln - минимальное значение видимой скорости распространения пламени, Wmln = еЦн; е -коэффициент расширения горючей смеси; Цн -нормальная скорость горения газовоздушной смеси, м/с; А - размер детонационной ячейки, м; Ыр - длина пути разгона пламени от места воспламенения; А - функция от минимальной скорости распространения пламени, которая для метана равна 0,56.
Длина пути разгона пламени определяется исходя из соотношения радиуса облака взрывоопасной смеси к высоте подъёма верхней границы взрывоопасной концентрации газа. Для сжиженного пропан-бутана данная высота согласно методике МГСУ [9] приблизительно равна 7 м, а радиус определяется исходя из массы высвобожденного газа. Однако при выбросе СПГ формируется облако подобное сфере с соотношением радиуса к высоте приблизительно 1:1 (рис. 2). В данном случае длина пути разгона пламени равняется единице.
В результате взрыва, продемонстрированного на рисунке 1, погибли люди, были разрушены автотранспортные средства (рис. 3). Разрушение автотранспортных средств говорит о высоком давлении взрыва. Расчёт по методике [9] показал максимальное давление взрыва 0,55 кПа (исходные данные для расчёта по метану отображены
Рисунок 2. Формирование расширяющегося облака паров СПГ Figure 2. Formation of the expanding LNG vapor cloud
а (а) б (b)
Рисунок 3. Последствия воздействия взрыва на грузовой автомобиль: состояние автотранспортного средства до взрыва (а); после взрыва (б) Figure 3. Consequences of the impact of the explosion on the truck: condition of the vehicle before the explosion (a); after the explosion (b)
в таблице 1, радиус облака определялся по методике [9]). Такое давление взрыва не могло привести к разрушительным последствиям, что говорит о необходимости внесения корректировок в методику [9], учитывающую сферическую форму облаков при выбросе СПГ.
В работах [5, 6] проводилось моделирование процесса распространения паров СПГ в открытом пространстве с помощью вычислительной гидродинамики. Результаты моделирования показывают большие горизонтальные размеры облака паров СПГ по сравнению с высотой облака. Данное обстоятельство может быть объяснено тем, что моделирование осуществлялось при истечении СПГ из ёмкости, где избыточное давление отсутствовало. В случае аварии, продемонстрированной на рисунке 1, выброс сжиженного природного газа происходит из цистерны для перевозки, где сжиженный газ хранится под давлением, что приводит к мгновенному формированию облака с положительной плавучестью.
Ограниченность экспериментов и условий, в которых они проводились, не позволяет создать полноценную теоретическую базу определения параметров распространения облака паров СПГ. Поэтому процесс формирования расширяющихся облаков паров СПГ требует дальнейших исследований, особое место должно быть отведено моделированию разгерметизации ёмкостей, где СПГ хранится под давлением [11].
Таблица 1 (Table 1) Исходные данные для расчёта давления взрыва по методике [9] Initial data for calculating the explosion pressure according to the method [9]
1 Параметр Значение
Жнв 4,39 м/с
W min 2,1 м/с
ин 0,28 м/с
8 7,55
A 0,56
Rp 1
Roui 73,1 м
e 1,96
R.6 37,2 м
M 7 560 кг
С 70 г/м3
Д 0,27 м
Wmax 17,57 м/с
K1 2
к2 2
СПГ с тем же предположением, что вся масса СПГ участвовала во взрыве.
Избыточное давление взрыва согласно ГОСТ Р 12.3.047-2012 определяется по следующей формуле:
АНАЛИЗ МЕТОДИКИ ГОСТ Р 12.3.047-2012
Проведём анализ возможности применения методики ГОСТ Р 12.3.047-2012 для определения параметров взрыва облака паров
= P/o, (4)
где Р0 - атмосферное давление, Па; Px - безразмерное давление, которое для 2-6 классов режима сгорания облака определяется исходя из следующего выражения:
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 1
Pw =
( 2 \ и
С2
a- 1
^0,83 0,14 л
R.
R
(5)
лг У
где ст - степень расширения продуктов сгорания; u - видимая скорость фронта пламени, м/с.
Безразмерное расстояние находится по формуле:
* Se
(6)
где Е - эффективный энергозапас смеси, Дж; R -расстояние от центра облака, м.
Исходные данные для определения параметров взрыва представлены в таблице 2, режим сгорания принимался 6. Расчёт по ГОСТ Р 12.3.047-2012 показал максимальное давление взрыва 12,2 кПа, однако такого давления недостаточно, чтобы привести к разрушению автотранспортных средств (рис. 3).
Результаты расчёта могут быть связан с неопределённостями в ГОСТ Р 12.3.047-2012 применительно к СПГ. Согласно ГОСТ Р 12.3.047-2012, для расчёта избыточного давления необходимо определить режим сгорания облака, который зависит от класса загромождённости пространства и класса горючего вещества. Класс горючего вещества определяется исходя из размеров детонационной ячейки, которая варьируется в зависимости от условий. Исходя из размеров детонационной ячейки метан можно отнести к 3 и 4 классам, но документ предлагает относить его к более безопасному 4 классу.
ГОСТ Р 12.3.047-2012 предполагает расчёт ВСРП по одной составляющей, что не позволяет использовать её для смеси газов, каковым является СПГ [13, 14]. При этом, в случае отсутствия информации о свойствах вещества, оно рассматривается как наиболее опасное. Такой подход требует относить СПГ к первому классу по степени чувствительности. Однако наибольший процент в СПГ составляет метан, который относится к 4 классу.
Таким образом, следует разработать методику определения давления взрыва облака паров
Таблица 2 (Table 2)
Исходные данные для расчёта давления взрыва по ГОСТ Р 12.3.047-2012 Initial data for calculating the explosion pressure according to the state standard 12.3.047-2012
Параметр Значение
Rx 0,3737
R 73,1 м
E 7,58-10" Дж
P0 101 326 Па
Px 0,1199
u (u = ki[M) 115,2 м/с
k 26
M 7 560 кг
СПГ исходя из его состава. Возможен подход, который состоит в определении параметров взрыва с учётом процентного содержания компонентов газовой смеси [15], однако в данном случае необходимо учитывать механизм кинетики при взаимодействии компонентов СПГ.
Отдельной неопределённостью всех методик является вопрос учёта низкой начальной температуры облака паров СПГ, которая может изменять параметры взрыва [16-20]. Данный факт требует детального исследования.
П
ВЫВОДЫ
роведён расчёт давления взрыва при выбросе СПГ из цистерны объемом 18 м3. Анализ методик [9] и ГОСТ Р 12.3.047-2012 показал, что результаты расчётов по методикам не согла -суются с последствиями реального взрыва. Данный факт объясняется тем, что методики не учитывают особенности сжиженного природного газа. ГОСТ Р 12.3.047-2012 не позволяет определить вклад других горючих газов в параметры взрыва, в [9] не учитываются особенности формирования расширяющегося облака пара СПГ при его выбросе. Так как особенностью выбросов СПГ является низкая температура, то отдельно следует изучить влияние низких температур на параметры взрыва.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Алешков М. В., Молчанов В. П., Макаров С. А, Иощен-ко Д. А, Третьяков А. В., Барешкин В. В., Битуев Р. Б. Применение воздушно-механической пены для локализации и ликвидации пламенного горения проливов сжиженного природного газа // Пожаровзрывобезопасность. 2022. Т. 31, № 5. С. 67-82. 001:10.22227/0869-7493.2022.31.05.67-82
2. Маршалл В. Основные опасности химических производств. Пер. с англ. М.: Мир, 1989. 672 с.
3. Андреева Н. Н, Жедяевский Д. Н, Калашников Е. П. Промышленные полигоны как инструмент формирования экс-портоориентированной маркетинговой стратегии // Сжиженный природный газ: проблемы и перспективы: Тезисы докладов
I Всероссийской научно-практической конференции. М.: РГУ нефти и газа (НИУ) имени И. М. Губкина, 2021. С. 9-15.
4. Шебеко А. Ю. Численное моделирование распространения паров сжиженного природного газа при проливе на твердую поверхность // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2019. № 1. С. 36-41. D01:10.25257/FE.2019.1.36-41
5. Baalisampang T, Abbassi R, Garaniya V, Khan F, Dadashzadeh M. Modelling an integrated impact of fire, explosion and combustion products during transitional events caused by an accidental release of LNG // Process Safety and Environmental Protection. 2019. Vol. 128. Pp. 259-272. D0I:10.1016/j.psep.2019.06.005
6. Qi R., Ng D., Cormier B. R., Mannan M. S. Numerical simulations of LNG vapor dispersion in Brayton Fire Training Field tests with ANSYS CFX // Journal of Hazardous Materials. 2010. Vol. 183. Iss. 1-3. Pp. 51-61. D0I:10.1016/j.jhazmat.2010.06.090
7. Planas E, Pastor E., Casal J., Bonilla J. M. Analysis of the boiling liquid expanding vapor explosion (BLEVE) of a liquefied natural gas road tanker: The Zarzalico accident // Journal of Loss Prevention in the Process Industries. 2015. 34. Pp. 127-138. D0I:10.1016/j.jlp.2015.01.026
8. Greenberg M. I., Khan A. Liquefied Natural Gas Explosion // Ciottone's Disaster Medicine (Second Edition). 2016. Pp. 845-846. D0I:10.1016/B978-0-323-28665-7.00170-9
9. Хуснутдинов Д. З, Мишуев А. В., Казеннов В. В., Комаров А. А, Громов Н. В. Аварийные взрывы газовоздушных смесей в атмосфере. М.: Московский государственный строительный университет, 2014. 80 с. (Библиотека научных разработок и проектов МГСУ).
10. Болодьян И. А., Молчанов В. П., Дешевых Ю. И., Шебеко Ю. Н. [и др.] Пожаровзрывобезопасность объектов хранения сжиженного природного газа. Анализ состояния проблемы // Пожарная безопасность. 2000. № 2. С. 86-96.
11. Сулименко В. А, Тетерин И. А. Влияние давления сжиженного природного газа внутри замкнутого сосуда на параметры взрыва газовоздушного облака // Пожаротушение: проблемы, технологии, инновации: Материалы VIII Международной научно-практической конференции. В 2 ч. М.: Академия ГПС МЧС России, 2022. С. 364-368.
12. Сулименко В. А., Тетерин И. А. Влияние аэродинамических характеристик преград на параметры взрыва
газовоздушной смеси // Пожары и чрезвычайные ситуации: предупреждение, ликвидация. 2022. № 3. С. 56-62. D0I:10.25257/FE.2022.3.56-62
13. Горбачев С. П., Медведков И. С. Изменение компонентного состава СПГ при его длительной транспортировке и хранении, методы кондиционирования // Газовая промышленность. 2018. № 10 (775). С. 56-66.
14. Гафарова Э. Б., Мельников В. Б. Сравнительный анализ основных показателей процесса адсорбционной осушки при производстве сжиженного природного газа // Вестник Кузбасского государственного технического университета. 2022. № 2(150). С. 31-41. D0I:10.26730/1999-4125-2022-2-31-41
15. Тетерин И. А, Сулименко В. А, Гудков М. А, Гафарова Э. Б. Определение параметров взрыва смеси горючих газов // Гражданская оборона на страже мира и безопасности: Материалы VI Международной научно-практической конференции, посвященной Всемирному дню гражданской обороны: в 5 ч. Ч. II М.: Академия ГПС МЧС России, 2023. С. 213-216.
16. Kundu S. K., Zanganeh J., Moghtaderi B. Review on Understanding Explosions from Methane-Air Mixture // J. Loss Prev. Process Ind. 2016. 40. D0I:10.1016/j.jlp.2016.02.004
17. Gieras M., Klemens R., Rarata G., Wolanski P. Determination of explosion parameters of methane-air mixtures in the chamber of 40dm3 at normal and elevated temperature // Journal of Loss Prevention in the Process Industries, 2006. 19, 2-3, pp. 263-270. D0I:10.1016/j.jlp.2005.05.004
18. Grabarczyk M., Teodorczyk A, Di Sarli, V., Di Benedetto A. Effect of initial temperature on the explosion pressure of various liquid fuels and their blends // J. Loss Prev. Process Ind. 2016. Iss. 44. Pp. 775-779. D0I:10.1016/j.jlp.2016.08.013
19. Razus D., Brinzeaa V., Mitua M., Oancea D. Temperature and pressure influence on explosion pressures of closed vessel propane-air deflagrations. Journal of Hazardous Materials 2010. Iss. 174 (1-3), Pp. 548-555. D0I:10.1016/j.jhazmat.2009.09.086
20. Тетерин И. А., Сулименко В. А. Влияние начальной температуры газовоздушной смеси на параметры взрыва // Гражданская оборона на страже мира и безопасности: Материалы VI Международной научно-практической конференции, посвященной Всемирному дню гражданской обороны: в 5 ч. Ч. II. М.: Академия ГПС МЧС России, 2023. С. 186-189.
REFERENCES
1. Aleshkov M.V., Molchanov V.P., Makarov SA., loschenko DA., Tretyakov A.V., Bareshkin V.V., Bituyev R.B. Using air-filled foam to contain and liquidate the flaming combustion of liquefied natural gas spills. Pozharovzryvobezopasnost -Fire and Explosion Safety. 2022;31(5):67-82. (In Russ.) DOI:10.22227/0869-7493.2022.31.05.67-82
2. Marshall V.C. Major chemical hazards. Chichester: Ellis Horwood, 1987, 587 p. (Russ ed.: Marshall V. Osnovnye opasnosti himicheskihproizvodstv. Moscow, Mir Publ., 1989. 672 p.).
3. Andreeva N.N., Zhedyaevsky D.N., Kalashnikov E.P. Industrial landfills as a tool for the formation of an export-oriented marketing strategy // Liquefied natural gas: problems and prospects. In: Szhizhennyi prirodnyi gaz: problemy i perspektivy: Tezisy dokladov I Vserossiiskoi nauchno-prakticheskoi konferentsii [Abstracts of the I All-Russian Scientific and Practical Conference]. Moscow, National University of Oil and Gas «Gubkin University» Publ., 2021. Pp. 9-15.
4. Shebeko A.Yu. Numerical modeling of liquefied natural gas vapor spread when spilt on a hard surface. Pozhary I chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and emergencies: prevention, elimination, 2019, no. 1 pp. 36-41 (in Russ). D0I:10.25257/FE.2019.1.36-41
5. Baalisampang T., Abbassi R., Garaniya V., Khan F., Dadashzadeh M. Modelling an integrated impact of fire, explosion and combustion products during transitional events caused by an accidental release of LNG. Process Safety and Environmental Protection. 2019, vol. 128, pp. 259-272. D0I:10.1016/j.psep.2019.06.005
6. Qi R., Ng D., Cormier B.R., Mannan M.S. Numerical simulations of LNG vapor dispersion in Brayton Fire Training Field
tests with ANSYS CFX. Journal of Hazardous Materials. 2010, vol. 183, iss. 1-3, pp. 51-61. D0I:10.1016/j.jhazmat.2010.06.090
7. Planas E., Pastor E., Casal J., Bonilla J.M. Analysis of the boiling liquid expanding vapor explosion (BLEVE) of a liquefied natural gas road tanker: The Zarzalico accident. Journal of Loss Prevention in the Process Industries. 2015, iss. 34, pp. 127-138. D0I:10.1016/j.jlp.2015.01.026
8. Greenberg M.I., Khan A. Liquefied Natural Gas Explosion. In: Ciottone's Disaster Medicine (Second Edition). 2016, 845-846 pp. D0I:10.1016/B978-0-323-28665-7.00170-9
9. Khusnutdinov D.Z., Mishuev A.V., Kazennov V.V., Komarov A.A., Gromov N.V. Avarijnye vzryvy gazovozdushnyh smesej v atmosfere [Emergency explosions of gas-air mixtures in the atmosphere]. Moscow, Moscow State University of Civil Engineering Publ., 2014, 80 p (in Russ).
10. Bolodyan I .A., Molchanov V.P., Deshevykh Yu.I., Shebeko Yu.N., Nekrasov V.P., Makeev V.I., Smolin I.M., Ponomarev A.A., Karpov V.L., Gordienko D.M. Fire and explosion safety of liquefied natural gas storage facilities. Analysis of the state of the problem. Pozharnaia bezopasnost - Fire safety. 2000, no. 2, pp. 86-96 (in Russ).
11. Sulimenko V.A., Teterin I.A. Influence of the pressure of liquefied natural gas inside a closed vessel on the parameters of the explosion of a gas-air cloud. In: Pozharotushenie: problemy, tekhnologii, innovatsii: Materialy VIII Mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii. V 2 ch. [Firefighting: problems, technologies, innovations: Materials of the VIIIrd International Scientific and Practical Conference. At 2 parts]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2022. Pp. 364-368 (in Russ).
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 1
12. Sulimenko V.A., Teterin IA Impact of obstacles aerodynamic characteristics on gas-air mixture explosion parameters. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and emergencies: prevention, elimination. 2022, no. 3, pp. 56-62 (in Russ). DOI:10.25257/FE.2022.3.56-62
13. Gorbachev S.P., Medvedkov I.S. Changes of component composition of liquefied natural gas during its long-term transportation and storage, conditioning methods. Gazovaia promyshlennost' - Gas industry. 2018, no. 10(775), pp. 56-66 (in Russ.).
14. Gafarova E.B., Melnikov V.B. Comparative analysis of the main indicators of dehydration detection in the production of liquefied gas. Vestnik Kuzbasskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta - Bulletin of the Kuzbass State Technical University. 2022, no. 2(150), pp. 31-41 (in Russ.). D0I:10.26730/1999-4125-2022-2-31-41
15. Teterin I.A., Sulimenko V.A., Gudkov M.A., Gafarova E.B. Determination of the parameters of the explosion of a mixture of combustible gases. In: Grazhdanskaia oborona na strazhe mira i bezopasnosti: Materialy VI Mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii, posviashchennoi Vsemirnomu dniu grazhdanskoi oborony: v 5 ch. Ch. II [Civil Defense on the Guard of Peace and Security: Materials of the VIth International Scientific and Practical Conference dedicated to the World Civil Defense Day. At 5 parts]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2023. Pp. 213-216 (in Russ).
16. Kundu S. K., Zanganeh J., Moghtaderi B. Review on Understanding Explosions from Methane-Air Mixture. J. Loss Prev. Process Ind. 2016, iss. 40. D0I:10.1016/j.jlp.2016.02.004
17. Gieras M., Klemens R., Rarata G., Wolanski P. Determination of explosion parameters of methane-air mixtures in the chamber of 40 dm3 at normal and elevated temperature. Journal of Loss Prevention in the Process Industries. 2006, vol. 19(2-3), pp. 263-270. D0I:10.1016/j.jlp.2005.05.004
18. Grabarczyk M., Teodorczyk A., Di Sarli, V., Di Benedetto A. Effect of initial temperature on the explosion pressure of various liquid fuels and their blends. J. Loss Prev. Process. 2016, ind. 44, pp. 775-779. D0I:10.1016/j.jlp.2016.08.013
19. Razus D., Brinzeaa V., Mitua M., Oancea D. Temperature and pressure influence on explosion pressures of closed vessel propane-air deflagrations. Journal of Hazardous Materials 2010. Iss. 174 (1-3), pp. 548-555. D0I:10.1016/j.jhazmat.2009.09.086
20. Teterin I.A., Sulimenko V.A. Influence of the Initial Temperature of the Gas-Air Mixture on the Explosion Parameters. In: Grazhdanskaia oborona na strazhe mira i bezopasnosti: Materialy VI Mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii, posviashchennoi Vsemirnomu dniu grazhdanskoi oborony: v 5 ch. Ch. II [Civil Defense on the Guard of Peace and Security: Materials of the VIth International Scientific and Practical Conference dedicated to the World Civil Defense Day. At 5 parts]. Moscow, State Fire Academy of EMERC0M of Russia Publ., 2023. Pp. 186-189 (in Russ).
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ Иван Александрович ТЕТЕРИН Н
Адъюнкт факультета подготовки научно-педагогических кадров, Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 8205-1665 Аи^огЮ: 1131231
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-5469-1383 Н гап teterin3@mail.ru
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Ivan A. TETERIN H
Postgraduate student of research and teaching staff training faculty, State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation SPIN-KOA: 8205-1665 AuthorlD: 1131231
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-5469-1383 H ivan teterin3@mail.ru
Поступила в редакцию 29.11.2022 Принята к публикации 13.03.2023
Received 29.11.2022 Accepted 13.03.2023
Для цитирования:
ТетеринИ. А. Неопределённости расчёта параметров взрыва газовоздушного облака при аварийном выбросе сжиженного природного газа в открытом пространстве // Пожары и чрезвычайные ситуации: предупреждение, ликвидация. 2023. № 1. С. 44-50. 001:10.25257^Е.2023.1.44-50
For citation:
Teterin I.A. Uncertainties In calculating the parameters of a gas-air cloud explosion during an emergency release of liquefied natural gas in open space. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and emergencies: prevention, elimination, 2023, no. 1, pp. 44-50. D01:10.25257/FE.2023.1.44-50
