CC BY
0НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL ARTICLE УДК 614.83
DOI 10.25257/FE.2024.3.15-22
© И. И. ГРИГОРЬЕВСКАЯ1, М. А. ГРОХОТОВ1, П. В. МОИСЕЕВА1, А. Н. ФЕЩЕНКО1
1 Академия ГПС МЧС России, Москва, Россия
Моделирование теплового потока пожара пролива в программном комплексе PyroSim
АННОТАЦИЯ
Тема. В данной статье рассматривается настройка параметров в программном комплексе Руго81ш, играющих важную роль при моделировании тепловых поток при пожаре пролива. Сравнены результаты расчёта тепловых потоков в программном комплексе Руго81ш с результатами экспериментов, выполненных другими авторами.
Методы. Использованы методы математического моделирования в программном комплексе Руго81ш и сравнения результатов физического моделирования пожара пролива с результатами математического моделирования.
Результаты. Выявлено, что на результаты моделирования пожара пролива в программном комплексе Руго$1ш оказывают влияние такие параметры, как низшая теплота сгорания вещества, коэффициент доли излучения пламени, массовая скорость выгорания вещества, разделение поверхности горения расчётной сеткой.
Область применения результатов. Моделирование пожара пролива в программном комплексе Руго81ш.
Выводы. Показаны настройки, на которые необходимо обращать особое внимание при моделировании пожара пролива в программном комплексе Руго81ш, так как они оказывают существенное влияние на значение теплового потока. Рекомендуется при моделировании пожаров пролива диаметром до 10 м применять коэффициент доли излучения пламенем равным 0,15.
Ключевые слова: математическое моделирование, тепловой поток, пожар пролива, программный комплекс Руго81ш, интенсивность теплового излучения, пожарная безопасность
© I.I. GRIGOREVSKAYA1, M.A. GROKHOTOV1, P.V. MOISEEVA1, A.N. FESHCHENKO1
1 State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russia
Thermal flow modeling of a pool fire in the PyroSim software
ABSTRACT
Purpose. This article discusses the configuration of parameters in the PyroSim software, which play a significant role in modeling thermal flows during a pool fire. The results of thermal flow calculations in PyroSim are compared with experimental results obtained by other researchers.
Methods. Mathematical modeling methods in the PyroSim software were used, as well as comparison of physical modeling results of a pool fire with mathematical modeling results.
Findings. The results of a pool fire modeling in PyroSim are influenced by such parameters as the lower heating value of the substance, the flame radiation fraction coefficient, the mass burning rate of the substance, and the division of the burning surface by the computational grid.
Research application field. The results of the study can be used when modeling pool fires in the PyroSim software.
Conclusions. The article highlights settings that require special attention during pool fire modeling in PyroSim, as they significantly impact thermal flow values. It is recommended to use a flame radiation fraction coefficient of 0.15 when modeling pool fires with diameters up to 10 meters.
Key words: mathematical modeling, thermal flow, pool fire, PyroSim software, thermal radiation intensity, fire safety
ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время законодательство Российской Федерации позволяет подтверждать соответствие объекта защиты требованиям пожарной безопасности посредством расчётов
и испытаний, а также моделирования различных сценариев аварий на объектах защиты (в соответствии с федеральными законами РФ от 22.07.2008 № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», от 30.12.2009 № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
и сооружений»). Для этого существует широкий спектр программных комплексов (ПК), например, FireCat, Ansys, Fenix+, COMSOL Multiphysics. Программные комплексы предназначены для создания и анализа сложных моделей развития пожаров, позволяют моделировать распространение опасных факторов пожара (ОФП), моделировать эвакуацию людей, рассчитывать огнестойкость строительных конструкций и многие другие физические модели, связанные с проведением расчётов в области пожарной безопасности [1, 2]. В основе расчётов всех программных комплексов лежит ряд аналогичных математических моделей [3, 4], однако следует учитывать параметры, настраиваемые индивидуально. Производители, в зависимости от целевого назначения программного комплекса, выбирают приоритетные параметры, которые оказывают наиболее весомое влияние на результаты расчётов, и которые следует учитывать посредством эмпирических данных или расчётных.
Целью авторов стало определение параметров программного комплекса PyroSim [5-8], оказывающих наибольшее влияние на результаты расчётов при моделировании теплового потока от пожара пролива на поверхность.
Рисунок 2. Рабочее окно «Свойства поверхности» в ПК PyroSim для задания параметра «Тепловыделение с поверхности горения» Figure 2. "Surface Properties" window in PyroSim for setting the "Heat Release from Burning Surface" parameter
ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ
Такие параметры, как «Низшая теплота сгорания» и «Тепловыделение с поверхности горения» располагаются в рабочем окне ПК
PyroSim «Свойства реакции» и «Свойства поверхности» соответственно (рис. 1, 2).
Стоить отметить, что данные параметры взаимосвязаны следующей физической зависимостью [9]:
Рисунок 1. Рабочее окно «Свойства реакции» в ПК PyroSim для задания параметра «Низшая теплота сгорания»
Figure 1. "Reaction Properties" window in PyroSim for setting the "Lower Heating Value" parameter
P = vМQН = 0,05943 200 = 2 549,
где P - тепловыделение с поверхности горения, кВт/м2; vМ- массовая скорость выгорания, кг/м2с; фН- низшая теплота сгорания, кДж/кг.
После выбора реакции горения необходимо проверить, что значение «Тепловыделение с поверхности горения» в ПК PyroSim задано правильно. Такие параметры, как массовая скорость выгорания и низшая теплота сгорания являются справочными величинами и зависят от физико-химических свойств веществ [9-11].
Другим параметром, оказывающим влияние на интенсивность теплового излучения, является коэффициент доли излучения пламени, который определяется экспериментальным путём и находится в рабочем окне ПК PyroSim «Свойства реакции» (рис. 3).
Данный параметр по умолчанию в настройках выключен. Излучение пламени оказывает существенное влияние на интенсивность теплового потока и стоить отметить, что данные о нём для
многих веществ не найти в научной литературе. В ряде конкретных случаев «Доля излучения пламени» определяется экспериментальным путём. При выключенном параметре результаты интенсивности теплового излучения, полученные в ПК РугоБт, чаще всего отличаются от экспериментальных значений. Данным параметром можно скорректировать получаемые расчётные значения интенсивности теплового излучения под результаты эксперимента.
Немаловажным фактором является способ задания горения поверхности и разделение её расчётной сеткой. Рассмотрены три случая:
1) мгновенное воспламенение всей поверхности вещества без разделения очага сеткой. В ПК PyroSim оно задано по умолчанию (рис. 4);
2) мгновенное воспламенение всей поверхности вещества. Поверхность горения поделена расчётной сеткой (рис. 5);
3) круговое распространение пламени по поверхности горения по направлению из центра к краю очага (рис. 6).
Создание нескольких сеток необходимо при параллельных вычислениях для ускорения моделирования аварии [12]. Случай, когда поверхность горения будет разделена расчётной сеткой, возможен при больших размерах поверхности горения.
Третий случай задания поверхности горения справедлив для большинства случаев с распространением пламени по поверхности горючего вещества [13].
Рисунок 4. Способ задания поверхности горения. Мгновенное воспламенение поверхности горения. Figure 4. Method of defining the burning surface. Instantaneous ignition of the burning surface.
Рисунок 5. Способ задания поверхности горения. Поверхность горения поделена расчётной сеткой.
Figure 5. Method of defining the burning surface. The burning surface is divided by the computational grid.
Description:
помещении Учебное пособие. |
Reaction Type: Simple Chemistiy
Fuel FiteSuppte
Byproducts Advanced
Energy Released
Specify release pet unit mass oiyget :*J Specify heat of combustion:
@ Radiative Fractio
| | Energy is Ideal (does not account for yields of CO, or Soot) COYield [YJi Soot Yield (VJi nojg HCNYield(Vh.r): „ 0
I Add From Library... Rename...
bLjPEC D = 'REAC_FUEL', FDRMULA=C7.1H1 l&OO.OtJO.O1/ &PEAC D='Eei j.'I ~-,"z FfN'KomMapoB Ю.А.Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении Учебное пособие.', FÜEL='REAC_FÜEL', CRITICAL_FIAME_TEMPERATURE= 1200.0, CQ_YIELD = 0.1 75, 50QT_YIELD = 0.029,
Рисунок 3. Рабочее окно «Свойства поверхности» в ПК PyroSim для задания параметра «Доля излучения пламенем»
Figure 3. "Surface Properties" window in PyroSim for setting the "Flame Radiation Fraction" parameter
Рисунок 6. Способ задания поверхности горения. Распространение пламени по поверхности горения из центра к краю очага. Figure 6. Method of defining the burning surface. Flame propagation across the burning surface from the center to the edge of the source.
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
Ниже приведены результаты расчёта интенсивности теплового потока в зависимости от способа задания поверхности горения (рис. 7-9). В расчёте принималась реакция горения бензина. Линейная скорость распространения пламени по поверхности бензина равнялась 3,41 м/с. Датчик регистрации интенсивности теплового излучения располагается на поверхности «земли» и на расстоянии 5 м от края поверхности горения.
Из анализа рисунков 7-9 видно, что при моделировании одного и того же сценария пожара
7
rm
tr 6
i 5
X
о 4
о
3
ш
2
т 1
и
и
кВт/м2
А
Л ч 7 кВт/м2
V ¥ W
2 4 6 8 10 12 14 16
Время, с
Рисунок 7. Мгновенное воспламенение поверхности горения Figure 7 Instantaneous ignition of the burning surface.
x 0 5 10 15 20 25 30
Время, с
Рисунок 8. Поверхность горения поделена расчётной сеткой Figure 8. The burning surface is divided by the computational grid.
/ 5,0 , 4,5 : 4,0 > 3,5
; з,о I 2,5 i 2,0 : !,5 i 1,0 : 0,5
qts3 7 kRT/ l^llL j
0 5 10 15 20 25
Время, с
Рисунок 9. Круговое распространение пламени по поверхности горения Figure 9. Circular flame propagation across the burning surface.
пролива, в зависимости от того, как задана поверхность горения, наблюдаются всплески значений интенсивности теплового излучения в начальный момент времени, далее значения стабилизируются и среднее значение одинаково для всех трёх способов поверхности горения.
Весомое влияние на значение интенсивности теплового потока оказывает положение датчика-измерителя в пространственной системе координат. Поэтому при моделировании пожара пролива необходимо рассматривать два варианта расположения датчика в точке - горизонтальное и вертикальное в зависимости от положения чувствительного элемента по отношению к источнику теплового излучения (рис. 10). В программном комплексе РугоБт координаты датчика задаются через окно «Параметры устройства» (рис. 11).
Источник излучения
Рисунок 10. Расположение датчиков (1, 2) теплового потока в пространстве при моделировании пожара пролива
Figure 10. Placement of thermal flow sensors (1, 2) in space during pool fire modeling.
Gas-phase Device
Properties Advanced
Freeze Output: <Never> -
Quantity; Radiative Heat FIuk Ga:
Enable Setpoint: S,OkW/m!
■J Trigger only once I I Initially activated Trip Direction | Ascending
Location X: IQOm Y: 0,0 m Z: Q1 m
1 Orientation X: -1.0 Y: 0,0 Z: 0,0
Рисунок 11. Рабочее окно в ПК PyroSim для задания положения датчика в пространстве
Figure 11. PyroSim window for setting the sensor position in space.
2
30
Для проверки адекватности получаемых результатов интенсивности теплового излучения от пожара пролива в программном комплексе PyroSim были смоделированы два эксперимента [14, 15]. В обоих случая в качестве горючего использовался бензин. В [15] авторами исследовался процесс горения бензина в противне диаметром 0,9 м, а в [14] диаметр противня равнялся 1,41 м.
На рисунках 12, 13 представлена модель в ПК PyroSim эксперимента [14, 15] и изменение
интенсивности теплового излучения от времени (рис. 14, 15). Чтобы результаты моделирования интенсивности теплового излучения согласовывались с результатами эксперимента, был подобран коэффициент излучения пламенем равный 0,15. Численные значения интенсивности теплового излучения моделирования и экспериментов представлены в таблице.
Стоит учитывать, что приведённое значение доли излучения пламени будет актуальным
Расстояние от центра пролива 2,1 м. Высота от поверхности «земли» 0,91 м.
0 5 10 15 20
Время, с
Рисунок 14. Изменение интенсивности теплового излучения при сгорании бензина в противне диаметром 0,9 метра Figure 14. Changes in the intensity of thermal radiation during gasoline combustion in a 0,9 m diameter tray.
Диаметр 0,9 м
Рисунок 12. Модель пожара пролива в противне диаметром 0,9 метров Figure 12. Model of a pool fire in a tray with a diameter of 0,9 m.
Расстояние от центра пролива 1,56 м. Высота от поверхности «земли» 0,4 м.
Диаметр 1,41 м
Рисунок 13. Модель пожара пролива в противне диаметром 1,41 метров Figure 13. Model of a pool fire in a tray with a diameter of 1,41 m.
20 18 16 14 12 10 8 6 4 2
0
g» 14 кВт/м 2 fU Jti
à Jf ЧшЩ /w 11
9
-, ,-пД
5
15
10 Время, с
Рисунок 15. Изменение интенсивности теплового излучения при сгорании бензина в противне диаметром 1,41 метра Figure 15. Changes in the intensity of thermal radiation during gasoline combustion in a 1,41 m diameter tray.
Результаты интенсивности теплового излучения моделирования и экспериментов Results of thermal radiation intensity of modeling and experiments
20
Вид исследования Среднее значение интенсивности теплового излучения, кВт/м2 Коэффициент доли излучения пламени
Эксперимент [15] Эксперимент [14]
Эксперимент 6,4 13 0,15
Моделирование 6,8 14
12
10
8
6
4
2
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
для пожара пролива диаметром не более 10 м [16, 17]. Это связано с тем, что интенсивность излучения пламени зависит от температуры пламени (также следует отметить, что доля излучения пламени зависит и от количества образующейся сажи в очаге пожара), а при увеличении диаметра пожара пролива происходит повышение температуры пламени [18-20]. Для резервуаров диаметром более 10 м теплообмен с окружающей средой в процессе пожара будет хуже, чем для резервуаров меньшего диаметра, соответственно для резервуаров диаметром более 10 м наблюдается повышение темпера-
туры пламени, что оказывает значительное влияние на результаты моделирования.
ВЫВОДЫ
В работе представлены основные моменты настройки ПК Руго81ш, оказывающие существенное влияние на результат при определении интенсивности теплового излучения от пожара пролива. Также при моделировании пожаров пролива диаметром до 10 м предлагается применять коэффициент доли излучения пламени равным 0,15.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Абашкин А. А, Карпов А. В., Ушаков Д. В., Фомин М. В., Гилетич А. Н., П.М. Комков П. М. Пособие по применению «Методики определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности». М.: ВНИИПО МЧС России, 2014. 227 с.
2. Методика определения расчётных величин пожарного риска на производственных объектах. М.: 2009. 28 с.( Приложение к приказу МЧС РФ от 10 июля 2009 г. N 404).
3. Астапенко В. М., Кошмаров Ю. А, Молчадский И. С., Шевляков А. Н. Термодинамика пожаров в помещениях. М.: Стройиздат, 1988. 448 с.
4. Кошмаров Ю. А. Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении: M.: Академия ГПС МВД России, 2000. 118 с.
5. McGrattan K., McDermott R., Weinschenk C., Overholt K., Hostikka S., Floyd J. (2013) Fire dynamics simulator technical reference guide volume 1: mathematical model. National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD. Режим доступа: https://www.nist.gov/publications/fire-dynamics-simulator-technical-reference-guide-volume-1-mathematical-model (дата обращения 12.02.2024).
6. McGrattan K., Hostikka S., McDermott R., Floyd J., Weinschenk C., Overholt K. Fire Dynamics Simulator, Technical Reference Guide. Volume 2: Validation. National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, Maryland, USA, and VTT Technical Research Centre of Finland, Espoo, Finland, sixth edition. 2016. Режим доступа: https://tsapps.nist.gov/publication/get_ pdf.cfm?pub_id=913619 (дата обращения 10.02.2024).
7. McGrattan K., Hostikka S., McDermott R., Floyd J., Weinschenk C., Overholt K. Fire Dynamics Simulator, Technical Reference Guide, Volume 3: Validation. National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, Maryland, USA, and VTT Technical Research Centre of Finland, Espoo, Finland, sixth edition. 2016.
8. McGrattan K., Forney G. 2015. Fire Dynamics Simulator (Version 4) User's Guide. Washington, DC, USA. 2015. NIST Special Publication 1019.
9. Абдурагимов И. М., Говоров В. Ю., Макаров В. Е. Физико-химические основы развития и тушения пожаров. М.: ВИПТШ МВД СССР, 1980. 250 с.
10. Андросов А. С., Бегишев И. Р., Салеев Е. П. Теория горения и взрыва. М.: Академия ГПС МЧС России, 2007. 209 с.
11. Андросов А. С., Салеев Е. П. Примеры и задачи по курсу «Теория горения и взрыва». М.: Академия ГПС МЧС России, 2008. 240 с.
12. McGrattan K., McDermott R., Weinschenk C., Forney G. Fire Dynamics Simulator Users Guide, Sixth Edition, Spécial Publication (NIST SP). National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD. 2013. Режим доступа: https://www.nist.gov/publications/fire-dynamics-simulator-users-guide-sixth-edition (дата обращения 01.02.2024). D0I:10.6028/NIST.sp.1019
13. Драйздейл Д. Введение в динамику пожаров. М.: Стройиздат, 1990. 424 c.
14. Станкевич Т. С., Далнер Д., Трчка М., Томитчек А. Оперативное прогнозирование теплового потока при пожаре в вертикальном стальном резервуаре с защитной стенкой с использованием ANFIS // Пожаровзрывобезопасность. 2020. № 5. С. 1-39. D0I:10.22227/2020.29.05.13-39
15. Воробьёв В. В., Ибатулин Р. К., Игнатцев А. С. Вали-дация моделей программного пакета ansys fluent для определения параметров пожара пролива нефтепродуктов // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2018. № 3. C. 15-20. D0I:10. 25257/2018.29.06.15-20
16. Волков О. М., Проскуряков Г. А. Пожарная безопасность на предприятиях транспорта и хранения нефти и нефтепродуктов. М.: Недра, 1981. 256 с.
17. Волков О. М. Пожарная безопасность резервуаров с нефтепродуктами М.: Недра, 1984. 151 с.
18. Шалымов М. С. Влияние тепловых нагрузок пожара в нефтяном резервуаре на соседние резервуары // Технологии техносферной безопасности. 2015. Вып. 2 (60). С. 103-110.
19. Афанасьев В. А, Бобрицкий Н. В. Сооружение резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов. М.: Недра, 1981. 192 с.
20. Абрамов Ю. А, Басманов А. Е. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций в резервуарных парках с нефтепродуктами. Харьков: АГЗУ, 2006. 256 с.
REFERENCES
1. Abashkin A.A., Karpov A.V., Ushakov D.V., Fomin M.V., Giletich A.N., Komkov P.M. Posobie po primeneniiu "Metodiki opredeleniia raschetnykh velichin pozharnogo riska v zdaniiakh, sooruzheniiakh i stroeniiakh razlichnykh klassov funktsional'noi pozharnoi opasnosti" [Handbook on the application of "Methods for determining calculated fire risk values in buildings, structures and structures of various classes of functional fire hazard"]. Moscow, All-Russian Scientific Research Institute of Fire Protection of EMERCOM of Russia Publ., 2014. 227 p. (in Russ.).
2. Methodology for determining the calculated values of fire risk at production facilities (Annex to the order of EMERCOM of Russia from 07/10/2009 No. 404) (in Russ.).
3. Astapenko V.M., Koshmarov Yu.A., Molchadsky I.S., Shevlyakov A.N. Termodinamika pozharov v pomeshcheniiakh [Thermodynamics of indoor fires]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1988. 448 p. (in Russ.).
4. Koshmarov Yu.A. Prognozirovanie opasnykh faktorov pozhara v pomeshchenii [Forecasting of fire hazards in the room].
Moscow, Academy of GPS of the Ministry of Internal Affairs of Russia Publ., 2000. 118 p. (in Russ.).
5. McGrattan K., McDermott R., Weinschenk C., Overholt K., Hostikka S., Floyd J. (2013) Fire dynamics simulator technical reference guide volume 1: mathematical model. National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD. Available at: https:// www.nist.gov/publications/fire-dynamics-simulator-technical-reference-guide-volume-1-mathematical-model (accessed February 12, 2024) (in Eng.).
6. McGrattan K., Hostikka S., McDermott R., Floyd J., Weinschenk C., Overholt K. Fire Dynamics Simulator, Technical Reference Guide. Volume 2: Validation. National Institute of Standards and Technology. Gaithersburg, Maryland, USA, and VTT Technical Research Centre of Finland, Espoo, Finland, sixth edition. 2016. Available at: https://tsapps.nist.gov/publication/get_pdf. cfm?pub_id=913619 (accessed February 12, 2024) (in Eng.).
7. McGrattan K., Hostikka S., McDermott R., Floyd J., Weinschenk C., Overholt K. Fire Dynamics Simulator, Technical Reference Guide, Volume 3: Validation. National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, Maryland, USA, and VTT Technical Research Centre of Finland, Espoo, Finland, sixth edition. 2016. (in Eng.).
8. McGrattan K., Forney G. 2015. Fire Dynamics Simulator (Version 4) User's Guide. Washington, DC, USA. 2015. NIST Special Publication 1019. (in Eng.).
9. Abduragimov I.M., Govorov V.Yu., Makarov V.E. Fiziko-khimicheskie osnovy razvitiia i tusheniia pozharov [Physico-chemical foundations of the development and extinguishing of fires]. Moscow, Higher Engineering Fire-Technical School of the Ministry of Internal Affairs of the USSR Publ., 1980. 250 p. (in Russ.).
10. Androsov A.S., Begishev I.R., Saleev E.P. Teoriia goreniia i vzryva [Gorenje i explosion theory]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2007. 209 p. (in Russ.).
11. Androsov A.S., Saleev E.P. Primery i zadachi po kursu "Teoriia goreniia i vzryvd' [Examples and tasks for the course "Theory of gorenje and explosion"]. Moscow, State Fire Academy of EMERCOM of Russia Publ., 2008. 240 p. (in Russ.).
12. McGrattan K., McDermott R., Weinschenk C., Forney G. Fire Dynamics Simulator Users Guide, Sixth Edition, Special
Publication (NIST SP). National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD. 2013. Available at: https://www. nist.gov/publications/fire-dynamics-simulator-users-guide-sixth-edition (accessed February 1, 2024) (in Eng.) D0l:10.6028/NIST. sp.1019
13. Drysdale D. Vvedenie v dinamiku pozharov [Introduction to the dynamics of fires]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1990. 424 p. (in Russ.).
14. Stankevich T.S., Balner D., Trcka M., Thomitzek A. Prompt forecasting of heat fl ows under fi re conditions in a vertical steel tank having an ANFIS protective wall. Pozharovzryvobezopasnost -Fire and Explosion Safety. 2020, no. 29 (5), pp. 13-39 (in Russ.). DOI: 10.22227/ PVB.2020.29.05.13-39
15. Vorobyev V.V., Ibatulin R.K., Ignattsev A.S. Validation of ansys fluent software package models to determine the parameters of petroleum products spill fires. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and Emergencies: Prevention, Elimination. 2018, no. 3, pp. 15-20 (in Russ.). D0I:10. 25257/2018.29.06.15-20
16. Volkov O.M., Proskuryakov G.A. Pozharnaia bezopasnost na predpriiatiiakh transporta i khraneniia nefti i nefteproduktov [Fire safety at enterprises of transportation and storage of oil and petroleum products]. Moscow, Nedra Publ., 1981. 256 p. (in Russ.).
17. Volkov O.M. Pozharnaia bezopasnost rezervuarov s nefteproduktami [Fire safety of tanks with petroleum products]. Moscow, Nedra Publ., 1984. 151 p. (in Russ.).
18. Shalymov M.S. Influence of thermal loads fire oil tanks on the body neighboring heated tank. Tehnologii tehnosfernoj bezopasnosti - Technology of technosphere safety. 2015, iss. 2 (60), pp. 103-110 (in Russ.).
19. Afanasyev V.A., Bobritsky N.V. Sooruzhenie rezervuarov dlia khraneniia nefti i nefteproduktov [The construction of reservoirs for the storage of oil and petroleum products]. Moscow, Nedra Publ., 1981. 192 p. (in Russ.).
20. Abramov Yu.A., Basmanov A.E. Preduprezhdenie i likvidatsiia chrezvychainykh situatsii v rezervuarnykh parkakh s nefteproduktami [Prevention and liquidation of emergency situations in tank farms with petroleum products]. Kharkov, Academy of Civil Protection of Ukraine Publ., 2006. 256 p. (in Russ.).
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ Ирина Ивановна ГРИГОРЬЕВСКАЯ
Кандидат химических наук
Доцент кафедры общей и специальной химии,
Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация,
SPIN-код: 6139-8863
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-9753-6877 Н irina-i_05@list.ru
Михаил Андреевич ГРОХОТОВ Н
Кандидат технических наук
Заместитель начальника кафедры пожарной безопасности технологических процессов,
Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация, SPIN-код: 6858-1530
ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0970-2677 Н migrokhotov@yandex.ru
Полина Владимировна МОИСЕЕВА
Слушатель института подготовки руководящих кадров Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация, Н pol.moiseewa2012@mail.ru
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Irina I. GRIGOREVSKAYA
PhD in chemistry
Associate Professor of the Department of General and Special Chemistry State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation SPIN-cod: 6139-8863
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-9753-6877 H irina-i_05@list.ru
Mikhail A. GROKHOTOVH
PhD in Engineering
Deputy Chief of the Department of Fire Safety in Technological Processes State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation SPIN-cod: 6858-1530
ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0970-2677 H migrokhotov@yandex.ru
Polina V. MOISEEVA
Student at the Institute of Reading Staff Officer Training
State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation
H pol.moiseewa2012@mail.ru
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
Александр Николаевич ФЕЩЕНКО
Кандидат технических наук
Доцент кафедры общей и специальной химии,
Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация,
SPIN-код: 2800-4171
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-1445-3815 Н a.feshchenko@academygps.ru
Aleksander N. FESCHENKO
PhD in Engineering
Associate Professor of the Department of Special and General Chemistry State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation SPIN-cod: 2800-4171
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-1445-3815 H a.feshchenko@academygps.ru
Поступила в редакцию 03.07.2024 Принята к публикации 12.09.2024
Received 03.07.2024 Accepted 12.09.2024
Для цитирования:
Григорьевская И. И, Грохотов М. А, Моисеева П. В, ФещенкоА. Н. Моделирование теплового потока пожара пролива в программном комплексе Руго81ш // Пожары и чрезвычайные ситуации: предупреждение, ликвидация. 2024. № 3. С. 15-22. 001:10.25257/РБ.2024.3.15-22
For citation:
Grlgorevskaya I.I., Grokhotov M.A., Molseeva P.V., Feshchenko A.N. Thermal flow modeling of pool fire in the PyroSim software. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya -Fire and emergencies: prevention, elimination. 2024, no. 3, pp. 15-22 (in Russ.). DOI:10.25257/FE.2024.3.15-22
