CC BY
179М.В. Шитов
ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова»
ИЗМЕНЕНИЯ ШИРИНЫ СЛЯБА ВАЛКАМИ: ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ И НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ
На основе известных методик представлены ограничения обычных валков для получения бездефектных концов сляба. Рассмотрены разные вариации вертикальных валков, как практически используемых для редуцирования сляба по ширине на отечественных и зарубежных станах, так и теоретически описанных наукой. Подробно описаны различные функции, которые выполняют рассмотренные валки и области их применения.
Ключевые слова: редуцирование сляба, вертикальные валки, калибры, об-резь, поперечная устойчивость.
После ликвидации связующего звена между сталеплавильным и прокатным переделами - обжимного стана (слябинг, слябинг-блюминг) - задача изменения ширины сляба была возложена на них. Несмотря на то, что одним из эффективных способов регулирования ширины с минимальным количеством об-рези является пресс, проблема выбора способов редуцирования для того или иного предприятия производится с учётом состава оборудования, технических, технологических особенностей производства, его специализации и не имеет однозначного решения [1, 2]. На самих прокатных станах изыскивают новые возможности оправданных временем и подтвердивших свою эффективность, при определённых условиях, высокопроизводительных способов редуцирования, где инструментом обжатия сляба по ширине выступают прокатные валки.
На широкополосных станах горячей прокатки (ШСГП) в настоящее время большее распространение нашли вертикальные валки диаметром 800-1200 мм [3], хотя за редким исключением это число доходит до 2200 мм (стан 1840 за-
вода фирмы «Син ниппон сэйтэцу» в г. Хироката) [4]. Увеличение диаметра приводит к возрастанию обжатия за проход, большему проникновению пластической деформации по ширине полосы и, как результат, к уменьшению концевой обрези. Так, применение валков диаметром 2200 мм сокращает длину концевых накатов с 600 до 400 мм, при обжатии по ширине до 350 мм. По другим данным при увеличении диаметра валков с 1000 до 2000 мм снижение обрези происходит лишь на 25% [5].
Повышение захватывающей способности валков
Для того, чтобы получить ровные торцы, обжатие за один проход должно составлять огромное значение. На рис. 1 согласно работе [6] представлены необходимые для образования ровных торцов значения обжатий для сляба 1150 мм при двух углах захвата отдельно для переднего (АЬп) и заднего (АЬз) концов в зависимости от отношения радиуса валков к начальной ширине полосы (Я/Ъо). Здесь же представлены значения необходимого обжатия для проникновения пластической деформации на всю ширину полосы (АЬпл) рассчитанное согласно работе [7] и максимально возможное вертикальное обжатие по углу захвата ([АЬ]а).
Из рисунка видно, что достигнуть получения ровных концов как передних и тем более задних даже при значениях диаметра валка 2200 мм не получается, т.к. в этом случае для переднего конца нужное обжатие должно равняться примерно 260 мм, для заднего - 620 мм, а возможное обжатие при угле захвата 20° составляет всего лишь 130 мм. Увеличение угла захвата до 30° даёт возможность получить уже выпуклый передний конец, но для заднего конца это ничего не решает. Хотя общая тенденция снижения концевой обрези при увеличении значений редуцирования ширины сляба наблюдается [6].
АЬпл?
[АЬ]а,
АЬд, АЬз, мм
Рис. 1. Проникновения пластической деформации, обжатия для получения ровных торцов и максимальное обжатие вертикальными валками по углу захвата в зависимости от параметра Я/Ь0
Несмотря на то, что увеличение угла захвата в пределах одного и того же диаметра валка противоречиво влияет на обрезь раската (обрезь переднего конца снижается, а заднего сначала растёт и начинает снижаться тогда, когда передний торец из вогнутого становится выпуклым). Попытки повысить его предпринимались изменением поперечного сечения бочки валка. Угол захвата обычных цилиндрических валков, в поперечном сечении представляющих собой круг, в зависимости от материала изготовления, чистоты поверхности, скорости прокатки и химического состава прокатываемого металла составляет 16-22°. Для тех же условий применение валков с насечкой повышает захватывающую способность до 26-30°, но данные валки не применяют к качественным сталям, так как вызывают образование пороков. Чекмарёвым А.П. были предложены многогранные валки (рис. 2). Валки со скошенными гранями (рис. 2, а) имеют предполагаемый угол захвата 18-22°, валки с вогнутыми гранями до 3 мм (рис. 2, б) - 20-24°, при вогнутости до 5 мм - 24-30°, валки с выступами (рис. 2, в) до 4 мм - 20-32° и при выступах до 5 мм - 32-38° [8].
Рис. 2. Разновидности многогранных валков
Автор рекомендует производить обработку валков на обычном вальцетокарном станке с особым суппортом, но в связи с отсутствием специальных станков гофрированные валки (рис. 2, в) были произведены наплавкой с высотой выступов до 3 мм и шагом 75-80 мм. Опыт эксплуатации показал хорошую захватывающую способность таких валков и выявил сильные вибрации, возникающие во время прокатки, что вредно отражается на шпинделях, шестернях и главном двигателе. После 8 ч работы появились трещины, которые росли и могли вызвать поломку валка, а на самих блюмах появились заметные вмятины, что ухудшало качество рельсов [9].
Следующим решением увеличения бокового обжатия в 2-3 раза или в 1,5-2,5 раза от толщины раската является изменение угла наклона валков до 5° с помощью червячных пар или гидроцилиндров по ходу и против движения полосы (рис. 3). Данный способ предотвращает выпучивания раската, обеспечивает высокую точность прокатки по ширине и улучшает податливость материала, но возникает смещение раската, которое предотвращают установкой роликового проводкового стола или опорного ролика [10, 11].
0-5°
1 2
Рис. 3. Регулируемый наклон вертикального валка [11]:
1 - сляб, 2 - вертикальный валок, 3 - опорный ролик
Конические валки и их модификации
Известны также различные модификации конических валков (рис. 4), которые используют с целью увеличения обжатия боковых граней раската, уменьшения наплывов и снижения концевой обрези [10].
Изначально конический валок (рис. 4, а) был предложен для вертикального валка слябинга с целью повышения обжатий, исключения скручивания раскатов, приводящего к их винтообразованию, разноширинности готовых слябов с наплывами на широких гранях. Образующая бочки конического участка выполнена в виде поверхности второго порядка. Для получения указанных эффектов необходимо соблюдать определённые отношения размеров валка:
и др., указанные в работе [12].
На ШСГП с целью повышения выхода годного за счёт уменьшения дефектов на кромках рекомендуют применять конический валок, коническая часть которого оканчивается буртом, состоящим из конической и цилиндрической частей (рис. 4, б). Такое исполнение позволяет уменьшить наплывы ме-
ь
талла на широких гранях, увеличить течение металла в направлении линии прокатки, обеспечить устойчивое формообразование. Согласно опытным данным, полученным на свинце, по сравнению с обычными цилиндрическими валками, объём наплыва в области локальной пластической деформации в кромочной области уменьшается в 2 раза [13].
4
в
Рис. 4. Конические валки: 1 и 2 - цилиндрический и конически 1участки, 3 - бурт, 4 - шейка валка, 5 - насечка
В работе [14] представлены конические валки (рис. 4, в-д), уменьшающие обрезь и повышающие производительность процесса. Для повышения захватывающей способности при необходимости на конические валки предлагается наносить насечку (рис. 4, г). Для повышения устойчивости конические валки предложено делать с буртами (рис. 4, д). Отличительной особенностью от предыдущих является то, что валки устанавливают под углом и возможны два варианта редуцирования (рис. 5).
а б
Рис. 5. Способы редуцирования раската коническими валками [14]:
1 - конический валок, 2 - раскат
Согласно первому варианту (рис. 5, а) прокатывают толстые и тонкие раскаты, второй же вариант предназначен преимущественно для тонких раскатов. И в зависимости от того какой режим прокатки преобладает в черновой группе ШСГП, можно устанавливать сначала валки в первых проходах по первому варианту, в последних по второму - при повышенных обжатиях в начале прокатки и пониженных в конце и наоборот. Использование данных схем позволяет также снизить усилия прокатки при деформации на бочке валка меньшего диаметра и повысить поперечную устойчивость раската [14].
Последний валок (рис. 4, е) по факту представляет собой два составных конических валка, при этом верхний валок расположен с большим диаметром сверху, а нижний - большим снизу. Данный валок всё же представляет собой монолитный валок с У-образным ручьём, но его можно считать бисистемой конических валков. Искомые валки предлагается использовать для обжатия торцевых кромок раската в черновой стадии прокатки перед горизонтальными проходами с целью сокращения расхода металла, идущего на обрезь, и уменьшения разнотолщиности раската по длине преимущественно для производства толстолистового листа [15].
Для уменьшения дефектов кромок разработаны валки с выступами, которые являются диаметрально противоположными валками с У-образным ручьём. Вертикальное положение валков регулируется гидроцилиндрами (рис. 6). В
первых проходах раскат деформируется между выступами (рис. 6, а), затем валки поднимаются и редуцирование производится цилиндрическими частями валков (рис. 6, б) [16]. Аналогичные валки только для крупносортных и заготовочных станок предложены отечественными исследователями [17].
Рис. 6. Режимы обжатия раската валками с выступами:
1 - раскат, 2 - поддерживающие ролики, 3 - валки с выступами
Калиброванные валки
Применение калиброванных вертикальных валков даёт возможность большего обжатия за проход при лучшей поперечной устойчивости раската, предоставляет более гибкие способы борьбы с некоторыми недостатками технологии (например, неравномерность температуры по толщине или ширине сляба) и, как результат, способствует уменьшению концевой обрези. Существует множество различных конструкций вертикальных калиброванных валков (рис. 7).
Первые три вертикальных валка (рис. 7, а-в) можно назвать валками с «микрокалибрами», поэтому они представлены увеличенными для более детального отображения их основных элементов. Первый валок, валок с винтовыми проточками (рис. 7, а), служит для стабилизации процесса прокатки при расширении сортамента прокатываемых слябов. Винтовые проточки выполнены шириной 0,6-0,7 длины рабочего участка бочки, глубиной 0,015 радиуса валка с углом наклона к горизонтальной плоскости, зависящим от диаметра и
ширины бочки. Такая конструкция валков создаёт прижимающие силы к транспортирующим роликам, которые препятствуют лыжеобразованию на переднем конце раската и облегают задачу раската в горизонтальные валки, а также способствуют удержанию раската в горизонтальной плоскости, что в свою очередь исключает возможность скручивания раската при интенсивном боковом обжатии. Валки с шириной проточек 150-175 мм, глубиной 8 мм, углом наклона 17°, диаметром 1100 мм для деформации сляба толщиной 250 мм применяли на Череповецком металлургическом комбинате [5, 18].
к л м
Рис. 7. Калиброванные вертикальные валки
Вертикальный валок с ящичными калибрами (рис. 7, б) служит для повышения производительности на 10% и точности проката по ширине путём ис-
ключения винтообразования раската при прокатке. При этом максимальный ящичный калибр выполнен у верхнего края бочки, а все последующие - с уменьшением глубины и ширины к нижнему краю бочки, уменьшение глубины калибров составляет 0,028-0,006 радиуса бочки валка. Применение такой конструкции валков позволяет продлить кампанию валков за счёт снижения износа неравномерности обжатий боковых граней по высоте [19].
Валки с ручьями, выполненными по винтовым линиям и образующими по разные стороны от середины бочки валка правую и левую спирали (рис. 7, в) с шагом между ручьями 0,025-0,06 радиуса бочки валка и с шириной каждого ручья 0,04-0,06 радиуса валка, служат для исключения винтообразования и сваливания раскатов и способствуют стабилизации процесса прокатки [20].
Калибр вертикального валка (рис. 7, г) выполнен с соотношением характерных размеров ручья: глубины (Н) к минимальной ширине (В), которое должно быть от 0,9 и более, а бурт выполнен с углом более 6°. Такая конструкция обеспечивает защемление полос, что снижает продольный изгиб [21].
Среди всех используемых калибров широкое применение как на отечественных ШСГП и толстолистовых станах (ТЛС), так и зарубежных нашли вертикальные калиброванные валки с выпуклым дном (рис 7, д). Выпуклость выравнивает распределение высотной деформации по толщине сляба и при определённых значениях величины выпуклости в ходе дальнейшего горизонтального обжатия можно получить плоскую боковую поверхность раската. В Японии фирма «Кавасаки сйэтэцу» использует валки с выпуклостью 30 мм для слябов 220, 190 и 165 мм, на ТЛС 2800 ОАО «НОСТА» (ОХМК) - 25 мм для слябов 160, 180, 200, 220 и 270 мм, на ШСГП 2000 ОАО ММК - 5 мм для слябов 250 мм [10, 22]. В то же время в работе [23] существует рекомендация принимать значение выпуклости дна калибра 0,05-0,06 толщины сляба. Выпуклость дна способствует также удержанию таких дефектов, как поперечные и продольные трещины в прикромочной зоне, что благоприятно сказывается на качестве раската [22-24].
Вертикальный валок с кольцевым ручьём ящичного типа (рис. 7, е), минимальная ширина дна калибра (12) которого составляет 0,05-0,25 его максимально ширины (/;), а профиль боковых выпусков описан политропной кривой, приводит к снижению дефекта «рыбий хвост». Это достигается за счёт неравномерности обжатий по толщине, которая при горизонтальных проходах приводит к выравниванию вытяжек центральных слоёв металла и на боковых кромках раската, при этом боковые кромки формируются так, что сохраняют свою конфигурацию до конечной толщины раската [25].
Следующий калибр вогнутый с выпуклым дном (рис 7, ж). Бочка валка имеет калибр дугообразной формы радиуса Я1, с выпуклым участком радиуса Я-2, с плавно сопряжёнными участками радиуса Яз. При соотношении Я2/Я1 в пределах 0,4-1,5 достигается улучшение формы концов и качества кромок, исключая их растрескивание, повышается выравнивающая способность и эффективность обжатия в вертикальных валках как при прямой, так и при реверсивной прокатке, тем самым увеличивается выход годного [26].
Особенностью вертикального валка, центральная часть которого выполнена из цилиндрического участка ^центр), плавно сопряжённого с кромочной зоной большего диаметра (Экр) (рис. 7, з), заключается в учёте его геометрического критерия профилирования при последующей прокатке в горизонтальных валках и создании определённой профилировки горизонтального валка. При такой профилировке вертикального и горизонтального валков достигается улучшение качества горячекатаных полос путём повышения точности их размеров в плане [27].
Существуют также вертикальные калибры с параллельными стенками (рис. 7, и), которые значительно повышают поперечную устойчивость раската и смещают наплывы на расстояние 100-400 мм от кромки сляба, т.е. на глубину вреза ручья [5]. В связи с тем, что требуются валки большого диаметра, значительно увеличивающие усилия деформации, хотя ширина ручья равна толщине сляба, были предложены конические валки (рис 7, м) [28], служащие только для
смещения наплывов после деформации сляба в вертикальной клети и до горизонтального прохода.
Японские исследователи также предложили валок (рис. 7, к) для обжатия слитка или сляба. Глубина нижней стенки ручья разбита на три конических участка (81, 82, 83), которые между собой сопряжены плавным переходом. Ширина дна калибра 1^ равна толщине конечного сляба при прокатке слитка или раската при прокатке сляба, а ширина 13 равна исходной толщине слитка или сляба. Специально подобранные углы конусных участков находятся в пределах, исключающих переполнение калибра и ограничивающих утолщение боковых кромок слитка или сляба. Данный валок применим при реверсивной прокатке и позволяет прокатывать слитки или слябы различной толщины [29].
Для уменьшения дефекта «рыбий хвост» и повышения эффективности вертикального обжатия разработан калибр (рис 7, л) с шириной вреза (8), равной 0,90-1,05 толщины сляба, и глубиной вреза 0,05-0,15 диаметра валка, имеющего цилиндрическую бочку с выступом (ф 0,02-0,10 толщины сляба и радиусом, равным 0,2-0,4 толщины сляба. Бурты расположены под углом 45-75° ко дну калибра. Такая конструкция валка обеспечивает лучшее удаление окалины, смещает наплывы к середине сляба и предотвращает перетекание дефектов на лицевую сторону сляба [30].
Среди вертикальных калибров можно выделить ассиметричные калибры (рис. 8). Несимметричность наблюдается как относительно горизонтали (рис. 8, а-е), (сюда же можно отнести рассмотренные ранее вертикальные валки с микрокалибрами (рис. 7, а, б)) в одном вертикальном калиброванном валке, но пара валков симметрична относительно вертикали, так и относительно вертикали (рис. 8, ж-и), когда два валка, находящиеся в одной горизонтальной плоскости и обжимающие сляб в одно и то же время имеют, различия между собой и при этом симметрии между ними нет.
Вертикальный валок с буртами различного диаметра, при этом ручей может быть врезан наклонно или прямо по отношению к уровню прокатки, а бур-
ты изготовлены с различными выпусками (Н Ф Н2) (рис. 8, а), при работе в паре с таким же валком они обеспечивают заданное направление продольного изгиба полосы [21]. Данный эффект можно получить коническими валками, расположенными строго вертикально меньшими диаметрами вниз или симметричными вертикальными валками с калибрами или без них под наклоном друг к другу в плоскости, перпендикулярной направлению прокатки, между валками располагают опорный ролик, в который упирается раскат. Принудительный продольный изгиб позволяет на 3-5% увеличить обжатие по ширине и повысить устойчивость раската [5, 10].
Рис. 8. Ассиметричные калибры:
1 - конический участок, 2 - цилиндрический участок, 3 - симметричный ручей с вогнутыми стенками, 4 - участок эллиптической формы с выпуклостью в средней части, 5 - бурт, 6 - сляб, 7 - раскат
Для повышения качества горячекатаных полос путём равномерной проработки боковых граней раската с учётом неравномерности температуры по толщине предложены калибровки валков, представленные на рис. 8, б - г. Кон-
структивные особенности этих валков позволяют деформировать более горячие кромки нижней поверхности слябов без образования на кромочных участках значительных выпуклостей металла и способствуют перераспределению кромочной деформации в более глубокие центральные слои сляба. Данное мероприятие достигается за счёт наклона дна валка под углом (а) выполненного по образующей, в сторону менее нагретой грани и разных радиусов сопряжений буртов и дна калибра (Я1 Ф Я2) (рис. 8, б) [5, 31], вогнутостью участков дна по месту сопряжения с выпусками радиуса разной кривизны (Я1 Ф Я2) и глубиной этих участков ручья друг относительно друга (Н1 Ф Н2) (рис. 8, в) [32], разными углами наклона верхнего и нижнего конических выпусков (а1 Ф а2) по отношению к радиальной плоскости сечения валка (рис. 8, г) [33]. Применение всех трёх рассмотренных калибровок позволяет повысить качество раската и снизить количество кромочной обрези.
Для уменьшения дефектов на кромках и стабилизации процесса прокатки в вертикальной клети за счёт устойчивости при высоких обжатиях предложены две профилировки вертикальных валков (рис. 8, д, е). Достигаются данные положительные эффекты за счёт конических участков, эллиптических участков с выпуклостью посередине (рис. 8, е) или симметричным ручьём с выпуклостью (рис. 8, д), которые формируют двойную бочкообразность боковых граней раската. Вертикальный валок первой конструкции (рис. 8, д) за счёт двойных ручьёв пригоден для толстолистовой прокатки, где и был опробован для слябов 365-410^1540x6000 мм и его применение способствовало увеличению производительности и повышению выхода годного [34]. Валок второй конструкции (рис.
8, е), являясь более ранней разработкой, предпочтителен для черновых проходов в ШСГП, хотя может быть использован и для производства толстого листа [35].
С целью уменьшения концевой обрези и равномерности проработки разнонагретых граней раската по ширине, вызванных особенностями выдачи слябов из печей, предложены три ассиметричные профилировки вертикальных
валков (рис. 8, ж-и). В этих валках обеспечивается выравнивание суммы температурно-деформационных условий за счёт разнородной проработки граней раската, которая приводит к равенству вытяжек металла по граням и получению симметричной концевой обрези. Это достигается посредством разного профиля кольцевых ручьёв, очерченных политропными или параболическими кривыми с различными показателями степеней у каждого валка, и разными радиусами сопряжения бурта и дна ручья (Я1 ф Я2) (рис. 8, ж) [36], разных величин выпуклостей дна ручьёв (^ ф Г2) и глубин вреза (^ ф И2) (рис. 8, з) [37], подстуживанием боковой грани сляба на величину, прямо пропорциональную разности вытяжек по ширине, проработкой их на бочке вертикального валка со стенками ручьёв, образующими угол с поперечной осью симметрии сляба 1045° с одной стороны и 45-90° с другой (рис. 8, и) [38].
Комбинированные вертикальные валки
Существуют вертикальные валки, представляющие собой комбинацию нескольких валков и выполняющие сразу несколько функций. Два таких валка представлены на рис. 9. Так, если объединить гофрированный валок [8] и вертикальный калиброванный валок [21], то получится прокатный валок с постоянной захватывающей способностью, независимой от износа в ходе его использования и со значительно продлённым ресурсом эксплуатации [39]. Вместо гофров предлагается использовать валики из износостойкого материала, внедрённые в бочку на глубину 0,4-0,7 их высоты (рис. 9, а).
Эффективное использование вертикального валка при реверсивных проходах возможно только при проглаживающих проходах, но при обжатии по горизонтали дальнейшая прокатка ведётся уже как на гладкой бочке. Для повышения эффективности редуцирования разрабатывают валки с наклонными коническими буртами [29] либо отказываются от калиброванных валков в пользу валков с гладкой бочкой или валков с микрокалибрами [18, 19]. Но при использовании вертикального валка с подвижным буртом, который регулируется от
привода валка в паузах, эффективность редуцирования значительно повышается как и выход годного (рис. 9, б) [40]. Аналогичные валки с подвижными втулками запатентованы в Японии [5].
Рис. 9. Комбинированные валки:
1 - подвижный бурт, 2 - неподвижный бурт
Заключение
Несмотря на развитие новых способов редуцирования слябов, обжатие сляба по ширине в вертикальных валках остаётся высокопроизводительным способом, поддерживающим поточность технологической линии. Практикой установлены рациональные размеры основных элементов вертикальных калиброванных валков: радиус - 400-600 мм, глубина вреза ручья - 75-150 мм, отношение ширины калибра к толщине сляба - 0,90-1,05, угол наклона стенки ручья 10-30°, выпуклость дна бочки валка 5-30 мм. И хотя встречаются некоторые от-
дельные значения данных величин элементов, которые не входят в этот интервал, для традиционных ШСГП и ТЛС коренных изменений этих параметров в ближайшее время скорее всего не предвидится. Использование комбинированных вертикальных валков пока не получило должного распространения в связи со сложностью некоторых механизмов и отсутствием потребности в некоторых функциях, хотя данная область является перспективной как для развития дальнейшей гибкости редуцирования слябов по ширине, так и для устранения недостатков технологии.
Библиографический список
1. Медовар Б.И., Шукстульский Б.И. К вопросу оптимизации совместной работы непрерывного литья заготовки и прокатного стана // Проблемы специальной электрометаллургии. 1994. № 3-4. С. 79-80.
2. Соловьев А.Г., Шитов М.В. Пример повышения энергоэффективности технологической системы МНЛЗ - ШСГП // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: межрегиональный сб. науч. трудов. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2012. С. 178-185.
3. Коновалов Ю.В. Справочник прокатчика. Справочное издание в 2-х книгах. Книга 1. Производство горячекатаных листов и полос. М.: Теплотехник, 2008. 640 с.
4. Сафонова М.К. Зарубежные широкополосные станы горячей прокатки // Черная металлургия. Сер. Прокатное производство. / Ин-т «Черметинформа-ция», 1986. Вып. 6. 34 с.
5. Тимошенко Л.В., Логак О.Н., Мазур В.Л. Современный способы уменьшения концевой обрези раскатов на широкополосных станах горячей прокатки. // Бюллетень Черметинформация. 1989. №3. С. 33-45.
6. Бобров В.В., Полещук В.М., Гладуш В.Д. Оптимизация нестационарных процессов прокатки. Киев: Техника, 1984. 127 с.
7. Алдунин А.В., Кохан Л.С. Проникновение пластической деформации по толщине прокатываемой полосы // Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия, 2007. №11. С. 34-37.
8. А.с. 75933 СССР, МПК В 21 В 27/02. Прокатный валок /
А.П.Чекмарёв. // Бюл. 1949. №24. 4 с.
9. Грудев А.П. Захватывающая способность прокатных валков. М.: «СП Интермет Инжиниринг», 1998. 283 с.
10. Салганик В.М., Кульпин Е.В. Формирование ширины полос при горячей прокатке // Обзорн. Ьнформ.: М.: Ин-т «Черметинформация». Сер. Прокатное производство. 1989. Вып. 2. 24 с.
11. Заявка 60-71751 Японии, МКИ В21В 1/22, В21В 1/02, В21В 13/06, В21В 31/16. Эджерный способ прокатки / Токио Mizuta. Опубл. 13.10.1986.
12. А.с. 712152 СССР, МПК В 21 В 27/02. Прокатный валок преимущественно для вертикальной клети слябинга / Г.И. Капланов. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1980. №4. С. 23.
13. Патент на полезную модель 42192 РФ, МПК В 21 В 27/02. Вертикальный валок / Р.С. Тахаутдинов, Ю.А. Бодяев, К.А. Лисичкина и др. // БИПМ. 2004. №33. С. 691-692.
14. Патент 2182050 РФ, МПК В 21 В 1/26. Способ горячей прокатки / В.Н. Хлопонин, П.П. Чернов // БИПМ. 2002. № 13. С. 237-238.
15. А.с. 505448 СССР, МПК В 21 В 1/38. Способ получения листов прокаткой / А.В. Зайцев, В.В. Миллер, Н.А. Бондаренко и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1976. №9. С. 15.
16. Заявка 05275435 Японии, МПК В 21 В 1/26. Способ горячей прокатки с предотвращением дефекта кромок стального листа / Kiyota Osamu, Ohachi Hiroshi. Опубл. 03.03.1999.
17. Патент 1773237 РФ, МПК В 21 В 27/02. Валок прокатного стана [Текст] / И.К. Дорожко, М.Б. Луцкий, М.Г. Дьяченко и др. // БИПМ. 1992. №40. С. 199.
18. А.с. 1091954 СССР, МПК В 21 В 27/02. Комплект вертикальных валков / Ю.В. Коновалов, А.Л. Остапенко, В.В. Оробцев и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1984. №18. С. 19.
19. А.с. 1163925 СССР, МПК В 21 В 27/02. Вертикальных валок универсальной клети / Ю.В. Коновалов, Е.А. Руденко, В.В. Оробцев и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1985. №24. С. 25.
20. А.с. 1639812 СССР, МПК В 21 В 27/02. Вертикальный валок реверсивной универсальной клети / Е.А. Руденко, В.К. Шевцов, С.Л. Неустроев и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки.1991. №13. С. 56.
21. А.с. 304004 СССР, МПК В 21 В 27/02. Калибр прокатных валков для редуцирования слябов по ширине / Ю.М. Чижиков, В.П. Морозов,
B.Г. Ламинцев. // Там же. 1971. №17. С. 18.
22. Шабалов И.П. Промышленное исследование перехода металла с боковых граней сляба на основные поверхности листа // Производство проката. 2004. №9. С. 3-12.
23. Литовченко Н.В. Станы и технология прокатки листовой стали. М.: Металлургия, 1979. 272 с.
24. Разработка эффективной схемы черновой прокатки низколегированных сталей. В.М. Салганик, А.М. Песин, Д.Н. Чикишев и др. // Сталь. 2008. №9.
C. 50-52.
25. А.с. 1458039 СССР, МПК, В 21 В 27/02. Вертикальный валок широкополосного стана горячей прокатки / Л.В. Тимошенко, В.И. Хохлов, В.Л. Мазур и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1989. №6. С. 47-48.
26. А.с. 1708458 СССР, МПК, В 21 В 27/02. Прокатный валок вертикальной клети / В.В. Оробцев, Е.А. Руденко, И.А. Бобух и др. // Бюллетень изобретений. 1992. №4. С. 44.
27. А.с. 1777567 СССР, МПК В 21 В 27/02. Комплект валков / Д.Л. Романовский, Л.Ш. Новак, С.Г. Краснов и др. // Там же. 1992. №43. С. 183.
28. Заявка 60-118305 Японии, МКИ В 21 В 1/22. Метод горячей деформация сляба / Takebayfshi Katsuhiro, Kusaba Takashi, Kataoka Kenji. Опубл. 25.06.1985.
29. Заявка 06069967 Японии, МКИ В 21 В 27/02, В 21 В 1/02. Вертикальный валок с ручьями для обжатия плоской заготовки с боковой стороны / Sakai Hiroyushi, Azuma Shozo, Miyake Masaru и др. // Изобретения стран мира. 2000. №18. С. 11.
30. Патент 2277021 РФ, МПК В 21 В 1/22. Способ листовой прокатки и устройство для его реализации / Н.Б. Скороходов, В.В. Глухов, В.С. Смирнов и др. // БИПМ. 2006. №15. С. 445-446.
31. А.с. 1574300 СССР, МПК В 21 В 27/02. Способ горячей прокатки полосового металла / Л.В. Тимошенко, В.И. Хохлов, А.Д Белянский и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1990. №24. С.
26.
32. А.с. 1523203 СССР, МПК В 21 В 27/02. Вертикальный валок широкополосного стана горячей прокатки / Л.В. Тимошенко, В.И. Хохлов, Г.В. Рассо-махин и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1989. № 43. С. 37.
33. А.с. 1482743 СССР, МПК В 21 В 27/02. Вертикальный валок прокатной клети широкополосного стана / Л.В. Тимошенко, О.Н. Логак, А.Г. Болодин и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1989. №20. С. 42-43.
34. А.с. 1603595 СССР, МПК В 21 В 27/02. Вертикальный валок / А.Л. Слючаренко, В.В. Лашин, А.И. Баканов и др. // Бюллетень изобретений. 1994. №21. С. 143.
35. А.с. 755350 СССР, МПК В 21 В 27/02. Вертикальный валок для деформации боковых кромок сляба / А.В. Бирюлев, В.К. Воронцов, А.Л. Слюса-ренко и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1980. №30. С. 30.
36. А.с. 1599139 СССР, МПК В 21 В 27/02. Комплект вертикальных валков эджерных клетей широкополосного стана горячей прокатки / Л.В. Тимошенко, В.И. Хохлов, А.Д. Белянский и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1990. №38. С. 50.
37. А.с. 1574298 СССР, МПК В 21 В 27/02. Способ горячей прокатки полосового металла / Л.В. Тимошенко, В.И. Хохлов, А.Д. Белянский и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1990. №24. С. 25-26.
38. А.с. 1260049 СССР, МПК В 21 В 1/38. Способ горячей прокатки полосового металла / В.Н. Хлопонин, П.И. Полухин, А.Д. Белянский и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1986. №36. С. 20.
39. А.с. 1362516 СССР, МПК В 21 В 27/02. Прокатный валок / В.И. Деревянко, Г.Ф. Кулагин, В.Н. Володарец и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1987. №48. 24 с.
40. А.с. № 1065048 СССР, МПК В 21 В 27/02. Узел калиброванного валка / М.С. Карпышев, В.В. Хорьков, В.И. Зюзин и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1984. №1. С. 35.
