CC BY
53
УДК 669,046.581
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЯЗКОСТИ И ТЕМПЕРАТУРЫ ЗАТВЕРДЕВАНИЯ ВЫСОКОМАГНЕЗИАЛЬНЫХ РАСПЛАВОВ СИСТЕМЫ МдО-АЬОз-ЭЮг С ДОБАВКАМИ ОКСИДОВ НАТРИЯ И КАЛЬЦИЯ
В.П. Чернобровый, А.И. Пашкеев, Г.Г. Михайлов, И.Ю. Пашкеев
Шлак наряду с металлом является продуктом технологического процесса выплавки углеродистого феррохрома. Содержание восстанавливаемых оксидов хрома и железа, состав пустой породы и фракция хромовой руды, поступающей на плавку, определяют ход процесса восстановления и шлакообразования, что, в конечном счете, отражается на технологических показателях печи в целом. Физико-химические свойства шлаков влияют на нагрев металла в печи, нормальную работу на летке во время выпуска, степень разделения металла и шлака в ковше и на отделение металла от шлака в твердом состоянии. Основные физико-химические характеристики шлака: вязкость, температура плавления, электропроводность, поверхностные свойства определяются составом руды, поступающей на плавку. Кроме содержания оксидов хрома и железа важнейшей характеристикой руд является отношение в них Мй0/А1203 .
Суммарное содержание оксидов системы М50-А120з -8Ю2 в производственных шлаках составляет более 90 %, остальное приходится на оксиды хрома, железа, кальция и щелочных металлов. Отсюда следует, что соотношение между М§0, А12Оэ и 8Ю2 оказывает решающее влияние на свойства шлака.
Исследованиям вязкости расплавов на основе системы М§0-А1203 -8Ю2 посвящено много работ, выполненных в разное время. В 50-е годы исследования вязкости шлака выполнялись для отношений М£0/А1203 = 0,5...1,5 [1], что было обусловлено низким содержанием М^О в рудах и, соответственно, в промышленных шлаках. В более позднее время содержание М§0 в рудах повысилось, и предметом исследований стали оксидные расплавы с соотношением М§0/А1203 = 2,б...3,2 [2,3]. Массовое содержание М§0 в шлаках возросло с 26...31 % до 38...42 %. В настоящее время на Челябинский электрометаллургический комбинат (ЧЭМК) поступают руды различные по содержанию Сг203 и с содержанием пылевидной фракции до 50 %. Отношение М£0/А1203 в шлаках, образующихся при углетермическом восстановлении руды, т.е. без технологической корректировки их состава, достигло 3...3,5, а в некоторых случаях доходит до 4,1. Состав шлаков изменился настолько, что регулирование вязкости в области отноше-
ний М§0/А1203 >3 путем добавления в шихту кварцита в качестве разжижающей шлак добавки стало неэффективно.
Авторами статьи был проведен анализ литературных данных по исследованию свойств шлаков производства углеродистого феррохрома и расплавов системы М§0-А1203-БЮ2 начиная с 50-х годов, который показал, что математического описания связи состава шлака с его свойствами нет. Все результаты и выводы по просмотренным работам относятся только к определенным составам шлака и носят качественный характер. Целью данного исследования является изучение вязкости и температуры затвердевания синтетических шлаков системы М§0-А1203 -ЭЮ2, близких по составу к современным шлакам производства углеродистого феррохрома, и получение математической зависимости указанных параметров от состава в виде полинома и-й степени:
У = Ь0+'ЕЬ1Х1 + '£Ьих,^+..., (1)
' I*/
где у - параметр оптимизации шлака; х, - содержание компонентов в шлаке; Ь, - коэффициенты полинома, характеризующие влияние компонента шлака на параметр оптимизации; Ьу - коэффициенты парного взаимодействия компонентов.
Для исследования вязкости оксидных расплавов в работе применялся амплитудный вариант вибрационного метода [4]. Он заключается в определении вязкости расплава по изменению амплитуды колебаний погруженного в расплав измерительного зонда вискозиметра при фиксированной частоте. Достоинствами этого метода являются высокая чувствительность к измеряемой величине и возможность измерения с помощью одного устройства широкого диапазона вязкости.
Для проведения исследований применялась экспериментальная установка, состоящая из высокотемпературной печи с графитовым нагревателем и вибрационного вискозиметра с термостатированным рабочим блоком (рис. 1). В термостати-руемый рабочий блок подается аргон, который, стекая по корундовой трубке вокруг подвижного молибденового стержня, создает защитную атмосферу, исключающую окисление молибденовых деталей вискозиметра и изменение массы подвижной системы. Через нижнюю крышку печи также подается аргон, заполняющий все пространство печи, и таким образом при постоянной подаче ар-
гона через корпус вискозиметра и нижнюю крышку печи поддерживается нейтральная атмосфера в негерметичной по своей конструкции установке. Такая конструкция вискозиметра облегчает его обслуживание в процессе работы, что дает ряд преимуществ перед герметичными вискозиметрами аналогичных параметров.
Аг
ивх i ивых
Рис. 1. Схема экспериментальной установки: 1 - печь сопротивления; 2 - тигель; 3 - измерительный зонд; 4 - катушка выходного сигнала; 5 - катушка входного сигнала; 6 - термостат; 7 - подвижный стержень с ферритами; 8 - упругие подвески подвижного стержня (одна условно повернута на схеме на 90°); 9 - штатив; 10-термопреобразователь; 11 - корундовая трубка
Методика эксперимента заключалась в следующем. Навески шихты готовились из оксидов марки ХЧ и ЧДА, в соответствии с табл. 2, тщательно перетирались и просеивались. Из полученной однородной смеси прессовались брикеты, которые затем переплавлялись в корундовом тигле. После охлаждения расплав извлекался и повторно наплавлялся в молибденовом тигле непосредственно для проведения измерений вязкости. Во избежание взаимодействия исследуемого расплава шлака, материала тигля и графитового нагревателя с кисло-
родом воздуха, исследования вязкости проводились в атмосфере аргона. Температура расплава измерялась термопарой ВР5/20, установленной в специальном сверлении тигля перед началом измерений, ЭДС термопары измерялась потенциометром ПП-63 (класс точности 0,05).
При нагреве печи до Т= 1850... 1900 °С в оксидный расплав погружался измерительный зонд вискозиметра и измерялась вязкость расплава с понижением температуры. По достижении температуры, близкой к затвердеванию, производились измерения вязкости при нагреве по достижении исходной температуры. Градуировочный график вискозиметра был построен на основании результатов измерения вязкости стандартных жидкостей. Дополнительная проверка работы вискозиметра проводилась по расплавам с известной вязкостью. В качестве такого расплава был выбран расплав В203 [5].
Для нахождения уравнений связи свойств шлака с его составом в виде полинома (1) в работе применен метод Бокса-Уилсона, обычно применяемый для нахождения экстремума функции в многомерном факторном пространстве.
В ходе эксперимента изменялись 4 фактора: содержание оксидов ЗЮ2, Ре203, №20, СаО в расплаве. Поэтому матрица полного факторного эксперимента (ПФЭ 24) содержит 16 опытов плана. Параллельные опыты, соответствующие основному уровню, выполняли для определения ошибки коэффициентов полинома (1). Условия проведения ПФЭ 24 приведены в табл. 1. С учетом условий табл. 1 матрица планирования в натуральном масштабе приведена в табл. 2. Здесь Ре203 - изменяемый параметр (добавка в шихту), определяющий содержание железа в шлаке, а не его степень окисленности в расплаве.
В соответствии с методикой эксперимента было проведено 16 экспериментов плана и 3 параллельных опыта на основном уровне. По экспериментальным результатам были построены политермы вязкости г) = /(Г), представленные на рис.
2, 3. На рис. 2. также представлена вязкость промышленных шлаков ЧЭМК, по своим характеристикам близким к исследованным (43,6 % БЮ2, 13,13% А1203, 38,32% МбО, 3,26% Сг203,
0,86% БеО, 1,8% СаО, 0,20% Иа20, 0,21% К20).
Зависимость вязкости расплавов только от состава определялась при температуре 1680 °С, при которой все исследованные шлаки находились в жидком состоянии, а политермы вязкости не отражают перехода к затвердеванию.
Для нахождения значений вязкости шлака, соответствующих температуре 1680 °С, на графиках зависимости 77 = /(Т) была проведена изотерма. Точки пересечения политерм вязкости с
Условия проведения полного факторного эксперимента ПФЭ 24 по исследованию вязкости шлаков
Факторы, параметры оптимизации БЮ2, % Ре203, % Ма20, % СаО, % 77, Пах, Т = сошї Т °С -*затв »
Код фактора и параметров оптимизации, х,, у] *1 Х2 *3 *4 У\ Уг
Основной уровень, х0 36,0 2,0 0,2 2,0
Интервал варьирования, Аде, 2,5 0,5 0,1 1,0
Верхний уровень варьирования, +1 38,5 2,5 0,3 3,0
Нижний уровень варьирования, -1 33,5 1,5 0,1 1,0
Дополнительные условия эксперимента: М§0 =44,0 %; А1203 =12,8 %; Сг203 =3,0 %; М§0/А1203 = 3,5.
Таблица 2
Условия проведения и результаты эксперимента ПФЭ 2*
№ БЮ2, % Ре203, % №20, % СаО, % „1680°С т-г „ 77 , Па-с Т °С ^затв ? ^ Т °С -1 затв з ч" по ДТА
1 38,5 2,5 0,3 3,0 1,32 1525
2 33,5 2,5 0,3 3,0 1,41 1640
3 38,5 1,5 0,3 3,0 1,23 1545 1545
4 33,5 1,5 0,3 3,0 1,46 1657
5 38,5 2,5 0,1 3,0 1,06 1654
6 33,5 2,5 0,1 3,0 1,32 1633 1639
7 38,5 1,5 0,1 3,0 0,99 1552
8 33,5 1,5 0,1 3,0 1,18 1631
9 38,5 2,5 0,3 1,0 1,36 1614 1615
10 33,5 2,5 0,3 1,0 1,41 1638
11 38,5 1,5 0,3 1,0 1,10 1648 1649
12 33,5 1,5 0,3 1,0 1,13 1663
13 38,5 2,5 од 1,0 1,26 1632
14 33,5 2,5 0,1 1,0 1,14 1652 1652
15 38,5 1,5 0,1 1,0 1,28 1614
16 33,5 1,5 0,1 1,0 1,49 1673
17 36,0 2,0 0,2 2,0 1,11 1648
18 36,0 2,0 0,2 2,0 1,08 1650
19 36,0 2,0 0,2 2,0 1,05 1645 1642
этой линией есть искомые значения вязкости при данной температуре. Эти значения были приняты за основу при расчете уравнения связи вязкости и
состава шлака. Они приведены в табл. 2 (^1680°с ).
Коэффициенты уравнения регрессии рассчитывались по следующим формулам:
N
1Уи
Ьо= (2).
N
ЛхшУи
(3)
где Ь0 - по физическому смыслу, есть среднее арифметическое значение параметра оптимизации для N опытов плана, й, отражает влияние йго фак-
тора на параметр оптимизации, уи - результат опыта и-й строки, х1и - значение г'-го фактора для и-й строки в кодовом масштабе.
Ниже приведены статистически значимые линейные коэффициенты и коэффициенты парного взаимодействия уравнения:
4 4 4
У\=Ьо + £Ь,Х, +Х X ЬЧХ<Х] ’ (4)
,=1 /=1 у=/+1
где ух - вязкость расплава при температуре 1680 °С; х, - г'-й компонент шлака.
Ь0 =12,6; ^ =—0,6; ^=0,26; ^=0,43; Ь4= 0,13; ^12=0,24; й14=М),38; ^=0,46; 634 =0,65.
Для проверки статистической значимости коэффициентов уравнения регрессии |6,.|>|Д6,| рас-
V, Па-с
3.0
2.5
2.0
1.5 1,0
Рис. 2. Политермы вязкости исследованных расплавов. Цифры у кривых соответствуют номеру в табл. 2
Рис. 3. Политермы вязкости исследованных расплавов. Цифры у кривых соответствуют номеру в табл. 2
считывается ошибка в определении коэффициентов АЬ, по результатам параллельных опытов 17-19:
Д6,=±^-5{Ь/}, (5)
где 1а Ы - критерий Стьюдента; а - вероятность
практически невозможных событий, принимаемая для металлургического эксперимента равной 0,05 или 0,1; N - число опытов в матрице планирования; 5 {6,} - среднеквадратичная ошибка в определении коэффициентов регрессии.
Для найденных коэффициентов регрессии уравнения (4) ошибка составила:
ЬЬ, =±0,13.
Таким образом, полученная зависимость имеет вид: у1 = 12,6-0,6*1 +0,26*2 + 0,43х3 +0,13*4 +
+0,24x^2 - 0,38*1*4 + 0,46д:2*з + 0»65*3*4 . (6) Приведя коэффициенты линейной части уравнения (6) к изменению любого фактора А*, = 1% , получим изменение величины параметра оптимизации Лу!, в данном случае вязкости, при изменении на 1 % концентрации компонентов шлака:
ух = -0,24*! + 0,52*2 + 4, З*3 + 0,13*4 . (7)
Проверка адекватности математической модели по t и ^критериям показала, что модель адекватна, т.е. расчетные значения параметра оптимизации, полученные по линейной модели, соответствуют экспериментальным. Из уравнения (7) следует, что только БЮ2 снижает вязкость шлаков исследованных составов. Однако здесь нет противоречий с результатами исследований, полученных другими методами. Хорошо известно, что А1203 образует алюминаты кальция и натрия. Соединение Ка20-11А120з имеет температуру плавления 2020 °С [5], т.е. даже при небольших добавках в шлаки №20 возможно образование кластеров, микрогруппировок, близких по составу к Ыа20 • 11А1203. Появление таких кластеров приводит к развитию микрогетерогенности в шлаковом расплаве и увеличению вязкости. Добавки СаО также приводят к повышению вязкости расплавов вследствие образования кластеров типа Са0-6А1203 (Тш =1903 °С). Экспериментальным подтверждением слабого влияния оксидов кальция и щелочных металлов на вязкость шлаков являются результаты работы [6], в которой показано, что вязкость шлаков передельного феррохрома практически не изменяется при добавлении до 3 % Ыа20 и до 10 % СаО, но существенно изменяется температура затвердевания.
Для нахождения значений Тштв, соответствующих исследуемым составам, были построены графические зависимости 1^т] = /(1/Т), по которым
графоаналитическим методом определяли температуру начала затвердевания шлака.
Дополнительно на установке высокотемпера-
турного дифференциального термического анализа (ДТА) проверялись результаты определения температуры затвердевания шлаков, найденные графоаналитическим методом. Результаты определения Тшта представлены в табл. 2. Эти значения были заложены в основу расчета зависимости температуры начала затвердевания шлака от состава:
У2=НХ/)’ (8)
где у2 - температура начала затвердевания шлака.
Были рассчитаны коэффициенты линейного, парного, тройного и четверного взаимодействия компонентов исследуемых расплавов:
Ь0 =1624; ^ =—26,0; =1,0; ^=-6,2; =-19,3;
^12=7,2; £>1з =—8,8; 1\4=—9,7; Й23=—11,6; 634=7,3; £>54 =-6,7; ^23 ^24 =^,03; ^134 =—12,3;
&234 =—6,1; &1234 —2,7.
Ошибка в нахождении коэффициентов Ц :
АЬ; =±0,83.
Все найденные коэффициенты статистически значимы и функция отклика (8) запишется: у2 -1624-26*! +1,0*2 _6,2*3 -19,3*4 +
+7,2*!*2 - 8,8*!*3 - 9,7*1*4 —11,6*2*3 +
+7,3*2*4 -6,7*3*4 -10,2*!*2*3 +5,0*!*2*4 -
-12,3*!*з*4 — 6,1*2*3*4 - 2,7*1*2*3*4 . (9)
Температура затвердевания шлаков является сложной функцией состава. Большие значения парных тройных и четверных взаимодействий уравнения (9) указывают на сильные взаимодействия компонентов расплава, что и подтверждается наличием химических соединений на соответствующих диаграммах состояния. Определение изменения Гзата для практических целей оказалось достаточным лишь по линейной части уравнения (9). Приведя коэффициенты линейной части уравнения (9) к А*, =1%, получим изменение величины параметра оптимизации при изменении на 1 % концентрации компонентов шлака:
Ау2 =-10,4*! +2,0*2 -62*з -19,3*4 • (Ю)
Принимая коэффициент при *, за 1, рассчитываем остальные коэффициенты уравнения (10) относительного него. В результате получим выражение:
Ау2 = -1,0*1 + 0,2*2 - 6,0*з -1,9*4 . (11)
Для количественного выражения влияния факторов *,, на параметр оптимизации у2 обратимся к диаграмме состояния системы М§0 - А1203 - 8Ю2 [5].
В облаете исследуемых составов (Ъ^гР/А^О, =3,5) по данным [5] и уточненным нами данным при увеличении содержания 8Ю2 в шлаке на 1 % температура плавления оксидного расплава снижается на 10,0 °С. Таким образом, умножая коэффициенты выражения (11) на 10,0, получим величину изменения температуры затвердевания шлака при введении добавок 8Ю2, Ре203, Ыа20, СаО:
А Гзатв = -10,0(8Ю2, мас.%)+2,0(Ре203, мас.%)--60,0(Иа20, мас.%)-19,0(СаО, мас.%). (12)
Уравнение (12) является по своей сути частным решением в методе Бокса-Уилсона, которое может применяться для количественной оценки влияния факторов на параметр оптимизации при плавном изменении рельефа поверхности отклика и одинаковой размерности всех факторов.
Как показал эксперимент, для исследованных шлаков вязкость изменяется в пределах 0,9-1,5 Па с, в то время как температура затвердевания изменяется с 1670 до 1525 °С, т.е. температура затвердевания по сравнению с вязкостью более чувствительный параметр к изменению состава шлаков. Следовательно, для создания наилучших условий разделения металла и шлака предпочтительнее понижать Гзата с целью увеличения времени пребывания шлака в виде жидкой фазы, а следовательно, более полного разделения металла и
шлака. е
Выводы по работе:
Исследовано влияние добавок 8Ю2, Ре203, Ыа20, СаО в шихту на вязкость и температуру затвердевания синтетических шлаков системы М§0-А1203 -8Ю2 с отношением М§0/А1203 = 3,5.
Получены математические зависимости вязкости и температуры затвердевания от состава.
Определено количественное влияние компо-
нентов расплава на і] и Гитв в сложной системе М§0-А1203 -БЮ2 с добавками Ре203, №20, СаО.
Литература
1. Бобкова О.С. Вязкость шпаков системы М%0 - А1203 - 8Ю2 // Физико-химические основы производства стали: Сб. - М.: Изд-во АНСССР, 1957. - С. 438-496.
2. Влияние состава шлаков системы М%0-А12Оъ—5Ю2 на их физико-химические свойства/ В.И. Кулинич, Н.Л. Жило, В.Г. Мизин и др.// Производство ферросплавов: Тематич. отр. сб. — М.: Металлургия. -1980. -№ 8. - С. 19-24.
3. Вязкость и электропроводность шлаков системы М^О-А12Оъ-8Ю2 при высоком содержант М§0 / Н.Л. Жило, И.С. Острецова, Г.В. Ча-руиіникова, Р.Ф. Першина//Изв. вузов. Черная металлургия. - 1982. —№ 4.— С. 35—40.
4. Гладкий В.Н.. Вискозиметрия металлургических расплавов. - М.: Металлургия, 1989. — 96 с.
5. Атлас шлаков: Справ, изд./ Пер. с нем. -М.: Металлургия. - 1985, 208 с.
6. Свойства шлаков углеродистого феррохрома с добавками извести и щелочей/ Н.Л. Жило, И.С. Острецова, Р.Ф. Першина, Г.В. Чарушнико-ва// Новое в технологии ферросплавного производства: Тематич. отр. сб. - М.: Металлургия, 1983. -С. 16-21.
