Исследование расхода тепловой энергии на отопление зданий Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

АФАНАСЬЕВ АЛЕКСАНДР АЛЕКСАНДРОВИЧ - доктор технических наук, профессор кафедры автоматики и управления в технических системах, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары ([email protected]).

AFANASYEV ALEXANDER - doctor of technical sciences, professor of Chair of Automation and Management in Technical Systems, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

ЕФИМОВ ВЯЧЕСЛАВ ВАЛЕРЬЕВИЧ - кандидат технических наук, главный специалист отдела электропривода и электрических машин, ЗАО «Чебоксарский электроаппаратный завод», Россия, Чебоксары ([email protected]).

EFIMOV VYACHESLAV - candidate of technical sciences, main specialist of Electric Drivers and Machines Chair, Cheboksary Electric Apparatus Plant, Russia, Cheboksary.

ЧИХНЯЕВ ВИКТОР АЛЕКСАНДРОВИЧ - кандидат технических наук, доцент кафедры систем автоматизированного управления электроприводом, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары ([email protected]).

CHIHNYAEV VIKTOR - candidate of technical sciences, associate professor of Electric Drivers and Machines Control Systems Chair, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

УДК 658.264 ББК З350.7-420.7

В В. АФАНАСЬЕВ, В.Г. КОВАЛЕВ, В.А. ТАРАСОВ, В В. ТАРАСОВА, Д.Г. ФЕДОРОВ

ИССЛЕДОВАНИЕ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЙ

Ключевые слова: отопление, расход тепла, узлы учета, статистическая обработка данных, влияние температуры, удельные отопительные характеристики.

Проведен статистический анализ теплопотребления зданий по данным узлов учета, который позволил оценить соблюдение температурного графика, качество регулирования температуры при использовании различных алгоритмов и определить параметры статических тепловых характеристик объектов. Получены зависимости потребления тепловой энергии от температуры наружного воздуха, определены фактические удельные отопительные характеристики. Показана необходимость разработки алгоритмов управления системами теплоснабжения с учетом климатических данных и реальных статических и динамических характеристик зданий.

V. AFANASYEV, V. KOVALEV, V. TARASOV, V. TARASOVA, D. FEDOROV STATISTICAL ANALYSIS OF THE HEAT FLOW IN HEATING

Keywords: heating, heat consumption, metering, statistical processing of data, the effect of temperature, specific heating curves

Held a statistical analysis of the heat demand of buildings according to the accounting units, which allowed us to estimate the temperature schedule adherence, quality control temperature using different algorithms and parameters to determine the thermal characteristics of static objects. Obtained the dependences of thermal energy from the outside air temperature, determined actual specific heating curves. Shows the need to develop control algorithms for heating systems based on climate data and actual static and dynamic characteristics of buildings.

Актуальность работы вызвана необходимостью развития и внедрения в практику методов математического моделирования и анализа процессов потребления энергетических ресурсов для эффективного управления энергоснабжением зданий и сооружений. Для этого необходим анализ большого объема данных в режиме реального времени, что требует применения современных информационных технологий, интеллектуальных систем поддержки принятия решений и управления энергоснабжением зданий. Компьютерная автоматизированная система управления энергоснабжением позволяет провести полный и объективный

анализ потребления тепловой и электрической энергии зданиями и сооружениями с учетом погодно-климатических условий. Мониторинг теплопотребления конкретного объекта включает процесс постоянного сопоставления данных о теплопотреблении с метео- и другими данными, такими, как количество проживающих людей, состояние изоляции трубопроводов и др. Мониторинг теплопо-требления позволяет провести анализ экономичности работы систем теплоснабжения для определения возможной экономии затрат энергоресурсов [1, 3].

Потребление тепловой энергии на отопление бо.г.нор за определенный период времени и расчетная максимальная тепловая нагрузка на отопление батах, согласно СНиП, определяются по следующим формулам:

бч0 = а • V • до • -Цо) • (1 + Кир)10 6 [ МВт] (1)

бо тах = бч0-0,8598 [Гкал/ч], (2)

бо.г.нор = бо.шах • (—• 24 • Z0 [Гкал], (3)

где 2о - продолжительность рассматриваемого периода, сутки; ¿вн - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений, оС (по СНиП 2.04.05-91); ¿ро - расчетная температура наружного воздуха, оС (-32 оС); Ун -наружный строительный объем здания, м3; до - удельная отопительная характеристика жилых и общественных зданий при ^о= (-30 оС), Вт/(м3-°С); а -поправочный коэффициент (для г. Чебоксары а = 0,98); - средняя температура наружного воздуха за рассматриваемый период, оС; Кир - расчетный коэффициент инфильтрации, обусловленный тепловым и ветровым напором.

Расчетный коэффициент инфильтрации Кир определяется по формуле

K Ир = 10-2

2 Ал 2?3 + tpо ) , 2 2gL\ 1--i- I + w02

_ { 273 + tвH J 0_ где g = 9,81 м/с - ускорение свободного падения; L - свободная высота здания, м; w0 - расчетная скорость ветра, м/с.

Зависимость (3) может быть представлена в виде

бо.г.нор = а • У • q0 • (?вн - Ьр) • (1 + Кир) • Zо • 24 • 0,8598 • 10-6 (4)

Формула (4) позволяет оценить зависимость тепловых потерь от средней за рассматриваемый период температуры наружного воздуха ¿ср и средней скорости ветра w0. Удельная отопительная характеристика здания при существующих методиках определяется по справочным данным, исходя из объема и назначения здания [1, 4] без учета индивидуальных особенностей здания.

Исходя из формулы (4), можно оценить с определенной погрешностью расход тепловой энергии за определенный промежуток времени, но его лучше измерять приборами учета, встроенными в систему автоматического управления.

Однако в алгоритмах систем используется зависимость (4) без учета индивидуальных особенностей зданий. Необходимо отметить, что в регуляторах отопления могут быть разные законы регулирования, поэтому для определения параметров настройки необходима реальная удельная отопительная характеристика.

Фактическая тепловая мощность системы водяного отопления зависит от расхода и температур прямой и обратной сетевой воды бч = Gc(t^ - ¿о6р), где G - расход воды в системе отопления; с - теплоемкость воды; tnp - температура прямой сетевой воды, входящей в систему отопления; - температура обратной сетевой воды, выходящей из системы отопления.

При постоянном расходе воды фактическая тепловая мощность системы водяного отопления прямо пропорциональна разности температур прямой и обратной сетевой воды. За счет повышения или понижения температуры теплоносителя на источнике теплоснабжения при постоянном расходе осуществляется качественное регулирование отопления. Данные приборов современных узлов учета позволяют в режиме реального времени определить расход и значения температуры прямой и обратной сетевой воды, а также фактическую тепловую мощность системы теплоснабжения здания: = Gпрctпр - GoбpCtoбp, где Gпp -расход прямой сетевой воды, входящей в узел учета; Goбp - расход обратной сетевой воды, выходящей из узла учета.

Для создания комфортных условий и минимального расхода тепла и денежных затрат на оплату энергоносителей необходимо, чтобы выделяющееся в помещении тепло полностью компенсировало тепловые потери. Поскольку тепло в жилые дома и бюджетные учреждения поступает от системы отопления, должно выполняться равенство суточного расхода тепла (2,?.г.нор) и фактической мощности системы отопления (Qф

акт ): бо.г.нор = бфакт. Если бо0г.нор < бфакт, то имеет место перетоп - перерасход тепловой энергии, в этом случае температура в помещениях выше заданной и регулируется открыванием окон и форточек. При бо°г.нор > бфакт имеет место недотоп. Для поддержания комфортной температуры в помещениях используются электроотопительные приборы, что сопровождается перерасходом электроэнергии.

Расход тепловой энергии на горячее водоснабжение определяется по формуле Qгвс = Пвс^гвс - tхвс), где Vгвс - расход горячей воды; ^ и txвc - температуры горячей и холодной воды.

В качестве примера рассмотрено теплопотребление панельного пятиэтажного жилого дома высотой 13,4 м с наружным объемом 16 008 м3. Согласно справочным данным [1, 4], удельная отопительная характеристика составляет 0,37 ккал/(ч-°С). Регулирование отопления осуществляется «качественно» за счет повышения или понижения температуры теплоносителя на источнике теплоснабжения при постоянном расходе. Для определения расхода теплоносителей установлен узел учета с тепловычислителем СТУ-1. Узлы учета позволяют получать в режиме реального времени все данные по режимам работы систем теплоснабжения. Зависимости расхода теплоносителей от фактической среднесуточной температуры наружного воздуха, полученной по метеоданным для г. Чебоксары, представлены на (рис. 1, 2).

Из приведенных на рис. 1 данных по расходу в течение каждых календарных суток тепла на отопление и температур наружного воздуха видно, что снижение температуры наружного воздуха вызывает увеличение расхода тепла, однако при быстрых изменениях температуры воздуха изменение расхода тепла запаздывает, что связано со значительной тепловой инерцией системы теплоснабжения.

Из рис. 2 видно, что в течение месяца происходил рост температур прямой и обратной сетевой воды, поскольку снижалась температура наружного воздуха и теплоснабжающая организация соблюдала температурный график, а также происходили существенные изменения расхода прямой и обратной сетевой воды, не связанные с температурой наружного воздуха.

Поскольку режимы работы системы теплоснабжения характеризуются существенными колебаниями, все характеристики режимов теплоснабжения явля-

ются случайными величинами и систему теплоснабжения здания следует рассматривать как стохастический объект. Поэтому была проведена статистическая обработка данных узлов учета с помощью интегрированной системы Statistica, предназначенной для комплексного статистического анализа и обработки данных в среде программы Windows [2].

Рис. 1. Изменение в течение января среднесуточного расхода тепла

на отопление(1) и среднесуточной температуры наружного воздуха (2)

Рис. 2. Изменение в течение января среднесуточного расхода прямой (1) и обратной (2) сетевой воды и температуры прямой (3) и обратной (4) сетевой воды

Статистическая обработка архива данных узла учета и метеоданных позволяет получить зависимости расхода и температур прямой и обратной сетевой воды и мощности систем отопления от температуры наружного воздуха. Взаимосвязь температур прямой и обратной сетевой воды и температуры наружного воздуха определяется утвержденным температурным графиком, который состоит из отрезков прямых линий (рис. 3).

Для статистического анализа расхода и температур прямой и обратной сетевой воды, потребления тепловой энергии на отопление, расхода воды на ГВС определены такие основные характеристики, как среднее, минимальное и максимальное значения, дисперсия, стандартное отклонение (табл. 1-3).

Значения температур и расходов прямой и обратной воды, а также мощность системы теплоснабжения по прибору учета взяты из архива данных узла учета, температура наружного воздуха по метеоданным Чебоксар. Мощность системы отопления по прибору учета определялась как разность расхода тепла по прибору учета и расхода тепла на ГВС.

Рис. 3. Зависимость температуры прямой (1) и обратной сетевой воды от температуры наружного воздуха согласно температурному графику теплоснабжающей организации

Таблица 1

Результаты статистического анализа результатов исследования режимов работы системы отопления жилого дома за январь 2014 г.

Значение Дисперсия Стандарт-

Показатели среднее мини- макси- ное

мальное мальное отклонение

Температура прямой воды, оС 95,04 75,21 124,31 270,1 16,43

Температура обратной воды, оС 67,46 52,03 84,56 80,95 8,99

Мощность системы теплоснабжения по прибору учета, Гкал/сут. 6,50 4,18 9,74 3,22 1,79

Разность температур прямой и обратной воды, оС 27,57 15,36 46,75 85,76 9,26

Температура наружного воздуха, оС -9,37 -25,7 1,0 78,26 8,84

Расход воды на ГВС, м3 8,31 4,76 12,67 3,36 1,83

Мощность системы отопления по прибору учета, Гкал/сут. 6,00 3,88 9,14 3,1 1,76

Расчетная мощность системы отопления, Гкал/сут. 4,82 3,38 6,81 1,18 1,08

Расход воды в подающем трубопроводе, м3 242,18 191,98 273,31 893,15 29,88

Расход воды в обратном трубопроводе, м3 233,87 181,7 264,6 969,37 31,13

Таблица 2

Результаты статистического анализа результатов исследования режимов работы системы отопления жилого дома за февраль 2014 г.

Показатели Значение Дисперсия Стандартное отклонение

среднее минимальное максимальное

Температура прямой воды, оС 90,82 73,46 116,86 216,5 14,71

Температура обратной воды, оС 61,88 48,93 74,11 63,7 7,98

Расход воды в подающем трубопроводе, м3 217,51 173,23 245,4 278,8 16,69

Расход воды в обратном трубопроводе, м3 210,15 165,15 242,62 309,4 17,59

Таблица 3

Результаты статистического анализа результатов исследования режимов работы системы отопления жилого дома за март 2014 г.

Показатели Значение Дисперсия Стандартное отклонение

среднее минимальное максимальное

Температура прямой воды, оС 71,39 66,02 80,5 24,44 4,94

Температура обратной воды, оС 47,12 44,53 51,73 4,72 2,17

Мощность системы теплоснабжения по прибору учета, Гкал/сут. 4,82 4,07 10,11 1,16 1,078

Разность температур прямой и обратной воды, оС 24,27 20,74 29,5 7,99 2,82

Температура наружного воздуха, оС -0,98 -9,6 5,5 12,54 3,54

Расход воды на ГВС, м3 12,26 7,65 23,92 9,19 3,03

Мощность системы отопления по прибору учета, Гкал/сут. 4,09 3,33 8,67 0,98 0,99

Расчетная мощность системы отопления, Гкал/сут. 3,54 3,15 4,59 0,098 0,31

Расход воды в подающем трубопроводе, м3 179,96 173,41 187,01 15,95 3,99

Расход воды в обратном трубопроводе, м3 168,17 162,87 173,49 9,59 3,10

Из табл. 1-3 и рис. 2 видно, что в течение января и февраля расход прямой и обратной воды существенно менялся и характеризовался значительной дисперсией, в марте изменения расхода прямой и обратной воды были меньше. Изменения расхода воды на не имеющем регулятора расхода объекте, отопление которого базируется на системе с зависимым присоединением к магистралям с постоянным расходом и гидроэлеватором, свидетельствует о существен-

ных колебаниях давления в магистралях. Поскольку система теплоснабжения представляет собою сложную гидравлическую систему, в которой все объекты связаны друг с другом, изменение расхода в какой-нибудь точке тепловой сети приведет к изменению давления и, соответственно, расхода воды на всех участках сети. Переменный расход воды обусловлен переменным расходом сетевой воды для горячего водоснабжения вследствие неравномерности суточного графика разбора горячей воды и различного рода переключений и изменением расхода воды на отопление отдельных абонентов вследствие работы регуляторов. Пульсации давления и гидроудары в теплосети могут возникать при переключениях сетевых насосов, а также при быстром закрытии или открытии запорной арматуры на трубопроводах у отдельных потребителей. Гидравлическая разрегулированность систем приводит к завышенным расходам сетевой подпиточной воды и неудовлетворительному распределению теплоносителя по потребителям, фактически отопительные установки работают в переменном режиме, качественное регулирование не осуществляется.

Отсутствие автоматического регулирования в тепловых сетях и установках потребителей не позволяет организовать эффективные режимы работы систем в течение отопительного сезона и обеспечить комфортные условия в зданиях. Это является одной из основных причин больших непроизводительных потерь тепла при его транспорте и потреблении.

Расчетная мощность системы отопления определялась по формуле (4) при значении удельной отопительной характеристики д0 = 0,37 ккал/(ч-°С), взятом по справочным данным.

Теплопотребление на отопление согласно формуле (4) должно линейно зависеть от температуры наружного воздуха. При регрессионном анализе исследовались взаимосвязи между температурой наружного воздуха и температурой прямой и обратной воды и мощностью системы отопления. Были определены: коэффициент множественной корреляции, коэффициент детерминации; скорректированный коэффициент детерминации, а также свободные члены и коэффициенты уравнения регрессии (табл. 4 и 5).

Таблица 4

Результаты регрессионного анализа результатов исследования режимов работы системы отопления жилого дома за январь 2014 г.

Параметры Температура воды Разность температур прямой и обратной воды Мощность системы

прямой обратной теплоснабжения отопления

Коэффициент множественной корреляции 0,98 0,858 0,901 0,976 0,98

Коэффициент детерминации 0,956 0,737 0,813 0,953 0,96

Скорректированный коэффициент детерминации 0,955 0,728 0,951 0,806 0,959

Свободный член уравнения регрессии Ъо 78,01 59,28 18,76 4,65 4,177

Коэффициент уравнения регрессии Ъ -1,817 -0,87 -0,94 -0,198 -0,195

Таблица 5

Результаты регрессионного анализа результатов исследования режимов работы системы отопления жилого дома за март 2014 г.

Параметры Температура воды Разность температур прямой и обратной воды Мощность системы

прямой обратной теплоснабжения отопления

Коэффициент множественной корреляции 0,903 0,84 0,934 0,385 0,495

Коэффициент детерминации 0,815 0,75 0,873 0,148 0,245

Скорректированный коэффициент детерминации 0,809 0,695 0,868 0,118 0,219

Свободный член уравнения регрессии 70,16 0,46 23,54 4,71 3,954

Коэффициент уравнения регрессии -1,26 -0,515 -0,74 -0,198 -0,138

Зависимость (4) для суточного расхода тепла на отопление имеет вид

0?.,нор =а'^н • Яо-(¿вн -¿ср)• (1 + Кир)• 24• 0,8598-10-6. (5)

Формула (5) может быть представлена в виде

0сут = А - В ' ¿ср , (6)

где А = а-Гн • Чо • ¿вн • (1 + Кир)• 20,635-10-6, В = а-Гн • Чо • (1 + Кир)• 20,635-10-6.

Поэтому уравнения регрессии имели общий вид У = ЪуХ + Ъ0, где Ъ0 - свободный член уравнения регрессии; Ъ - коэффициент уравнения регрессии.

Регрессионный анализ позволяет определить коэффициенты А и В в формуле (6). Отношение А/В равно расчетной температуре внутреннего воздуха ¿вн, т.е. ¿вн = А/В.

Реальная удельная отопительная характеристика жилого и общественного здания может быть определена по формуле

Чо =-В-. (7)

а-¥н • (1 + Кир)• 20,635-10-6

Взаимосвязь температуры прямой воды и температуры наружного воздуха в январе описывается уравнением Тпод = 78,01 - 1,817Тнар при коэффициенте корреляции -0,9781. Взаимосвязь температуры обратной воды и температуры наружного воздуха в январе описывается уравнением Тпбр = 59,28 - 0,87Тнар при коэффициенте корреляции -0,8587. Взаимосвязь разности температур прямой и обратной воды и температуры наружного воздуха в январе описывается уравнением Тразн = 18,76 - 0,94Тнар при коэффициенте корреляции -0,901. Взаимосвязь суточного потребления тепловой энергии на отопление и температуры наружного воздуха в январе описывается уравнением 0сут = 4,177 - 0,195Тнар при коэффициенте корреляции -0,98.

Статистический анализ дает возможность оценить соблюдение температурного графика, качество регулирования температуры и определить параметры статической тепловой характеристики объекта. В январе определенное регрессионным анализом исходя из формулы (7) значение статической тепловой характеристики ч0 = 0,486 ккал/(ч-оС), в феврале ч0 = 0,465 ккал/(ч-оС), значения средней внутренней температуры помещения в январе 21,4оС, в феврале 22,7оС. Различие статистических характеристик мощности системы отопления, определенной как разность расхода тепла по прибору учета и расхода тепла на ГВС, и расчетной

мощности системы отопления, определенной по формуле (4) при значении удельной отопительной характеристики q0 = 0,37 ккал/(ч-°С), объясняется тем, что фактическая удельная отопительная характеристика здания составляет 0,465-0,486 ккал/(ч-°С).

Результаты расчетов показывают, что при температуре наружного воздуха ниже 2 оС температуры прямой и обратной воды и суточное потребление тепловой энергии на отопление имеют высокую корреляцию с температурой наружного воздуха, уравнения линейной регрессии согласуются с температурным графиком, что свидетельствует о соблюдении теплоснабжающей организацией температурного графика и возможности только качественного регулирования системы отопления. В марте максимальная температура наружного воздуха была 5,5оС, вследствие перелома на температурном графике при 2оС уравнение линейной регрессии имеет низкий коэффициент корреляции (табл. 5). При температурах выше 2оС во избежание перетопов необходимо количественное регулирование.

Выводы. Отсутствие автоматического регулирования в тепловых сетях и установках потребителей не позволяет организовать эффективные режимы работы систем в течение всего отопительного сезона и обеспечить комфортные условия в зданиях. Это является одной из основных причин больших непроизводительных потерь тепла. Фактически отопительные установки работают в переменном режиме, поэтому необходимо сочетание качественного и количественного регулирования. Необходимо разработать алгоритмы оптимизации теплоснабжения многоквартирных жилых и общественных зданий с учетом погодно-климатических условий и тепловых характеристик объектов, определенных статистическим анализом. Внедрение системы непрерывного мониторинга потребления тепловой энергии на основе статистической обработки данных узлов учета позволит снизить потребление тепловой энергии и повысить энергоэфективность.

Исходя из полученных статистической обработкой данных узлов учета статических и динамических тепловых характеристик объектов нужно разрабатывать алгоритмы, программы и автоматические регуляторы на основе программируемых контроллеров для оптимального управления системами теплоснабжения с учетом всех параметров, существенно влияющих на тепловые балансы зданий и сооружений.

Внедрение регуляторов активно-адаптивного управления теплоснабжением с учетом климатических данных и реальных статических и динамических характеристик зданий позволит существенно повысить качество управления теплоснабжением бюджетных организаций и объектов ЖКХ, обеспечить реально прогнозируемую экономию тепловой энергии от 10% до 30%, снизить плату за энергоносители.

Литература

1. Богословский В.Н. Тепловой режим здания. М.: Стройиздат, 1979. 248 с.

2. Боровиков В.П. Популярное введение в систему В^Ибйса. М.: Компьютер Пресс, 1998. 267 с.

3. МишинМ.А. Тепловой режим зданий // Ползуновский вестник. 2011. № 1. С. 104-115.

4. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. 7-е изд., стереот. М.: Изд-во МЭИ, 2001. 472 с.

АФАНАСЬЕВ ВЛАДИМИР ВАСИЛЬЕВИЧ - доктор технических наук, заведующий кафедрой теплоэнергетических установок, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары ([email protected]).

AFANASYEV VLADIMIR - doctor of technical sciences, professor, head of Heat and Power Plants Chair, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

КОВАЛЕВ ВЛАДИМИР ГЕННАДЬЕВИЧ - кандидат технических наук, заведующий кафедрой электроснабжения промышленных предприятий, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары ([email protected]).

KOVALEV VLADIMIR - candidate of technical sciences, head of Industrial Enterprises Power Supply Chair, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

ТАРАСОВ ВЛАДИМИР АЛЕКСАНДРОВИЧ - кандидат технических наук, доцент кафедры теплоэнергетических установок, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары ([email protected])

TARASOV VLADIMIR - candidate of technical sciences, associate professor of Heat and Power Plants Chair, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

ТАРАСОВА ВАЛЕНТИНА ВЛАДИМИРОВНА - аспирантка кафедры теплоэнергетических установок, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары (charming_cerl@rambler. ru).

TARASOVA VALENTINA - post-graduate student of Heat and Power Plants Chair, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

ФЕДОРОВ ДЕНИС ГЕННАДЬЕВИЧ - магистрант кафедры теплоэнергетических установок, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары ([email protected]).

FEDOROV DENIS - master's program student of Heat and Power Plants Chair, Chuvash State University, Russia, Cheboksary.

УДК 620.9:502.17 ББК У305.14-538

Н.В. ГОЛУБЦОВ, Л.Г. ЕФРЕМОВ, О.В. ФЕДОРОВ

ПРОБЛЕМА ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ

Ключевые слова: энергия, энергоресурсы, энергоемкость ВВП, энергоэффективность, энергосбережение, показатели, окружающая среда.

Обоснована актуальность проблемы эффективного использования энергоресурсов в условиях их исчерпаемости, роста энергопотребления, загрязнения окружающей среды. Даны нормативная трактовка показателей энергоэффективности, их численные значения в России и странах мира, структура потенциала энергосбережения в России и показатели его реализации.

N. GOLUBTSOV, L. EFREMOV, О. FYODOROV EFFECTIVE USE OF POWER RESOURCES PROBLEM

Key words: energy, energy resources, the GDP energy intensity, energy efficiency, energy saving, performance, environment.

The urgency of the problem of effective use of energy resources, in terms of their completeness, energy consumption and environmental pollution is grounded in the article. The authors denote the normative interpretation of energy efficiency indicators, their numerical values in Russia and countries of the world, the structure of the energy saving potential in Russia and targets implementation.

Ускоряющийся рост мирового потребления энергии в условиях реального сокращения объемов невозобновляемых энергоресурсов на Земле выдвинул в качестве одной из наиболее актуальных проблем экономики, техники и науки проблему энергетической эффективности и энергосбережения. Поэтому приоритетными целями современной отечественной и в целом мировой энергетической