CC BY
13
УДК 624.21.004.69 DOI: 10.30977/BUL.2219-5548.2019.86.1.174
ДОСЛ1ДЖЕННЯ МОНОЛ1ТНИХ ПЕРЕХРЕСНО-РЕБРИСТИХ ЗАЛ1ЗОБЕТОННИХ КОНСТРУКЦ1Й ПЕРЕКРИТТЯ БУД1ВЛ1 ОФ1СНО-ТОРГОВО-РОЗВАЖАЛЬНОГО КОМПЛЕКСУ У М. КИ1В
1ваник I. Г. х, В1хоть С. I. х, Вибранець Ю. Ю. х, 1ваник Ю. Ю. 1 1 Нацюнальний ун1верситет «Льв1вська пол1техшка»
Анотаця. У статтг проведено до^дження монолтних перехресно-ребристих залгзобетон-них конструкщй перекриття буд1вл1 незавершеного буд1вництва. За час буд1вництва у зв 'язку з1 зм1ною форм власност1 виникла необх1дтстъ перепрофыювання буд1вл1 тд оф1сно-торгово-розважалъний комплекс. П1д час проектування реконструкцп буд1вл1 зг1дно з завданням зм1не-но ктъюстъ поверх1в, а також м1жповерхове навантаження. П1д час розрахуванъ плити перекриття континуалъну плитно-балочну систему замшено дискретною ф1зичною моделлю у ви-гляд1 перехресног стрижневог статично невизначеног системи, поздовжш 7 поперечм елементи яког е геометричними осями перехресних балок. Такий розрахунок базуетъся на вико-ристанм р1зних метод1в буд1велъног мехамки. За резулътатами теоретичних досл1дженъ прийнято ршення тдсилити конструктивт елементи перекриття композитними вуглецевими матергалами.
Ключовi слова: композитм вуглецев1 стр1чки, система ремонту РСС, перехресно-ребрист1 системи, мщтстъ, деформативмстъ.
Вступ
Щд час експлуатаци будiвля може тдда-ватись реконструкцп, каттальному ремонту чи перепрофшюванню. Виршення проблеми не завжди буде типовим i вимагае шдивщуа-льного тдходу.
Щд час проектування реконструкцп буд> влi незавершеного будiвництва на пiдставi матерiалiв обстеження та вивчення техшчно! документацп на будiвлю та перевiрочних ро-зрахунюв ощнено стан несучих конструкцш на дда вже наявних i нових навантажень та розроблено рекомендацп щодо подальшо! безпечно! експлуатаци.
Анал1з публжацш
Будiвля, що пiдлягае реконструкцп, у плаш мае прямокутну форму, И розмiр 132,8 м х 58,8 м. За конструктивною схемою це монолггний залiзобетонний рамний каркас (рис. 1).
Просторова жорстюсть та геометрична незмiннiсть будiвлi забезпечуеться за допо-могою несучого каркаса, горизонтальних ди-сюв перекриття та покриття, кршлень пiлонiв до фундаментiв. Грунтуючись на функщона-льно-технологiчних та архiтектурних особ-ливостях будiвлi, був прийнятий перемшний крок взаемоперпендикулярних конструктив-них осей - вщ 7,2 м до 10,0 м, основний конструктивний крок поперечних рам - 8,1 м.
Вздовж осей 7, 8 та 12, 13 передбачена на-явшсть температурних швiв.
Рис. 1. Залiзобетонна перехресно-ребриста конструкцiя перекриття будiвлi
Колони зашзобетонш монолiтнi з перер> зом 600х600мм. Бетон класу С25/30, W4, арматура класiв А400С та А240С. Зовшшш сп-ни паркшгу монолiтнi залiзобетоннi, товщиною 400 мм. Бетон класу С25/30, W6, арматура клаав А400С та А240С.
Мiжповерховi перекриття монолiтнi зал> зобетоннi з плитами за ригельною схемою. Товщина плит дорiвнюе 200 мм. Бетон класу С25/30, W4, арматура клаав А400С та А240С. Мiжповерхове перекриття над тдзе-мним паркiнгом захищене вiд ди вогню з боку тдземного паркiнгу iз розрахунку витри-валостi впродовж 180 хвилин.
Плита покриття монол^на заизобетонна за ригельною схемою. Товщина плити дорiв-нюе 200мм. Бетон класу ВС25/30, W4, арматура класлв А400С та А240С. Покр1вля м'яка рулонна, утеплювач типу ЯОСК^ООЬ, по монол1тному зал1зобетону.
Вщповщно до ДБН В. 1.2-2:2006 "Наван-таження [ впливи" [1], дшянка буд1вництва належить до 5 сшгового району [ до 1 району за тиском в1тру. Нормативна глибина промерзания грунту - 1,2 м.
Клас в1дповщальност1 буд1вл1 зпдно з ДБН В. 1.1-14-2009 [2] визначений як ССЗ (п.5.1.4 табл.1). Категор1я вщповщальност1 конструкцш - А (ДБН В. 1.1-14-2009 [2] п.5.2.1). Коефпдент надшност1 за вщповща-льшстю уп визначений залежно вщ класу на-слщюв [ типу розрахунково1 ситуацп зпдно з табл. 5: уп =1,25 - для першо1 групи гранич-иих сташв; уп =1,0 - для друго1 групи грани-чних сташв.
Визначення мети й завдань
Метою е замша шд час розрахунку конти-иуальну плитио-балочну систему плити пере-криття на дискретно ф1зичну модель у вигляд1 перехресно1 стрижнево1 статично невизначе-но1 системи, поздовжш [ поперечш елементи яко1 е геометричними осями перехресних балок.
Для досягнення поставлено!' мети вико-ристано рiзнi методи розрахування будiвель-но1 механiки.
Дослщження монолггних перехресно-
ребристих зал^зобетонних конструкций перекриття
Дослщження проведенi шляхом скану-вання залiзобетонних поверхонь за допомого приладу Ферроскан PS 200 з метою визначення в них дiаметра арматури та захисного шару бетону в щлому продемонстрували вь дповiднiсть проектним ртенням. Перекриття над поверхами зроблеш як балочнi з заль зобетонних монолiтних плит, товщиною 200 мм. (рис. 2) Шд час проведенш обстеження було дослщжено мщнють бетону плит з ви-користанням пружинного молотка, а також 1х армування за допомогою ультразвукового методу (рис. 3).
Шд час здшснення техшчного обстеження встановлено, що:
- будiвля вщповщае конструктивно-будiвельним рiшенням, поданим у креслен-нях робочого проекту;
- здшснено дослiдження за допомогою сканування залiзобетонних поверхонь з ме-
тою визначення дтметра арматури тазахис-ного шару бетону, як довели вщповщшсть проектним рiшенням;
- зпдно з дослщженнями встановлено, що клас бетону перехресно-ребристого перекриття складае С25/30;
- резерв мщност1 арматури на нов1 наван-таження е недостатшм.
Рис. 2. Фрагмент залiзобетонного перехрес-но-ребристого перекриття на вiдм. +11.880 в осях 1-5, В-Г
Рис. 3. Дослщження техшчного стану залiзо-
бетонного перехресно-ребристого перек-
риття
Шд час проведеного технiчного обстеження встановлено, що:
- будiвля вщповщае конструктивно-будiвельним рiшенням, зазначеним у крес-леннях робочого проекту;
- проведен дослщження за допомогою сканування залiзобетонних поверхонь з метою визначення в них дiаметра арматури i захисного шару бетону в щлому довели 1х проектним ршенням;
- зпдно з проведеними дослщженнями встановлено, що клас бетону перехресно-ребристого перекриття складае С25/30;
- резерв мщност арматури на новi наван-таження е недостатшм.
Розрахункова модель 1 основна статична система
Континуальну плитно-балочну систему тд час розрахунюв замшимо дискретною ф1зичною моделлю у вигляд1 перехресноТ стрижневоТ статично невизначеноТ системи (рис. 4), поздовжш 1 поперечш елементи якоТ е геометричними осями перехресних балок, жорсткють яких в статичнш схем1 в1дпов1дае Тхн1м фактичним жорсткостям. Такий розра-хунок базуеться на використанш р1зних ме-тод1в буд1вельноТ механ1ки, сформульованих в матричнш форм1.
Рис.4. Статична схема перехресно-ребристо'1 системи: а - oci поздовжшх (в1сь ОХ) i поперечних (вюь ОУ) балок; б - поперечш перерiзи пoздoвжнiх i поперечних балок; в - компоненти внутршшх зусиль у вуз-лах i в стрижнях мiж ними [3]
Рiвняння статично!' рiвнoваги вузла пере-хресно-ребристо'1 системи виражене через вузлoвi згинальш моменти i зовшшне наван-таження:
1/ d [ Mxe- , f - 2 * Mxe ,f + Mxe+1, f ] +
+ 1 / a[Mye f-, * Mye,f + Myef+, ] (1)
+ Pe, f = 0
Р1вняння нерозривност1 деформац1й (2), (3) е системою скшченних л1н1йних алгебраТ-чних р1внянь, яка е достатньою для визна-чення нев1домих згинальних момент1в Мх, Му 1 прогишв 5. Отримана таким чином система р1внянь мае ш-п нев1домих згинальних моме-нт1в Мх, ш-(п-2) згинальних момент1в Му та ш-п прогишв 5. Система L = 3-ш-п - 2п раз статично невизначена за умови в1дсутност1 дефект1в, що впливали б на запис граничних умов:
Mxe - I,f*d/6EJxe - f + 2MxeJ*d/
/ 3EJxef + Mxe+If*d/6EJxe+lf +
+ Sxe.f -1 /d - 2Ôxe,f /d + 8xe+I,f /d = 0 ;
(2)
M *
Mye,f -I
a/(6EJyej -1 ) + 2Mye,f"
a/
/(3EJyef) + MyeJ+1 * a/(6 EJyef+,) + (3)
+ Sye,f -I /a - 2Sye,f /a + Sye,f+1 /a = 0
Система рiвнянь (1),...,(3) e достатньою для знаходження невщомих згинальних мо-меш^в i вертикальних перемщень пружно'1 зiгнутoï oсi балки в кожному заданому вузль
Таким чином, задана математична модель плитно-балочно'1 просторово'1 прогоново'1 бу-дови задовшьняе трьом групам умов:
- умовам рiвнoваги;
- умовам сумiснoстi деформацш, що пов'язують деформацп i перемщення;
- фiзичним умовам, якi пов'язують зусил-ля i деформацп.
Проведен перевiрoчнi розрахунки дали мoжливiсть визначити величини зусиль в елементах перехресно-ребристого перекриття до i тсля реконструкцп (рис. 5-8).
Рис. 5. Епюра згинальних момен™ в залiзo-бетоннш балцi до реконструкцп'
Рис. 6. Епюра поперечних сил в залiзoбетoн-нш балцi до реконструкцп
Як показали проведет перевiрочнi розра-хунки, в процес збiльшення навантаження на перекриття в перерiзах вздовж довжини нерозрiзно! залiзобетонно! балки значно збь льшуються величини згинальних моменлв та поперечних сил.
Рис. 7. Епюра згинальних моменлв в залiзо-бетоннiй балцi шсля реконструкцп
Рис. 8. Епюра поперечних сил в залiзобетон-нiй балщ пiсля реконструкцп'
На першiй промiжнiй опорi злiва (див. рис. 5-8) прирют величини згинального моменту становить АМ1л = 10,6 кНм, справа -АМ1п = 9,7 кНм. На четвертш промiжнiй опо-рi прирiст величини згинального моменту становить АМ4л = 140,32 кНм, справа -АМ4п = 131,10 кНм. У крайньому прольот прирют величини згинального моменту становить АМ4мах=233,80 кН, а прирiст величини поперечно!' сили становить АQ4л = 109, 0кН та АQ4п = 81,70кН.
Одним з варiантiв розв'язання шженерно! задачi для сприйняття додаткових згинальних моменлв i поперечних сил е викорис-тання додатково! вуглецево! композитно! ар-матури.
На сьогодш у багатьох кра'!нах свлу для пiдсилення конструкцiй рiзного призначення
застосовуються ефективш (за умов забезпе-чення мiцностi i жорсткостi) прост у вироб-ництвi системи на основi композитних мате-рiалiв. Найпоширешшими з них е вуглепластики CFRP (англ. СагЬоп Fiber Reinforcement Р^йс - пластик, армований вуглецевими волокнами) у виглядi стрiчок, якi наклехли у зонах максимального розтягу-вання на поверхш конструкцiй як додаткове зовшшне армування [4, 5, 6, 7].
Площа поперечного перерiзу арматури визначаеться за формулою
АsL=Аs+АL*RLy/Rs,
(4)
де Аб - площа поперечного перерiзу внут-ршньо! сталево! арматури; Rs - розрахунко-вий ошр на розтягування внутршньо! сталево! арматури; AL - площа поперечного перерiзу зовшшньо! композитно! арматури; RLy - розрахунковий опiр на розтягування зовшшньо! композитно! арматури. Розрахунковий ошр на розтягування ЯЬу зовшшньо!' композитно!' арматури визначаеться з умови граничних деформацш i залежить вщ модуля пружностi матерiалу:
RLy = SLyEL,
(5)
де SLy - граничне вщносне видовження зо-внiшньо'i композитно!' арматури; ЕЬ - модуль пружностi зовшшньо!' композитно'! арматури. Уш подальшi розрахунки здшснюються вщ-повiдно до чинних норм [8]. Приймаються прямокутна епюра розподшу зусиль в стис-нутш зонi бетону, гiпотеза плоских перерiзiв згiдно з [8].
Порядок визначення плошд поперечного перерiзу зовнiшньо! композитно! арматури такий: гранична несуча здатшсть за бетоном стиснуто! зони (з урахуванням шдсилення):
Ми= Rb ЬХ(Ы- 0.5х);
(6)
необхщна площа зовшшньо'! композитно! арматури згщно з (1):
AL =(Л^ - As) Rs/RLy.
(7)
Пщ час подальших розрахунюв з метою розроблення заходiв щодо пiдсилення моно-лiтно! плити перекриття прийнято таю етапи: знаходження величини залишкових на-пружень в арматурi та бетош станом на час обстеження за умовою отримання бетоном проектно! мщностц
знаходження необхщних величин площ додатковси арматури для процесу посилення.
За допомого програмного комплексу «FRP LAMELLA» (рис. 9) було пщбрано необхщну кшькють додатково1 композитно!' вуглецево1 арматури в pi3HHx nepepi3ax балок.
Шд час проведения цього етапу роботи здшснено nepeBipo4Hi розрахунки монолшю1 плити перекриття на проектш вихщш дан! з умовою роботи конструкцп ву пружшй стадп роботи. Вщповщно до перев1рочних розра-xyHKiB на початкове й нове навантаження та прийнятого армування й класу бетону несу-ча здатнють конструкцп плит перекриття, товщиною 200 мм, е забезпеченою.
Рис. 9. Розрахунок посилення вуглецево1 композитною CTpi4KOK> за допомогою програмного комплексу «FRP
LAMELLA»
Таким чином, для посилення рекомендовано використовувати композиту CTpi4Ky на основi епоксидних смол з вуглеводневими волокнами типу S&P CFK-Lamellen 100/1,2 мм. (150/2000), яка фжсуеться на двокомпонентному епоксидному кле1 Resin 220 (рис. 10, 11).
Анкерування стрiчок здшснюеться за допомогою композитних мат типу S&P G Sheet, 240 (200 г/м2), шириною 300 мм, зроблених з вуглевмюних волокон, як наклеюються на двокомпонентний клей Resin 55.
На початковому етат робгг здшснюеться зрубка напливiв бетону, вирiвнювання, методом фрезування залiзобетонних поверхонь балки (товщину шару визначають фактично, контролюючи pH за допомогою фенолфталеину)
r« Р ü'bLsndten IîjHJ t
!-èh мм i—ü* .V, - Il .-fjj
aa-4
-^ , :Щ0 ft® -Г" it: ж m
s А
1 i 1 :
Рис. 10. Посилення залiзoбетoннoгo перехре-сно-ребристого перекриття на вiдм. +11.880 в осях 1-5, В-Г
-«-
SSi.9
L .''"-"■.ff.r v* \
L^S
Рис. 11. Вузли посилення залiзoбетoннoгo перехресно-ребристого перекриття на вiдм. +11.880 в осях 1-5, В-Г
Наступний етап посилення передбачае влаштування зчшного шару на ремонтованш пoверхнi за допомогою матерiалу PAGEL MS02 за одне нанесення. Пюля цього методом наформування матерiалу PAGEL MS20 на товщину знятого шару (ущшьнюю-чи та розгладжуючи розчин лопаткою або кельмою) вщновлюеться поверхня .
Вщповщно до розроблених креслень з посилення перерiзiв перехресно-ребристого залiзoбетoннoгo перекриття (рис. 11) здшснюеться процес посилення наявних констру-кцш.
Висновки
Запропонована методика просторового розрахунку елементiв перехресно-ребристого залiзoбетoннoгo перекриття в поеднанш з методикою розрахунку мiцнoстi нормальних
nepepi3iB залiзобетонних балок, шдсилених зовнiшньою композитною арматурою.
Пщ час розрахувань згiдно з запропоно-ваною методикою внаслiдок обмеження вщ-носних деформацiй зовшшньо! композитно! арматури на piBm 0,005 забезпечуеться на-дiйна робота конструкцii та запас несучо! здатностi у разi змши дii навантажень та роз-розрахунково! схеми.
Описано технологiчну послiдовнiсть прове-дення робiт з пiдсилення.
Л^ература
1. ДБН В.1.2-2:2006 «Навантаження i впливи» / К.: Мiнбуд Украши, 2006.
2. ДБН В.1.2-14:2018 «Загальш принципи забез-печення надiйностi та конструктивно! безпеки будiвель i споруд» / К.: Мiнрегiон Укра!ни, 2018.
3. Кваша В. Г., 1ваник I. Г. 1нженерний метод просторового розрахунку плитно-ребристих залiзобетонних. Проблеми теорп i практики залiзобетону, Збiрник наукових статей Полта-вського державного технiчного ушверситету iм. Кондратюка - 1997. - С. 186-189.
4. Хаютин Ю. Г., Чернявский, Е. З. Аксельрод. Применение углепластиков для усиления строительных конструкций. Бетон и железобетон - 2002. - №6. - С. 17-20; 2003. - №1. - С. 25-29.
5. Meier U., Kaiser К. Strengthening of Structures with CFRP Laminates, Advanced Composite Materials in Civil Engineering Structures, Proceedings of the Specialty Conference (ASCE), Las Vegas, Nevada - 1991. - P. 224-232.
6. Kaminska M., Kotynia R. Badania zelbetowych belek z tasmami CFRP przyklejnymi na ich powierzchniach/ Beton i prefabrykacja - 1998. -Tom 2. Р. 479-484.
7. Externally bonded FRP reinforcement for RC structures/ Technical report fib, bulletin 14. -2001. - 130 p.
8. Мурин А. Я., Добрянський Р. З. Дослщження роботи залiзобетонних балок, тдсилених на-клеюванням композитно! арматури. Вюник Донбасько! нацюнально! академп будiвництва i архгтектури - 2005. - Вип. 4(52). - С.254-257.
References
1. DBN V.1.2-2:2006 "Navantazhennya i vplyvy" / K.: Minbud Ukrayiny/ [in Ukrainian].
2. DBN V.1.2-14:2018 «Zagalni pryncypy zabezpechennya nadijnosti ta konstruktyvnoyi bezpeky budivel i sporud» / K.: Minregion Ukrayiny, [in Ukrainian].
3. Kvasha V., Ivanyk I. (1997). Inzhenernyi metod prostorovoho rozrakhunku plytno-rebrystykh zalizobetonnykh system. Problemy teorii i praktyky zalizobetonu, Zbirnyk naukovykh statei
Poltavskoho derzhavnoho tekhnichnoho universytetu im. Kondratiuka, 186-189, [in Ukrainian].
4. Xayutyn Yu., Chernyavskyj V., Akselrod E. (2002), (2003). Prymenenye ugleplastykov dlya usylenyya stroytelnyx konstrukcyj. Beton i zhelezobeton, №6, 17-20; №1, 25-29 [in Russian].
5. Meier U., Kaiser K. (1991). Strengthening of Structures with CFRP Laminates, Advanced Composite Materials in Civil Engineering Structures, Proceedings of the Specialty Conference (ASCE), 224-232. [in Germani].
6. Kaminska M., Kotynia R. (1998). Badania zelbetowych belek z tasmami CFRP przyklejnymi na ich powierzchniach. XVI konferencja naukowo-techniczna "Beton i prefabrykacja", Tom 2, 479484. [in Poland].
7. Externally bonded FRP reinforcement for RC structures. (2001). Technical report fib, bulletin 14.. 130. [in Poland].
8. Muryn A.Ya., Dobryanskyj R.Z. (2005). Doslidzhennya roboty zalizobetonnyx balok, pidsylenyx nakleyuvannyam kompozytnoyi armatury. Visnyk Donbaskoyi nacionalnoyi akademiyi budivnycztva i arxitektury, 4(52), 254257. [in Ukrainian].
1ваник 1ван Григорович, к.т.н., доц каф. будiве-льного виробництва, [email protected], тел. +38 067340-61-79
BixoTb Свiтлана Iitaiiiitiia, к.т.н., ст. викладач. каф. будiвельного виробництва, тел. +38 063-11983-92, [email protected]
Вибранець Юрш Юрiйович, к.т.н., ст. викладач каф. будiвельного виробництва, тел. +38 093-66770-65, [email protected] 1ваник Юрiй 1ванович, к.т.н., асистент каф. бу-дiвельних конструкцiй i моспв, тел. +38 096-21809-10, [email protected]
Нащональнийй унiверситет «Львiвська полиехт-ка». вул. Карпiнського, 6, 79013, Львiв; 2-й корпус, юм. 414.
Исследование монолитных перекрестно-ребристых железобетонных конструкций перекрытия здания офисно-торгово-развлекательного комплекса в г. Киев Аннотация. В статье проведено исследование монолитных перекрестно-ребристых железобетонных конструкций перекрытия здания незавершенного строительства. За время строительства в связи с изменением форм собственности возникла необходимость перепрофилирования здания под офисно-торгово-развлекательный комплекс. В ходе выполнения проекта реконструкции здания согласно задания изменено количество этажей, а также меж-этажте нагрузки. При расчете плиты перекрытия континуальную плитно-балочную систему заменено дискретной физической моделью в виде перекрестной стержневой статически неопределенной системы, продольные и поперечные
элементы которой представляют геометрические оси перекрестных балок. Такой расчет базируется на использовании различных методов строительной механики. По результатам теоретических исследований принято решение усилить конструктивные элементы перекрытия композитными углеродными материалами. Ключевые слова: композитные углеродные ленты, система ремонта РСС, перекрестно-ребристые системы, прочность, деформатив-ность.
Иванык Иван Григориевич, к.т.н., доц. каф. строительного производства, тел. +38 067-340-6179, [email protected]
Вихоть Светлана Ивановна, к.т.н., ст. препод. каф. строительного производства, тел. +38 063119-83-92, [email protected]
Выбранець Юрий Юриевич, к.т.н., ст. препод. каф. строительного производства, тел. +38 093667-70-65, [email protected] Иванык Юрий Иванович, к.т.н., ассистент. каф. строительных конструкций и мостов, тел. +38 096-218-09-10, [email protected] Национальный университет «Львовская политехника», ул. Карпинского, 6, 79013, Львов; 2-й корпус, к 414.
Research of monolithic cross-ribbed concrete slabs with of the office-commercial-entertainment complex building in Kyiv
Abstract. The structural elements of the ceiling are simulated in the form of a continuous slab-beam system, which, in calculations, is replaced by a discrete physical cross-link rod with a statically indefinite model. The longitudinal and transverse elements of the ceiling structure represent the geometric axes of the cross beams, whose stiffness in a static pattern corresponds to their actual stiffness. The equation of the static equilibrium of the node of the cross-ribbed
system, expressed through knot bending moments and the external load and the equation of indissolubility of deformations, is a system of finite linear algebraic equations that is sufficient to determine unknown bending moments and vertical moving of the elastic bent axis of the beam in each given node. The conducted theoretical studies have made it possible to determine the magnitude of effort in the elements of cross-ribbed ceiling before and after reconstruction. To develop measures to strengthen the monolithic ceiling, there are two stages of calculations: the finding of the residual stresses in the reinforcement and concrete in time of the survey of a set of concrete strength; finding necessary sizes of areas of additional reinforcement for the performance of reinforcement. When solving the engineering problem for the perception of additional bending moments and transverse forces, the use of additional carbon composite reinforcement in the form of tapes glued in zones of maximal tension on the surface of structures as additional external reinforcement is proposed. Key words: composite carbon strips, PCC repair system, cross-ribbed systems, strength, deformability.
Ivanyk Ivan, PhD, Associate Professor Department of Building Production, [email protected], тел. +38 067-340-61-79,
Vikhot Svitlana, PhD, Department of Building Production, тел. +38 063-119-83-92, [email protected], Vybranets Yuriy, PhD, Department of Building Production, тел. +38 093-667-70-65, yura. vybranets@gmail .com,
Ivanyk Yuriy, PhD., Department of Building Constructions and Bridges, тел. +38 096-218-09-10, [email protected] Ukraine.
National University "Lviv Polytechnic", st. Karpinskogo, 6, Lviv; 2th building, room 414.
