CC BY
30
DOI 10.23859/1994-0637-2018-1-83-7 УДК 669.187.66.045
© Степанов В.А., Крахт Л.Н., Меркер Э.Э., Ершов Е.В., Королькова Л.Н., 2018
Степанов Виктор Александрович
Инженер, СТИ НИТУ "МИСиС" (Старый Оскол, Россия) E-mail: Viktor1990_31@mail.ru
Крахт Людмила Николаевна
Кандидат технических наук, доцент, СТИ НИТУ "МИСиС" (Старый Оскол, Россия) E-mail: lkrakht@mail.ru
Меркер Эдуард Эдгарович
Доктор технических наук, профессор, СТИ НИТУ "МИСиС" (Старый Оскол, Россия) E-mail: merker@inbox.ru
Ершов Евгений Валентинович
Доктор технических наук, профессор, Череповецкий государственный университет (Череповец, Россия) E-mail: ershov_ev@mail.ru
Королькова Лариса Николаевна
Кандидат технических наук, доцент, СТИ НИТУ "МИСиС" (Старый Оскол, Россия) E-mail: klnchayka@mail.ru
ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА МЕТОДА ЛОКАЛЬНО РАСПРЕДЕЛЕННОГО ДОЖИГАНИЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ В ДУГОВОЙ ПЕЧИ
Stepanov Viktor Aleksandrovich
Engineer, STI NITU"MISiS" (Stary Oskol, Russia) E-mail: Viktor1990_31@mail.ru
Krakht Lyudmila Nikolaevna
PhD in Technical Sciences, Associate Professor, STI NITU"MISiS" (Stary Oskol, Russia) E-mail: lkrakht@mail.ru
Merker Eduard Edgarovich
Doctor of Technical Sciences, Professor, STI NITU"MISiS" (Stary Oskol, Russia) E-mail: merker@inbox.ru
Ershov EvgenyValentinovich
Doctor of Technical Sciences, Professor, Cherepovets State University (Cherepovets, Russia) E-mail: ershov_ev@mail.ru
Korolkova Larisa Nikolaevna
PhD in Technical Sciences, Associate Professor, STI NITU"MISiS" (Stary Oskol, Russia) E-mail: klnchayka@mail.ru
THE RESEARCH AND DEVELOPMENT OF A METHOD OF LOCALLY DISTRIBUTED AFTERBURNING OF COMBUSTIBLE GASES IN THE ARC FURNACE
Аннотация. Исследование провели в условиях электроплавки железорудного метал-лизованного сырья (ЖМС) в дуговой печи [1], [3]. На основе проведенных исследований разработан новый метод локально распределенного дожигания горючих газов в дуговой печи, заключающийся в том, что ЖМС подают через полые (трубчатые) графитирован-ные электроды в ванну дуговой печи. Интенсификацию процессов плавки металлизован-ных окатышей осуществляют с помощью топливно-кислородных горелок (ТКГ), по-
Abstract. The study was conducted under the conditions of the electric smelting of metallized raw materials in an arc furnace [1], [3]. On the basis of studies a new locally distributed method of afterburning of combustible gases in arc furnaces has been developed, namely, the fog is fed through a hollow (tubular) graphite electrodes in the bath arc furnace. Intensification of processes of melting of the metallised pellets is carried out using fuel - oxygen burners, which allows to affect the processes of afterburning of combustible gases in an electric arc furnace
зволяющих воздействовать на процессы дожигания горючих газов в дуговой печи над шлаком [2]. Полученные результаты по дожиганию горючих газов позволили ускорить процессы нагрева и плавления железорудного металлизованного сырья, а также повысить теплотехнические показатели электроплавки металлизованных окатышей в дуговой печи. Описывается алгоритм системы оценки технологических показателей плавки железорудного металлизованного сырья при использовании метода локально распределенного дожигания горючих газов в дуговой печи.
Ключевые слова: дуговая печь, дожигание, водоохлаждаемые кольца, кислородная фурма, окатыши, шлак, отходящие газы
above the slag [2]. The results obtained for the afterburning of combustible gases allowed to accelerate the process of heating and melting of the metallized iron ore raw materials and also improve thermal indicators of electric smelting of steel in an arc furnace. The algorithm of evaluation system of technological indicators of smelting of iron ore metallized raw materials when using the method of locally distributed afterburning of combustible gases in the arc furnace is described.
Keywords: arc furnace, reheat, the water-cooled ring, oxygen lance, pellets, slag, waste gases
Введение
В связи с постоянным требованием повышения эффективности процессов производства стали все более важное значение приобретает повышение производительности печи, совершенствование тепловой работы и технологии электроплавки, автоматизации процесса.
Продувка ванны кислородом в дуговых печах является наиболее существенным резервом повышения эффективности производства стали, так как при этом в значительной степени интенсифицируются тепло-массообменные процессы, происходящие между металлом, шлаком и атмосферой рабочего пространства агрегата.
Цель работы состоит в разработке нового метода локально распределенного дожигания горючих газов в дуговой печи при помощи топливно-кислородных горелок и кислородной фурмы.
Основная часть
Современный технологический процесс электроплавки железорудного металли-зованного сырья в сталеплавильном агрегате предусматривает проведение в окислительный период интенсивной продувки сталеплавильной ванны кислородом с помощью продувочной фурмы или с применением топливно-кислородных горелок [1]. Исследованиями в работе [6] установлены температурные условия в подсводовом пространстве дуговой печи, из которых следует, что максимальная температура в сверхмощных дуговых печах достигает 2000 °С и более, а это обстоятельство указывает на возможность протекания обратной реакции, т.е. идет процесс восстановления двуокиси углерода: СО2 ^ СО + 1/2О2 и повышается содержание СО2 в отходящих газах при возможности снижения стойкости футеровки [6]. В этой связи представляется важным осуществление дожигания горючих газов в ванне дуговой печи над шлаком или в других зонах агрегата. Эффективность дожигания отходящих газов над шлаком осуществляется режимом подачи кислорода через ТКГ [1], [3].
На рис. 1 приведена схема дуговой печи при электроплавке железорудного ме-таллизованного сырья с использованием метода локально распределенного дожигания горючих газов.
Рис. 1. Схема дуговой печи при электроплавке железорудного металлизованного сырья с использованием метода локально распределенного дожигания горючих газов: А, Б, В - 1, 2, 3 технологические зоны; 1 - дуговая печь; 2 - жидкий металл; 3 - жидкий шлак; 4 - съемный огнеупорный свод дуговой печи; 5 - электрододержатель печи; 6 - водоохлаждаемые кольца с отверстиями для подачи кислорода; 7 - три полых (трубчатых) графитированных электрода; 8 - газоход для отвода газов из дуговой печи; 9 - устройство для дожигания горючих газов перед газоходом с газоотводящим трактом в своде дуговой печи; 10 - струи кислорода на дожигание СО до СО2; 11 - горючие газы перед газоходом печи; 12 - устройство для дожигания горючих газов в газоходе дуговой печи; 13 - противоточные струи кислорода; 14 - спутные струи кислорода; 15 - датчик расхода кислорода; 16 - регулятор расхода кислорода; 17 - исполнительный механизм; 18 - регулирующий орган; 19 - программный регулятор; 20 - электрические дуги от полых (трубчатых) графитированных электродов; 21 - блок оценки электрического режима плавки стали; 22 - блок оценки процесса подачи кислорода через водоох-лаждаемые кольца с отверстиями; 23 - блок оценки процесса подачи через полые (трубчатые) графитированные электроды в металл и шлак металлизованных окатышей, извести, раскисли-телей, ферросплавов и других сыпучих и мелкораздробленных материалов от бункеров; 24 -блок оценки работы устройства дожигания горючих газов перед газоходом и в самом газоходе с контролем степени их дожигания; 25 - ЭВМ; 26 - подача кислорода через водоохлаждаемые кольца; 27 - диаметр распада электродов; 28 - топливно-кислородные горелки
Особенностью данного метода является то, что дожигание горючих газов происходит в трех зонах рабочего пространства дуговой печи (см. рис. 1). В технологической зоне А дожигание горючих газов, поднимающихся над поверхностью зоны плавления, равной диаметру распада электродов (27), осуществляется встречными струями кислорода, вытекающими из сопел водоохлаждаемых колец (6), находящихся в своде дуговой печи (рис. 1), а оставшаяся часть горючих газов дожигается в подсводовом пространстве [4], [8]. В других технологических зонах (зоны Б и В) дожигание предусматривается осуществлять с помощью устройств в виде многосопловых фурм [3]. Для проведения плавки железорудного металлизованного сырья в
дуговой печи металлошихта превращается в жидкий металл (2) за счет подогрева и расплавления шихты электрическими дугами (20) от полых (трубчатых) графитиро-ванных электродов (7) в своде печи (4), закрепленные электрододержателями сталеплавильного агрегата (5), а также за счет топливно-кислородных горелок (28). При этом за счет подачи шлакообразующих материалов (извести, плавикового шпата и других), т.е. в дуговой печи над металлошихтой, образуется жидкий шлак (3), который по ходу плавки ЖМС периодически скачивается, а с появлением жидкого металла (2), через находящиеся в своде дуговой печи водоохлаждаемые кольца с отверстиями (6), происходит подача кислорода (26) навстречу отходящим из сталеплавильной ванны газам с целью более быстрого нагрева и плавления ЖМС (рис. 1).
В это же время осуществляется продувка жидкого расплава кислородом от устройства для дожигания горючих газов перед газоходом с газоотводящим трактом в своде агрегата (9). В окислительный период плавки стали на жидкий металл (2) через полые (трубчатые) графитированные электроды (7) осуществляется непрерывная подача металлизованных окатышей, извести и других сыпучих материалов, причем в это же время из сталеплавильной ванны дуговой печи выделяются горючие газы (СО, Н2 и др.), которые направляются в газоход для отвода газов из дуговой печи (8), перед которым осуществляется дожигание этих газов (11) струями кислорода (10) от устройства (9), а источником выделения отходящих (11) газов является кислород (10) дутья от многосопловой водоохлаждаемой кислородной фурмы (9) и от электрических дуг (20), где расплавляются металлизованные окатыши [9].
Для оценки технологических процессов плавки стали в дуговой печи используется ЭВМ (25), которая функционально взаимодействует с блоком оценки электрического режима (21) (БО-1), блоком оценки процесса подачи кислорода на дожигание (22) через сопла водоохлаждаемых колец с отверстиями (БО-2), блоком оценки подачи через полые (трубчатые) графитированные электроды (23) в металл и шлак ме-таллизованных окатышей, извести, раскислителей, ферросплавови других сыпучих и мелкораздробленных материалов от бункеров дуговой печи (БО-3), блоком оценки работы устройства дожигания горючих газов (24) перед газоходом и в самом газоходе с контролем степени их дожигания (БО-4).
Скорость обезуглероживания сталеплавильной ванны при плавлении металлизо-ванных окатышей1, % [С]/мин, оценивается по формуле [1], [5]:
ус =ус! +ус2 +ус3 +ус4 , (1)
где vС,1 - скорость окисления углерода в объеме металла на поверхности пузырьков СО; vС,2 - скорость окисления углерода на границе раздела шлак-металл; vС,3 - скорость окисления углерода кислородом дутья от топливно-кислородных горелок; vС,4 - скорость поступления углерода (науглероживателя) металла за счет подачи ЖМО в ванну печи.
При плавлении ЖМС выделяется СО, м3/с, объем которого определяется по следующей формуле [2], [7]:
у = 28/12 (ус • ММе + Урк • [с ]реакц ) С0 60 -100рСо , ( )
1 Меркер Э.Э. и др. К вопросу о механизме обезуглероживания металла и образования оксида углерода в дуговой печи // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 2017. №3. С. 181-184.
где ММе - масса металла, кг; иок - скорость загрузки окатышей, кг/мин; [С]реакц - содержание углерода в металле, идущий на довосстановление оксидов железа (FeO), %; рсо - плотность пузырька СО, кг/м3.
Для дожигания этого объема горючего газа СО требуется подача кислорода, общий расход которого оценивается по выражению, м3/с [1], [10]:
^ = 0,5-Fco, (3)
где 0,5 - эмпирический коэффициент [3].
Затем находили тепло, поступающее на шлак, Вт/м2, от струй дожигания СО [3],
[7]:
QO = <*ж -r(Wo -шл)-^.м., (4)
где аж - коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением, Вт/(м2 - 0С); /ср(со) и /шл - температуры соответственно поверхности факела дожигания СО и шлака, оС; £ш.м. - поверхность теплоотдачи, м2; у = 50-75 % - коэффициент, характеризующий долю тепла от дожигания СО, поступающего на нагрев шлаковой ванны.
При этом степень дожигания выделяемого СО из ванны дуговой печи находили по следующему выражению [1], [3]:
0 = 1 -{COL /{СО}0, (5)
где{СО}0 и {СО}м - начальная и конечная концентрации СО в отходящих газах, %.
Общий коэффициент дожигания горючих газов, %, на выходе из печи оценили по формуле (6) [1], [3]:
= СО2 / (СО + СО2). (6)
В результате полученных математических выражений (1)-(6) предложен алгоритм системы оценки технологических параметров плавки железорудного металли-зованного сырья с использованием метода локально распределенного дожигания горючих газов, на основе которого реализована программа на алгоритмическом языке MATLAB. Для примера оценки по данному алгоритму (рис. 2) приняли данные более 100 паспортов плавок 150-тонной дуговой печи [1].
Оценка осуществлялась в следующей последовательности. В начале задали исходные данные: температура, масса и состав металла и шлака, интенсивность подачи кислорода дутья, теплофизические параметры и тепловые эффекты рассчитываемых реакций (блок 1).
Из текущей температуры определяем константы реакций и коэффициент распределения кислорода между металлом и шлаком (блок 2). Полученные данные используем для оценки равновесных содержаний кислорода в металле. Далее определяем скорость нагрева по текущим значениям температуры и содержания углерода в ванне, затем оцениваем скорость загрузки окатышей и извести, скорость окисления углерода в ванне дуговой печи при электроплавке ЖМС и объем образующегося СО (блок 3). Также задаем первое приближение величин поверхностей «шлак - металл» и пузырей в ванне.
_±_
Данные: ¿Луз.нач; ^ш.м.нач; У(РеО); Х(Ре0); 702^ Х02; ео; ее; а; Яван Нме;
Рме; Ршл; Рео; Мме; Мшл; Р02; Р02; 1о2; [С] ок; ,Ме; Т; т0; еМе; ешл; еок; ^ПЛ; ^ОК; ^е,1; Че,2; Че,3; Че,4; Ч(Ре0),1; Ч(Ре0),2; сС0; ?С0; Г(Ре0)нач; (§1О2)0;
(8102)ок; (Са0)о; (Са0)ок; Ратм; а£; у; /шл; /ср(со)
тг
а(Ре0) ■ Х - Г - 1 06320/т+0,734; ' (Ре0) Л(Ре0^ 02 — '
[0]р.„ .- °(Ре0)/ ¿о2 ;[0] - °02/ /о,;
Р]р, - (РК^уз + 5ш.м.) + [0]р.ш.Л.м )/(^Пуз. + 2^ш.м.);
^пуз.
4 1/3ЯмеяЯв2,н;
Н в.н = (^»М (ж/па) + Япод - Япод) ■ /па ;
Рсо = ратм + (нм,Рм, + НшлРшл& ; Г» = --ра /(рС0- ;
®С0 = л/4/3гС0&
3
С0,в ' С0 ьпод "
N - V / V •
пуз у СО,в СО '
^ = 4*4; ^пу,= N
3
V, = (А/ + (1539-85[С]ок -М)/х ;
^ок = (бг-Чхим - (ММеСме + МшлСшл )Vf )/ ([С]ок ■ (Тпл - Ток ) + ¿„л + Ср (Тме - Т„л )
Vизв = (В(8Ю2)ок - (СаО)ок )vОК /10 + + (В^Х, - (Са0)о)/(х-Хо); [С]реакц. ~ 12/ 16[0] ;
V.,, = 12/ 16р02 ([О] - [О]р.,)((60^„уз) / Vме ) ;
Vс,2 - 12 / 16р0] ([О]р.ш. - [О])((60£ш.м.)/ );
VC,3 = Ро2 *О210] Лс100/ММе ; VС,4 =V0к([С]„к - [С]реакц. ) / Мм, ;
Vс - Vс,1 Vс,2 Vс,3 +Vс,4;
VCo = (28/12(>с ■ Мме ) + Кк ■ [С ]реакц ))/ /60 ■ 100рСО.
V(Рe0),1 = 72/16Р02°02Х02102 Лре ;
0),2 --72/12^м /100 ;
0),3 -vк ■ 72/16 ■ ([0]ок - 16/12[С]ок )/100
VРe0 - V(Рe0),1 + V(Рe0),2 + ^е0),3_
7 ■
Ч,с - ((Чс,1VС,1 + Чс,2 VС,2 + ЧС^С,3 + ЧС,4 VС,4)ММе )/10 ; ^Чед = Ч(Ре0),Л(Ре0),1 + Ч(Ре0),2^е0),2 ; Чух.газ - СС0^С0рС0,С0 ;
V,,. =(Чvc - Чух.г,з )/((МмеСме ) + (МшлСшл )) ;
г(Ре0) = (1(Ре0)нгаМшл /100 + Vpeo ■ (х - Х0)) -100/ Мш
Г 8
&С0 = (0,141-Ммв ^с)/100 ; Лс
С02
С0 + С02
■ 100%
-Сб = 0,5 ■ Vco ; е = 1 - (С0}„ / {С0}0 бС0ж -а■ у-■ (,ер(С0) - /шл) ■
Вывод данных: [С](,); (Ре0)(/); ие; Vco; 1о2 дож об; Ql
!со дож; 6; Лсо
Рис. 2. Алгоритм системы оценки технологических параметров плавки железорудного металлизованного сырья с использованием метода локально распределенного дожигания
горючих газов
5
Исходя из равновесных содержаний кислорода и реакционных поверхностей, оцениваем параметры пузырька СО (блок 4) и объем выделившегося из ванны газа (блок 5). Если разница заданных и оцениваемых значений больше заданной погрешности, то оценку обезуглероживания повторяем. Когда погрешность удовлетворяет заданным условиям, то сначала оцениваем скорости поступления (FeO) в шлак (блок 6), а затем скорость нагрева шлако-металлического расплава от обезуглероживания металла в дуговой печи (блок 7). Далее осуществляется оценка коэффициента дожигания СО Oleo), массового расхода СО (gco), общего расхода кислорода на дожигание горючих газов (/0™ ), степени дожигания горючих газов в локальной зоне дуговой печи, а также тепла, идущего на шлак при дожигании СО (0£Ож), которые представлены в блоке 8. После чего проводим проверку, если текущее время т меньше оценочного тоц, то переходим к оценке следующего промежутка времени, иначе -выводим конечные данные (блок 9).
Результаты оценки приведены на рис. 3, в котором представлены графики зависимостей степени дожигания СО струями кислорода и общего коэффициента дожигания от общего расхода кислорода на дожигание СО при различных содержаниях горючих газов.
Рис. 3. Графики зависимостей степени дожигания СО струями кислорода (а) и общего коэффициента дожигания (б) от общего расхода кислорода на дожигание СО при различных содержаниях горючих газов: 1, 2, 3 - содержание СО в начале, середине и конце продувки кислородом; 4, 5, 6 - содержание СО2 в начале, середине и конце продувки кислородом
Из рис. 3 видно, что в начальный период продувки кислородом содержание СО существенно выше, чем СО2 в отходящих газах, что говорит об интенсивном протекании реакции окисления углерода: С + 1/2О2 ^ СО. В середине и конце продувки кислородом уже содержание СО2 составляет 93, а СО - 20 %, что свидетельствует о высокой степени дожигания горючих газов струями кислорода, истекающими из сопел ТКГ и устройств для дожигания.
Выводы
Приведенные данные свидетельствуют о возможности проведения режима дожигания при использовании метода локально распределенного дожигания горючих газов с применением топливно-кислородных горелок в дуговой печи. В результате дожигания горючих газов выделяется существенное количество дополнительного тепла, что позволяет интенсифицировать тепловую работу дуговой печи.
Установлено, что увеличение интенсивности продувки ванны кислородом сопровождается изменением не только тепловой нагрузки печи, но и такого важного технологического параметра как тепло, идущее на шлак, от струй дожигания СО (, Вт/м2). При повышении скорости окисления углерода по мере роста интенсивности продувки наблюдается уменьшение окисленности шлака. Увеличение скорости обезуглероживания сопровождается усилением интенсивности перемешивания ванны, что усиливает передачу тепла от факела к ванне и приход кислорода из атмосферы печи.
Литература
1. Меркер Э.Э., Черменев Е.А. Электроплавка металлизованных окатышей в дуговой печи. ТНТ, 2014. 320 с.
2. Меркер Э.Э., Степанов В.А., Крахт Л.Н., Кем А.Ю. Разработка методов и алгоритмов системы оценки параметров режимов обезуглероживания и дожигания горючих газов в дуговой сталеплавильной печи // Вестник ДГТУ. 2017. №2. С. 99-107.
3. Меркер Э.Э. Проблемы дожигания оксида углерода и утилизации пыли в конвертере. М., 1996. 192 с.
4. Арутюнов В.А., Стомахин А.Я. и др. Дожигание отходящих газов и донная продувка кислородом в период расплавления в 100-т дуговой печи // Сталь. 1999. №2. С. 27 - 30.
5. Брукс Г., Маккелан Ж., Машамп Д. и др. Оптимизация химической энергии в электродуговых печах // СЕАИСИ Квартерли Журнал. 2012. №4. С. 17-22.
6. Тулуевский Ю.Н., Нечаев Е.А. Информационные проблемы интенсификации сталеплавильных процессов. М., 1978. 192 с.
7. Милошевич Х. Численное моделирование процесса дожигания монооксида углерода при верхней продувке сталеплавильного конвертера // Теплофизика и аэромеханика. 1999. №2. С. 283-290.
8. Лисиенко В.И., Засухин А.Л. Способ дожигания и обеспыливания отходящих газов электродуговых сталеплавильных печей. Патент РФ на изобретение №2451092 от 01.09.2010 кл. С21С005/52.
9. Сущенко А.В., Безчерев А.С. Математическое моделирование факела дожигания отходящих газов в полости кислородного конвертера // Донецкий нацюнальный техшчний ушверситет. Науков1 пращ. Металлургия. 2007. №9. С. 53-58.
10. Нейгебауэр Г.О., Дмитриенко В.И. и др. Состав газовой фазы в рабочем пространстве дуговой сталеплавильной печи // Сталь. 1987. №5. С. 142-145.
References
1. Merker E.E., Chermenev E.A. Ehlektroplavka metallizovannyh okatyshei v dugovoi pechi [Electrofusion of metallized pellets in an arc furnace]. TNT, 2014. 320 p.
2. Merker E.E., Stepanov V.A., Kraht L.N., Kem A.YU. Razrabotka metodov i algoritmov sis-temy ocenki parametrov rezhimov obezuglerozhivaniia i dozhiganiia goryuchih gazov v dugovoi staleplavil'noi pechi [Development of methods and algorithms for a system for estimating the parameters of decarburization and afterburning modes of combustible gases in an arc steel-making furnace]. VestnikDGTU [Bulletin of Donetsk State Technical University], 2017, no. 2, pp. 99-107.
3. Merker E.E. Problemy dozhiganiia oksida ugleroda i utilizaciipyli v konvertere [Problems of afterburning of carbon monoxide and dust utilization in the converter]. Moscow, 1996. 192 p.
4. Arutyunov V.A., Stomahin A.Ia. i dr. Dozhiganie othodyashchih gazov i donnaia produvka kislorodom v period rasplavleniia v 100-t dugovoi pechi [Afterburning of off-gases and bottom blowing by oxygen during the melting in a 100-ton arc furnace]. Stal' [Steel], 1999, no. 2, pp. 27-30.
5. Bruks G., Makkelan Z., Mashamp D. i dr. Optimizaciia himicheskoi ehnergii v ehlektrodu-govyh pechah [Optimization of chemical energy in electric arc furnaces]. SEAISIKvarterli Zhurnal [SEAISI Quarterly Magazine], 2012, no. 4, pp. 17-22.
6. Tuluevskii Iu.N., Nechaev E.A. Informacionnyie problemy intensifikacii staleplavil'nyh pro-cessov [Information problems of steelmaking processes intensification]. Moscow, 1978. 192 p.
7. Miloshevich H. Chislennoe modelirovanie processa dozhiganiya monooksida ugleroda pri verhnei produvke staleplavil'nogo konvertera [Numerical modeling of the carbon monoxide afterburning process at the upper blowing of the steelmaking converter]. Teplofizika i aehromekhanika [Thermophysics and Aeromechanics], 1999, no. 2, pp. 283-290.
8. Lisienko V.I., Zasuhin A.L. Sposob dozhiganiia i obespylivaniia othodyashchih gazov ehlek-trodugovyh staleplavil'nyh pechei. Patent RF na izobretenie №2451092 ot 01.09.2010 kl. S21S005/52 [Method of afterburning and dedusting of waste gases from electric arc steel furnaces. The patent of the Russian Federation for the invention № 2451092 from 01.09.2010 cl. C21C005/52].
9. Sushchenko A.V., Bezcherev A.S. Matematicheskoe modelirovanie fakela dozhiganiia otho-dyashchih gazov v polosti kislorodnogo konvertera [Mathematical modeling of the flare afterburning of waste gases in the cavity of the oxygen converter]. Doneckii nacional'nyj tekhnichnii universitet. Naukovi praci. "Metallurgiya" [Donetsk national technical university. Metallurgy], 2007, no. 9, pp. 53-58.
10. Neigebauehr G.O., Dmitrienko V.I. i dr. Sostav gazovoi fazy v rabochem prostranstve dugovoi staleplavil'noi pechi [Composition of the gas phase in the working space of an arc steel-making furnace]. Stal' [Steel], 1987, no. 5, pp. 142-145.
Для цитирования: Степанов В.А., Крахт Л.Н., Меркер Э.Э., Ершов Е.В., Королькова Л.Н. Исследование и разработка метода локально распределенного дожигания горючих газов в дуговой печи // Вестник Череповецкого государственного университета. 2018. №2(83). С. 5462. DOI 10.23859/1994-0637-2018-1-83-7
For citation: Stepanov V.A., Krakht L.N., Merker E.E., Ershov E.V., Korolkova L.N. The research and development of a method of locally distributed afterburning of combustible gases in the arc furnace. Bulletin of the Cherepovets State University, 2018, no. 2 (83), pp. 54-62. DOI 10.23859/1994-0637-2018-1-83-7
