Исследование эффективности электроплавки окатышей в дуговой печи при дожигании оксида углерода топливно-кислородными горелками Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ MACHINE BUILDING AND MACHINE SCIENCE

УДК 669.187.66.045

Исследование эффективности электроплавки окатышей в дуговой печи при дожигании оксида углерода топливно-кислородными горелками**

В. А. Степанов1, Л. Н. Крахт2, Э. Э. Меркер3, А. Ю. Кем4, Д. А. Харламов5**

1,2,з,5 Старооскольский технологический институт, г. Старый Оскол, Российская Федерация 4 Донской государственный технический университет, г. Ростов-на-Дону, Российская Федерация

Research of pellet electrosmelting efficiency in arc furnace under the carbon oxide post-combustion by fuel oxygen burners***

V.A. Stepanov1, L.N. Krakht2, E.E. Merker3, ^Y. Kem4, D.A. Kharlamov5**

1,2,3,5 Stary Oskol Technological Institute, Stary Oskol, Russian Federation 4 Don State Technical University, Rostov-on-Don, Russian Federation

DOI 10.12737/19700

Рассмотрены особенности нагрева и плавления железорудных металлизованных окатышей (ЖМО) с применением способа подачи окатышей через осевые каналы электродов. При использовании данной системы подачи железорудного сырья через отверстия в электродах сыпучие окатыши попадают в зону влияния электрических дуг на расплав, что обеспечивает высокую скорость их плавления. При этом улучшаются технико-экономические показатели электроплавки в дуговой сталеплавильной печи (ДСП). Применение топливно-кислородных горелок с подачей кислорода позволяет оптимизировать процесс плавления железорудных металлизованных окатышей, улучшая условия шлакообразования, нагрева, обезуглероживания металла с дожиганием отходящих горючих газов (СО, Н2, и др.) в дуговой печи.

Some features of heating and melting iron-rich pellets (IRP) by the method of charging the pellets through the axial ducts of electrodes are considered. When using this system of supplying iron ore raw materials through the holes in the electrodes, loose pellets fall into the impact zone of the electric arcs on the melt that ensures a high speed of their fusion. At the same time the technical-and-economic indices of the electrosmelting in the electric arc furnace (EAF) are improved. The use of the fuel-oxygen burners allow optimizing the IRP melting process improving the slagging conditions, heating, metal decarburization with post-combustion of final burning gases (CO, H2, etc.) in the arc furnace.

Ключевые слова: металлизованные окатыши, электроплавка, Keywords: metallized pellets, electrofusion, electrode, arc fur-электрод, дуговая печь, дожигание газов, электрическая дуга, nace, gas post-combustion, electric arc burner.

горелка.

и К К

и «

и п

Введение. Производство стали в дуговых сталеплавильных печах — современная технология плавки высоко- о

К

к

го уровня [1-2]. Эффективность технологии электроплавки железорудных металлизованных окатышей (ЖМО) в дуго- д

й

вой сталеплавильной печи (ДСП) зависит от теплового состояния ванны жидкого металла, метода загрузки и скорости 2

К

плавления ЖМО в ней, окисленности шлака и металла, степени обезуглероживания расплава [3-5]. Известно приме- <и

К К

нение в реальных производственных условиях плавки ЖМО в ДСП топливно-кислородных горелок (ТКГ) для подачи и

л

кислорода, газа и угольной пыли с целью интенсификации процессов шлакообразования, нагрева и обезуглерожива- н

о

ния в рабочем пространстве печи [6-8]. К

К

3

й

* Работа выполнена по тематике государственного задания № 11.63.2014/К (НИТУ МИСиС).

E-mail: [email protected]; [email protected]; [email protected]; [email protected] 97

** The research is done within the frame of government task no. 11.63.2014/К (NITU MISiS).

Цель настоящей работы — исследование особенностей дожигании оксида углерода в ДСП топливно-кислородными горелками и установление их влияния на эффективность электроплавки ЖМО.

Результаты и их обсуждение. Исследования, выполненные в лабораторных и производственных условиях, показали, что подача ЖМО в расплав ванны дуговой печи, в зону воздействия электрических дуг, интенсифицирует технологические процессы электроплавки стали за счет повышения скорости нагрева и плавления окатышей в расплаве [9-10]. При этом установлено, что быстрый и экономичный нагрев ЖМО в значительной мере определяется скоростью загрузки окатышей в ванну жидкого металла.

Выбор скорости загрузки ЖМО (Уок, кг/с) осуществляется с учётом текущего теплового состояния ванны, которое зависит от тепловой мощности печи и скорости плавления порций окатышей (Упл, кг/с) в агрегате. При этом

общая продолжительность нагрева и плавления окатышей (, с) зависит от общей тепловоспринимающей поверхности слоя ЖМО (Рок, м2) и его массы (X ток, кг).

В работе использовалось следующее обобщающее выражение для расчетов:

Т°К = -П-Рок Ток )/(3Уок ), (1)

где ¥ж = 4 л - г^к ; гок — радиус окатыша; X ток =п ток; п — количество окатышей; ток = (4 / 3)л - г3к • рок; рок — плотность материала окатыша, кг/м3.

Учитывая, что поверхность порций ЖМО за некоторое время достигает температуры плавления (Тж(пов), °С), а

внутри каждого окатыша сохраняется пониженная температура (Ток(в), °С), то суммарное время нагрева и плавления окатыша х^к будет равно

ок _ Рок ' [Сок (Т пл(пов) Ток(б)) ^^ пл ] 'г ок

аср

Чок

(2)

где АН пл — удельная теплота плавления окатыша, Дж/кг; С ок — удельная теплоёмкость окатыша, Дж/ (кг К); д^р — усреднённый тепловой поток на поверхность слоя ЖМО при нагреве его от Ток(в) до Тпл(пов), который равен

Т

1 пл(пов)

Чок = I а эф - (Тр - Ток (ввX (3)

Т

1 ок( в)

где аэф — эффективный коэффициент теплоотдачи, Вт / (м2 К); Т р — температура расплава в печи, К.

Анализ приведённых выражений показывает, что при постоянстве физических свойств (рок, Сок, АНпл ) и массы окатышей (ток), суммарное время х™ и скорость их загрузки (Уок) в ДСП зависит от факторов теплового

2 состояния ванны (Тр ,оС) и эффективности теплообмена (аэф) в системе «окатыш — расплав». На рис. 1 представле-

3

И « ок т

й ны результаты расчётов значений х^ в зависимости от Т р и а эф для разных данных по г ок при условиях подачи

М ЖМО в зону высоких температур под электроды в печи и вне этих электродов. 'й

и

и

О, £ -Й

3100

2900

2700 3100

2300 2100

1900

Tp, к

40-

30

20

10-

0

10

15

20

а, кВт/(м2К)

Рис. 1. Зависимость суммарной продолжительности плавления единичного окатыша тОК от эффективного коэффициента теплоотдачи аэф (кривые 1-3) и температуры расплава Т (кривые 4-6): 1, 2, 3 — тОК ЖМО радиусом 6, 8, 10 мм при Тр=1873К, соответственно; 4, 5, 6 — тОК ЖМО радиусом 6, 8, 10 мм и коэффициентом теплоотдачи 1, 4 и 10 кВт/(м2 • К)

Из полученных данных следует, что продолжительность плавления окатыша снижается (хОК ^ min) при увеличении аэф и уменьшении г ок, причём при подаче ЖМО под электрические дуги (кривые 4, 5 и 6) общее время хОК

в 2-3 раза ниже (кривые 1, 2 и 3), чем при условии подачи окатышей вне зоны непосредственного влияния дуг.

В лабораторных условиях для оценки влияния степени обезуглероживания ванны на скорость плавления ЖМО, металлизованные окатыши расплавляли в тигле с жидким металлом, при этом перемешивание осуществляли продувкой азотом. Оценивали зависимость скорости плавления ЖМО (Vm , кг /с) от степени перемешивания расплава (VN , м3 /с) и содержания углерода в окатышах. Из полученных данных (рис. 2) можно сделать вывод о заметном влиянии на скорость плавления окатышей в металло-шлаковой ванне содержания в них углерода и интенсивности продувки расплава газообразным азотом, что можно соотнести со скоростью обезуглероживания ванны.

В производственных условиях при подаче потока ЖМО через полые электроды в подэлектродное пространство совместно с сыпучими добавочными материалами (известь, коксик) наблюдается повышение вспениваемости шлака, что позволяет повысить эффективность работы ДСП. При этом снижение расхода электроэнергии составило 8,878 ГДж или 16,4 кВт ч/т стали, что согласуется с данными [10]. При подаче кислорода через сопла ТКГ на шлак и металл часть О2 расходуется на дожигание СО , а остальная часть — на окисление углерода в металле, т.е.

Vc = К ■ q0 = f (А[0]), где К1 — стехиометрический коэффициент; q0 — скорость поступления О2 в расплав, с — . При этом окисленность металла А[0] = [0]ф - [О] , где [0]ф и [О] — фактическое и равновесное содержание О2 в

объёме металла соответственно. Равновесное с углеродом содержание кислорода в металле равно [0]р = рсО / (КС ■ [С]■ fC ■ f0), где рсО — давление выделения пузырей СО , H/м2; КС — константа равновесия реакции окисления углерода; [С] — содержание углерода в расплаве, % ; fC и f0 — коэффициент активности углерода и кислорода.

(U

К X <и

(U

и о X

к 3

eö

(U

К X <и О Л

н о о X

к 3

CÖ

0

5

кг , c

20

15

10

< 5

О 1, Т = 1300 °с А 2, Т = 1400 °С 6 3, Т = 1475 °С

2 3 4 5 6 7

( азота на перемешивание расплава Ум, '10 6, м3/с а)

• 4, % = 6,210 -6 м3/с А 5, Ум, = 3,510"6 м3/с ф 6, Ум, = 0 м3/с

2,0 2,5 3,0 3,5

Содержание углерода в расплаве [С], % б)

1

Рис. 2. Зависимость коэффициента массоотдачи от расхода азота при различных температурах его нагрева (а) и влияние содержания углерода в расплаве на скорость плавления окатышей при различных расходах азота (б)

Из анализа приведённых выражений следует, что чем выше содержание [С], тем меньше значение [О] , а

следовательно выше перепад А[О], что приводит к повышению скорости обезуглероживания металла, т.е. Ус ^ тах • Это обстоятельство показывает, что вспенивание шлака и погружение электрических дуг в шлак интенсифицирует процессы нагрева и плавления окатышей в ванне дуговой печи [5, 7-9, 10].

Эффективность энергосберегающих условий электроплавки ЖМО в ДСП определяется взаимосвязью уровня теплопитания ванны (Адв, Вт ) и фактическим расходом окатышей (Уок, кг/с в соответствии с выражением:

Адв = = ^ +Гок• х)•Ст•V (4)

а х

где Ох = 00 + Уок •х — текущая масса металла в печи по ходу загрузки ЖМО в ванну, кг; 00 — начальная масса в печи от расплавления скрапа, кг; Ст — средняя теплоёмкость металла в печи, Дж/(кгоС); х — время загрузки ЖМО в печь, с; У — скорость нагрева металла в ДСП, оС/с. 2 После преобразования выражения (4) формула расчёта расхода окатышей по ходу электроплавки имеет вид:

£ Кк = " °0)/х. (5)

е Ст + V

о тз

Эффективность электроплавки ЖМО в ДСП определяется необходимостью соблюдения оптимального соот-' ¡3 ношения между показателями расхода окатышей (Уок, кг / с) и скоростью их плавления (Упл , кг /с) в ванне агрегата,

и

>> т.е. Уок < Упл = ток • п / х, где ток — масса окатышей, кг; п — количество одновременно плавящихся окатышей на по-^ верхности металла под дугами; х — время плавления окатыша, с. При попадании порций ЖМО в расплав на поверх-Л ность испарения металла (менисков под дугами) значение п = 0,9069 • (3 • Бмен) / Бок, где 0,9069 — коэффициент размещения окатышей в слое при их наилучшем заполнении поверхности менисков (3 • Бмен, м2); Бмен = 2п(Ьд + гэ) • И,

где Ьд — длина дуги, м; гэ — радиус электрода в печи, м; 8ок =%■ гок — поверхность, которую занимает один ока-

тыш, м ; гок — среднии радиус окатышей, м.

С учётом вышеизложенного оптимальное соотношение для электроплавки окатышей в печи имеет вид:

/ К- = К

0(х.э.) >

где К0( хэ.) — критерий оптимального хода плавки стали в ванне ДСП. С учётом преобразований и

4 з

ПРИ ток = 3 Ъ-Гск ■ рок

значение К,

0( х.э.)

имеет вид:

К 0( х.э.) = (=Г7 "Go)/(^3 Ъ-d- n).

(6)

Из анализа выражения (6) следует, что если критерий оптимальности больше единицы, то снижается скорость плавления (Упл ^ min), а если К0(х э) < 1, то скорость загрузки окатышей повышается (VOK ^ max), но при этом падает значение Упл по ходу процесса плавки. По ходу электроплавки ЖМО теплоусвоение ванны Aqe = QB - т/ Gt, а загрузку окатышей в дуговую печь осуществляют в зависимости от теплового состояния ванны (Qe ,Вт • ч/т) с учётом погружения тепла от электрических дуг (Qg ,Вт • ч/т) и дожигания (Qco, Вт • ч/т) оксида углерода (СО ) струями кислорода ТКГ во вспененном шлаке агрегата, то есть

Qb = Q + qEOL ) - (QL + QZ), (7)

где Qg — тепловая мощность всех электрических дуг в печи, Вт -ч / т ; Qf3Jl и QZn — потери тепла через футеровку и шлаком, Втч/т.

Струи кислорода из сопел ТКГ по ходу движения до поверхности шлака и в объёме шлака взаимодействуют с потоком СО, выделяющегося из ванны, с последующим его дожиганием по реакции СО + 0,5 - О2 ^ СО2 с выделением тепла около 12,5 МДж/м3. Объём выделяющегося СО из ванны печи определяется по формуле:

Усо = 28 / 12(УС - Gt + Уок - [C]) / (G0 - 100 - рсо), (8)

где Ус — скорость обезуглероживания металла в ванне ДСП, %[C] / с ; pco — плотность газа пузырей, кг/м3 . Значение Q^L =Усо - Qco -т/ Gt , где Qco — тепловой эффект реакции дожигания 1 м3 СО до СО2 , равный »12500 кДж / м3.

Эффективность режима дожигания СО струями ТКГ во вспененном шлаке оценивается двумя параметрами: КПД дожигания СО, равным цСО = СО2 / (СО2 + СО) и эффективностью теплопередачи Кэф = AqE / Qdc°}K, где AqE — доля энергии дожигания СО , переданная шлаковой ванне.

RS CQ

1,0 0,9 0,85 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1

G_ = 160 ^ G - 155

v

= 150

20 40 60 80 100 Усо , м3/с а)

120

140

<D

К X <и

(U

и о X К

3

eö

(U К X <и О Л

н о о X

к 3

CÖ

0

0,30 0,45 0,60 0,75 QZ,- 10 6, МДж/м3 б)

Рис. 3. Зависимость количества выделяемой энергии (а) при дожигании СО (, МДж/м3) от скорости его выделения из ванны (¥со , м3/с) при различных значениях массы металла в печи по ходу загрузки ЖМО в расплав ( , кг); влияние QСОж (б) на коэффициент эффективности теплопередачи от газов к шлаку ( Kэф ) при различных долях энергии дожигания СО, передаваемой

шлаковой ванне (Д^0 , % ) в ДСП

й О ТЗ

М

"¡3

и

<и

О, £ -Й

Из полученных данных следует, что с увеличением объёма выделяемого из ванны СО (Vco ^ max), количество образуемой энергии (QС°ж ,МДж/м3) в печи возрастает по мере увеличения массы металла (GT ^ max) в ванне. При этом по мере возрастания величины теплоты дожигания QдОЖ коэффициент эффективности теплопередачи (Kэф)

от потока дожигаемого газа к ванне в печи возрастает при создании условий увеличения AqE° . Установлено, что эти условия выполняются при, например, вращении топливно-кислородного факела от ТКГ, повышении скорости его истечения из горелки или увеличении угла её наклона к поверхности ванны.

При организации дожигания СО струями О2 от ТКГ в условиях заглубления факелов дожигания во вспененный шлак механизм теплопередачи соответствует условиям при погружном горении, которое отличается высокой эффективностью теплообмена (Кэф ^ 1). Шлаковая ванна нагревается со скоростью 5-10 °С / мин и за счёт интенсивной её циркуляции от обезуглероживания и плавления ЖМО тепло передаётся металлу. Теплообмен между шлаком и ванной металла ускоряется за счёт VC ^ max и выбрасывания капель металла в шлак с последующим их оседанием в металл с более высокой температурой. Поскольку скорость поступления в шлак тепла от дожигания СО составляет Qm = Vt • Gm • сш , где Vt — скорость нагрева шлака; Ош и сш — масса шлака и его удельная теплоёмкость соответственно. При массовой скорости поступления капель (брызг) металла в шлак Vk их массовая доля в шлаке будет К, тогда масса металлических капель в шлаке составит Gk = Ош • К. При этом продолжительность пребывания капель металла в шлаке будет тк = Gk / Vk , а уровень нагрева их за это время равно Atk = Vk •xk, °С Перенос тепла при оседании капель в ванну металла составит Qk =Vk -xk -cm , где cm — удельная теплоёмкость капель металла, Дж/(кг • °С). На основе совместного рассмотрения равенств для QMi и Qk получим соотношение:

Qm / Qk = C • k )/(cm • K+(1 - K) • cm). (9)

Экспериментально установлено, что с увеличением расхода О2, идущего на дожигание СО значения Qg0T , Qk и VC возрастают, что интенсифицирует теплопередачу в системе «шлак — металл» за счёт стремления Кэф и

AqC° ^ max. При этом коэффициент полезного теплоиспользования в дуговой печи равен:

Чкпт =1 -[(QiX +qnom )/(QL ^Осю +QK)]

(10)

где Qгyx — потери тепла с уходящими газами и пылью; дпот — удельные потери тепла через футеровку агрегата; Q. — тепловой эффект реакции окисления углерода и других составляющих химсостава ЖМО.

р

экз

Анализ выражений (5), (7)—(10) показывает, что при использовании режима дожигания СО в шлаке струями

О2 от ТКГ параметры Vt, QCO, Qk и цКПТ существенно возрастают, что в целом интенсифицирует теплообмен

между шлаком и металлом, а это способствует улучшению показателей процесса AqC°, Кэф и хт, что приводит к

повышению производительности печи и снижению удельного расхода электроэнергии на процессы плавки ЖМО в агрегате.

Расходы кислорода от ТКГ на сжигание топлива и дожигание СО не только интенсифицируют нагрев шлака в печи, но и влияют на окисленность шлака (Z Fe° , %), режимы обезуглероживания и нагрева металла в ДСП при различных расходах окатышей в агрегате.

Выводы. Теплоэнергетические условия электроплавки ЖМО в ДСП при подаче их через трубчатые (полые) электроды с применением ТКГ и дожиганием СО в шлаке являются более выгодными по сравнению с типовым режимом плавления окатышей, когда используются сплошные графитизированные электроды, т.е. при непрерывной подаче металлизованных окатышей в печь вне зоны воздействия на окатыш электрических дуг, так как температура шлакового расплава в этой зоне существенно ниже, чем в расплаве под дугами. При использовании топливно-кислородных горелок в дуговой печи необходим избыток О2 на дожигание СО в шлаке и вне его, что интенсифицирует нагрев и плавление окатышей в системе «шлак — металл», а это обстоятельство, в свою очередь, способствует улучшению технико-экономических показателей процесса электроплавки стали.

Библиографический список

1. Henrion, R. Perfect electric melting / R. Henrion, F. Schleimer // Iron and Steelmaker. — 1982. — V.9. — № 11.

— P. 48-51.

2. Kohiani, T. Features and trend in electric steelmaking for new market mills / T. Kohiani, K.Kudo, S. Murakami // Transactions of the Iron and Steel Institute of Japan. — 1981. — № 10. — P. 431-436.

3. Способ электроплавки стали: патент 236009 Рос. Федерация / Э. Э. Меркер, А. А. Гришин, А. И. Кочетов.

— опубл. 27.06.2009, Бюл. № 18. — 27 с.

4. Сазонов, А. В. Интенсификация плавления окатышей при их загрузке в зону воздействия электрической дуги на шлаковый расплав / А. В. Сазонов, Э. Э. Меркер, Е. А. Черменёв // Бюллетень «Чёрная металлургия». — 2011.

— № 8. — С. 62-64.

5. Черменёв, Е. А. Об эффективности электроплавки стали при загрузке металлизованного сырья через трубчатые электроды в ванну дуговой печи / Е. А. Черменёв, Э. Э. Меркер, О. П. Коберник // Бюллетень «Чёрная металлургия». — 2013. — № 5. — C. 48-51.

6. Меркер, Э. Э. Особенности технологии электроплавки окатышей в дуговой печи / Э. Э. Меркер, А. В. Сазонов, А. А. Гришин // Известия ВУЗов. Чёрная металлургия. — 2008. — № 2. — C. 31-33.

7. Меркер, Э. Э. Энергосберегающий режим плавки окатышей в 150-т ДСП / Э. Э. Меркер, В. В. Федина, А. И. Кочетов // Электрометаллургия. — 2003. — № 9. — C. 43-44.

8. Меркер, Э. Э. Электроплавка окатышей в дуговой печи / Э. Э. Меркер, В. В. Федина, Д. А. Харламов // Бюллетень «Чёрная металлургия». — 2004. — № 7. — C. 16-19.

9. Меркер, Э. Э. Повышение энергоэффективности электроплавки стали при подаче окатышей в ДСП через щ каналы в электродах / Э. Э. Меркер, В. А. Степанов // Бюллетень «Чёрная металлургия». — 2014. — № 1. — C. 41-47. ¡в

<D

10. Меркер, Э. Э. Энергосберегающие условия плавления металлизованных окатышей при их подаче через ^

трубчатые электроды в ванну дуговой печи / Э. Э. Меркер, Е. А. Черменёв // Сталь. — 2015. — № 1. — C. 23-28. §

К

к

References Ц

1. Henrion, R., Schleimer, F. Perfect electric melting. Iron and Steelmaker, 1982, vol. 9, no. 11, pp. 48-51. ^

2. Kohiani, T., Kudo, K., Murakami, S. Features and trend in electric steelmaking for new market mills. Transactions щ of the Iron and Steel Institute of Japan, 1981, no. 10, pp. 431-436. E

3. Merker, E.E., Grishin, A.A., Kochetov, A.I. Sposob elektroplavki stali: patent 236009 Ros. Federatsiya. [Steel о electrosmelting method.] Patent RF no. 236009, 2009 (in Russian). н

4. Sazonov, ^V., Merker, E.E., Chermenev, E.A. Intensifikatsiya plavleniya okatyshey pri ikh zagruzke v zonu voz- § deystviya elektricheskoy dugi na shlakovyy rasplav. [Intensification of pellets melting under charging them in the impact zone Ц of the electric arc on the melted slag.] Bulletin "Ferrous Metallurgy", 2011, no. 8, pp. 62-64 (in Russian). ^

5. Chermenev, E.A., Merker, E.E., Kobernik, O.P. Ob effektivnosti elektroplavki stali pri zagruzke metallizovannogo syr'ya cherez trubchatye elektrody v vannu dugovoy pechi. [On efficiency of steel electrosmelting when charging metallized

raw materials through the tube wires to the arc furnace bath.] Bulletin "Ferrous Metallurgy", 2013, no. 5, pp. 48-51 (in Russian). 3

6. Merker, E.E., Sazonov, ^V., Grishin, A.A. Osobennosti tekhnologii elektroplavki okatyshey v dugovoy pechi. [Features of pellet electrosmelting technology in arc furnace.] Izvestia. Ferrous Metallurgy, 2008, no. 2, pp. 31-33 (in Russian).

7. Merker, E.E., Fedina, V.V., Kochetov, A.I. Energosberegayushchiy rezhim plavki okatyshey v 150-t DSP. [Energy-saving mode of pellet melting in 150-t ASF.] Elektrometallurgiya, 2003, no. 9, pp. 43-44 (in Russian).

8. Merker, E.E., Fedina, V.V., Kharlamov, D.A. Elektroplavka okatyshey v dugovoy pechi. [Pellet melting in arc furnace.] Bulletin "Ferrous Metallurgy", 2004, no. 7, pp. 16-19 (in Russian).

9. Merker, E.E. Stepanov, V.A. Povyshenie energoeffektivnosti elektroplavki stali pri podache okatyshey v DSP che-rez kanaly v elektrodakh. [Improvement in energy efficiency of steel electrosmelting while supplying pellets to ASF through the electrode ducts.] Bulletin "Ferrous Metallurgy", 2014, no. 1, pp. 41-47 (in Russian).

10. Merker, E.E., Chermenev, E.A. Energosberegayushchie usloviya plavleniya metallizovannykh okatyshey pri ikh podache cherez trubchatye elektrody v vannu dugovoy pechi. [Energy-saving metallized pellet melting conditions when supplying them through the electrode ducts to the arc furnace bath.] Stal', 2015, no. 1, pp. 23-28 (in Russian).

Поступила в редакцию 15.02.2016 Сдана в редакцию 16.02.2016 Запланирована в номер 23.03.2016

й о тз

"¡3

и >

Л £ -Й