Научная статья на тему 'Инженерная методика синтеза регуляторов в системах автоматического управления с модуляцией сигналов многомерно-временным операторным методом'

Инженерная методика синтеза регуляторов в системах автоматического управления с модуляцией сигналов многомерно-временным операторным методом Текст научной статьи по специальности «Кибернетика»

CC BY
192
41
Поделиться

Аннотация научной статьи по кибернетике, автор научной работы — Луковников В. И., Козлов А. В., Савельев В. А., Толстенков А. А.

В статье представлен инженерный подход синтеза регуляторов в системах автома-тического управления, в которых имеется модуляция сигналов многомерно-временным операторным методом. Суть подхода заключается в численном моделировании системы с использованием библиотеки типовых многомерно-временных динамических звеньев в системе MATLAB SIMULINK 5. Рассмотрен пример синтеза регулятора для типовой следящей системы.

Похожие темы научных работ по кибернетике , автор научной работы — Луковников В. И., Козлов А. В., Савельев В. А., Толстенков А. А.,

Текст научной работы на тему «Инженерная методика синтеза регуляторов в системах автоматического управления с модуляцией сигналов многомерно-временным операторным методом»

УДК 681.511.4

ИНЖЕНЕРНАЯ МЕТОДИКА СИНТЕЗА РЕГУЛЯТОРОВ В СИСТЕМАХ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ С МОДУЛЯЦИЕЙ СИГНАЛОВ МНОГОМЕРНО-ВРЕМЕННЫМ ОПЕРАТОРНЫМ МЕТОДОМ

В. И. ЛУКОВНИКОВ, А. В. КОЗЛОВ,

В. А. САВЕЛЬЕВ, А. А. ТОЛСТЕНКОВ

Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого»,

Республика Беларусь

Введение

Анализ замкнутых систем автоматического управления (САУ) с модуляцией сигналов многомерно-временным операторным методом показал, что аналитически получить многомерно-временную передаточную функцию для таких САУ не представляется возможным, так как в этом случае число независимых комплексных переменных pl, p2, ..., pn стремится к бесконечности [1]. По этой причине аналитический синтез регуляторов в подобных САУ представляет значительные трудности и без ряда допущений, накладываемых в процессе синтеза, попросту невозможен.

Наиболее простым и удобным методом синтеза регуляторов в таких САУ может быть метод перебора типовых регуляторов для нахождения оптимального с точки зрения получения желаемого переходного процесса, так называемый инженерный синтез.

Критериями такого подхода синтеза могут служить следующие положения:

1. Для обеспечения требуемого быстродействия системы в регуляторе должна происходить компенсация больших инерционностей.

2. Не должна быть потеряна точность в САУ как по управлению, так и по возмущению. Для этого в регуляторе желательно использовать интегрирующее звено и по возможности большой коэффициент усиления.

3. Оптимальный выбор несущей (модулирующей) частоты для обеспечения требуемых динамических показателей.

Постановка задачи и исходные данные

Для реализации такого подхода синтеза регулятора рассмотрим типовую нескорректированную следящую систему с трактом «сельсины-демодулятор», функциональная схема которой приведена на рис. 1 [2]. Параметры САУ заимствованы там же.

Принцип работы следящей САУ следующий: измерительное устройство системы выполнено на сельсинах, работающих в трансформаторном режиме. Выходное напряжение сельсинов подается на демодулятор (блок С-Д). Сигнал выходного напряжения демодулятора U1 суммируется с напряжением гибкой обратной связи U5 и

подается на регулятор (блок РЕГ). Далее сигнал поступает на электродвигатель постоянного тока с независимым возбуждением (блок ДПТ). Якорь двигателя через редуктор (блок Р) вращает якорь тахогенератора (блок ТГ) и ротор сельсин-приемника (блок С-Д). Напряжение тахогенератора UТГ подается на дифференцирующий контур обратной связи (блок RC), которая включается только во время переходного режима работы, когда происходит изменение скорости в САУ.

ф0

Рис. 1. Функциональная схема следящей системы с неизвестным регулятором РЕГ:

С-Д - тракт «сельсины-демодулятор»; РЕГ - искомый регулятор САУ;

ДПТ - электродвигатель постоянного тока; Р - редуктор; ТГ - тахогенератор с фильтром для подавления пульсаций на выходе; RC - дифференцирующее звено, выполняющее роль гибкой обратной связи в САУ

Задачу сформулируем следующим образом: требуется синтезировать регулятор для следящей САУ таким образом, чтобы отсутствовала статическая ошибка по управлению и возмущению, при этом быстродействие САУ нужно обеспечить на уровне ¿рег < 0,1 с при

перерегулировании а < 20 % . В процессе синтеза будем рассматривать режим отработки следящей системой скачкообразного задающего углового рассогласования ф0 = 5° и

возмущающего сигнала по скорости ДПТ Q f = - 60 град .

с

Синтез регулятора будем проводить многомерно-временным операторным методом [1] в программной среде MATLAB SIMULINK 5, используя библиотеку многомерновременных динамических звеньев [3], поэтому исходные параметры нескорректированной следящей системы определим уже для многомерной операторной области согласно структурной схеме на рис. 2:

- C-D - связка «сельсины-демодулятор». Задаются параметры опорного сигнала модуляции и демодуляции. Передаточная функция между модулятором и демодулятором принимается равной 1;

- REG - многомерная передаточная функция искомого регулятора РЕГ, равная 1 в нескорректированной САУ;

- DPT - многомерная передаточная функция двигателя постоянного тока.

Параметры ДПТ: Km = 118 i^; T = 0,106 с [2].

В • с

^ПТ (а , p2, p3 ) =

K д

118

Гдв fa + p2 + p3 )+ 1 0,106 fa + p2 + p3 )+ 1

- R - многомерная передаточная функция редуктора (интегрирующее звено):

^ (А, рэ ) =-----1-----;

рі + р2 + рз

- TG-R - многомерная передаточная функция связки «тахогенератор-фильтр-дифференцирующее звено».

В • с

Параметры: KТГ = 1,8-10 3----; TRC = Tф = 0,0175 с [2].

град

WT

■fa:

) = K ТГ TRC fa + p2 + p3 ) = 1,8 ~10 3 • 0,0175 (p1 + p2 + p3 ) . 2,3 T* fa + pi + p3)+1 0,0175 fa + pi + p3)+ 1 ’

- ASSOCIATION - звено ассоциации переменных. Передаточная функция принимается равной 1 [3].

Рис. 2. Многомерная операторная структурная схема следящей системы в MATLAB SIMULINK 5 (фрагмент программы)

Проведем анализ нескорректированной следящей САУ, в которой отсутствует регулятор. Реакция системы на управляющий сигнал ф0 приведена на рис. 3, а на сигнал

возмущения Qf - на рис. 4. Моделирование системы проводилось на оптимальном

значении несущей частоты 400 Г ц.

Из переходных процессов системы (рис. 3, 4) при отработке как управления, так и возмущения видно, что их качество не удовлетворяет поставленным требованиям, присутствует ошибка по возмущению 5q .

Используем вышеприведенные критерии инженерного синтеза и предварительно сформируем регулятор:

- больших инерционностей в следящей системе нет, но в контуре обратной связи по скорости имеется апериодическое звено с постоянной времени Тф, инерционность

которого желательно в регуляторе подавить для улучшения быстродействия системы, поэтому в регулятор введем форсирующее звено с постоянной времени

Трег! = Т ф = 0,0175 с;

- для более интенсивного подавления высокочастотных помех на выходе САУ введем дополнительно в регулятор апериодическое звено с постоянной времени T 2 = Т = 0,106 с;

рег2 дв ’ ’

- точность по управляющему воздействию в САУ должна обеспечиваться наличием интегрирующего звена в прямом канале (редуктор);

- воспользуемся одним из известных критериев синтеза регуляторов для линейных САУ на технический оптимум (ТО) и выберем предварительно коэффициент передачи регулятора согласно выражению

Кр' 2 (Т„ + Тф) Кдв • Ктг • Т„

дв

1

2 (0,106 + 0,0175) 118 • 1,8 • 10-3 • 0,0175

= 1072,2 о. е.

Таким образом, имеем предварительно сформированный регулятор, который можно описать следующей многомерно-временной передаточной функцией

(П П П )= К рег (Трег1 + Р2 + Р3 )+ 1).

(p1, p2, p3) ^ \ , )

(Трег2 (Р1 + Р2 + Р3 )+ 1)

1072,2 (0,0175 (рх + р2 + р3)+1)

(0,106 (рі + р2 + Рз)+1)

Ф, град

і \

... : ■, / і , / 1 ч \ \ - -.. _ —

і ' 1 "і у

1 1 }

t, с

Рис. 3. Переходной процесс в нескорректированной следящей системе по углу поворота выходного вала при действии управляющего сигнала ф0

ф, град

Рис. 4. Переходной процесс в нескорректированной следящей системе по углу поворота выходного вала при действии сигнала управления и возмущения а г

Получим переходной процесс (рис. 5) в скорректированной следящей системе, в которой регулятор определяется по выражению (1) в прямом канале САУ (рис. 2).

Из переходного процесса (рис. 5) видно, что следящая система устойчива и имеет следующие показатели качества по управлению: время регулирования ^ег = 0,05 с; перерегулирование а = 36 %; отсутствуют ошибки как по управлению, так и по возмущению.

Ф, град

t, с

Рис. 5. Переходной процесс в скорректированной следящей системе изменения углового перемещения вала электродвигателя с регулятором (1) при действии как управляющего, так и

возмущающего воздействия

Проведем исследование САУ при различных коэффициентах передачи регулятора и на различных несущих частотах модуляции и выберем их оптимальные параметры. Результаты исследования приведены в табл. 1 и 2.

Как видно из табл. 1, оптимальными по быстродействию и по перерегулированию а будут коэффициент передачи регулятора Крег = 3000.

Таблица 1

Показатели качества следящей системы при отработке скачкообразного рассогласования 0 = 5° , при различных значениях Крег

Коэффициент усиления регулятора Крег Показатели качества регулирования

Перерегулирование а, % Время регулирования *рег,с Несущая частота /н,Гц

800 39 0,05 400

900 38 0,05

1072,2 36 0,05

1500 28 0,05

2000 26 0,05

2500 16 0,05

3000 14 0,05

4000 14 0,05

5000 14 0,05

В табл. 2 представлены результаты анализа следящей САУ, работающей на различных несущих частотах. Оптимальными, с точки зрения обеспечения заданных динамических показателей, будут частоты от 100 Гц и выше.

Таблица 2

Показатели качества следящей системы при отработке скачкообразного рассогласования 0 = 5° , на различных несущих частотах1

Несущая частота |______________Показатели качества регулирования

Л,Гц Перерегулирование С,% Время регулирования *рег,с Коэффициент усиления регулятора Крег

10 13 0,064

30 18 0,06

50 26 0,058

100 14 0,05

130 14 0,05

150 14 0,05 3000

200 14 0,05

300 14 0,05

400 14 0,05

700 14 0,05

1000 14 0,05

'Анализ производился в рабочем диапазоне частот, здесь приведены только некоторые из них.

В процессе синтеза регулятора для типовой следящей системы (рис. 1) были получены переходные процессы в элементах САУ, которые приведены на рис. 6-9. Из графиков видны высокочастотные пульсации сигналов, которые были подавлены действием синтезированного регулятора следящей САУ.

ф, град

Рис. 6. Кривая переходного процесса изменения углового перемещения вала

электродвигателя

ю • 0,0087, рад/с

Д9, град

*ЕГ

І, С

Рис. 8. Кривая переходного процесса изменения ошибки системы на входе сельсинного модулятора

ит, В

Рис. 9. Кривая переходного процесса изменения напряжения на выходе сельсинного демодулятора

Окончательно определим многомерную передаточную функцию регулятора в следующем виде:

W ( )_ 3000 (0,0175 (р, + р2 + р3)+1)

рег 15 2’ 3 (0,106 (Р1 + Р2 + Р3)+ 1) '

(2)

Согласно теореме об ассоциации переменных [4] многомерная передаточная функция регулятора в одномерной операторной области будет иметь вид, удобный для технической реализации:

(р)_ 3000 (0,0175 р +1) ™регУР) (0,106 р +1) •

(3)

Заключение

Инженерный синтез регулятора следящей САУ и дальнейшее ее исследование показало, что достигнуты желаемые показатели качества САУ, как статические, так и динамические.

Работа системы на малых несущих частотах (меньших 100 Гц) хуже, чем на больших (более 100 Гц). Это связано с тем, что как электродвигатель, так и синтезированный

регулятор лучше подавляют высокие частоты. Поэтому можно сделать вывод, что рассмотренную следящую систему с оптимизированным регулятором лучше использовать в диапазоне несущих частот от 100 Гц и выше.

Литература

1. Козлов, А. В. Многомерно-временной операторный метод анализа элементов систем автоматического управления с нелинейностями типа «произведение» : автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.13.05 / А. В. Козлов ; Гомел. гос. техн. ун-т им. П. О. Сухого. -Гомель, 2007. - 20 с.

2. Гостев, В. И. Замкнутые системы с периодически изменяющимися параметрами / В. И. Гостев, П. И. Чинаев. - Москва : Энергия, 1979. - 272 с.

3. Козлов, А. В. Численное моделирование многомерно-временных динамических звеньев / А. В. Козлов // Современные проблемы машиноведения: тез. докл. VIМеждунар. науч.-техн. конф. (науч. чтения, посвящ. П. О. Сухому), Гомель, 19-20 окт. 2006 г. / А. И. Россол (отв. секретарь). - Гомель, 2006. - С. 100-101.

4. Chen, C. F. New theorems of association of variables in multiple dimensional Laplace Transform / C. F. Chen, R. F. Chiu. - INT. J. SYSTEM CSI., 1973, vol. 4, no. 4. - P. 647664.

Получено 12.04.2010 г.