CC BY
109
УДК 622.217
© Б.Н. Кутузов, С.А. Горинов
ФИЗИКО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СОЗДАНИЯ ЭМУЛЬСИОННЫХ И ГРАНУЛИРОВАННЫХ ВВ И СРЕДСТВ ИХ ИНИЦИИРОВАНИЯ
Дано обоснование путей повышения работоспособности динамо-нов (ЛМЕО, ЭВВ, гранэмитов) на 30^40 %. Рассмотрены неметал-лизированные динамоны (ЛЫЕО, ЭВВ, гранэмиты), нашедшие наиболее широкое распространение при ведении горных работ во всем мире.
Ключевые слова: неметаллизированные динамоны, гранэмиты, эмульсионные и гранулированные ВВ.
В основу описания детонационного процесса рассматриваемых ВВ положена следующая схема [1-4].
ЭВВ являются пористыми телами. Распространение ударных волн в пористых средах имеет свои особенности по сравнению с распространением данных волн в однородных средах. В начальные моменты времени, под действием ударной волны интенсивностью нескольких десятков тысяч атмосфер, в среде, имеющей пористость порядка десятка процентов, происходит изменение плотности среды преимущественно за счет втекания ее в поры. В этот период саму среду можно рассматривать как несжимаемую [5-7].
Согласно данным [8-10] величина детонационного давления в ЭВВ (гранэмитах) ~ 10 ГПа, а сами ЭВВ (гранэмиты) имеют пористость ~ 15-25 % (соответственно АОТО - давление ~ 3 ГПа, пористость ~ 35-50 %). Данное давление не вызывает мгновенного разложения вещества ВВ. В моменты времени до начала разложения данное вещество можно рассматривать как инертное [11]. Поэтому в начальный период под действием детонационной волны происходит втекание вещества ЭВВ в поры. В соответствии с теорией «горячих точек» в процессе втекания происходит локальный разогрев ВВ, его возгорание, что приводит к развитию детонационного процесса. При втекании среда приобретает количество движения в направлении распространения детонационной
волны. Это приводит к тому, что среда приобретает дополнительную скорость движения. Процессы взрывчатого разложения будут происходить уже в движущейся среде. Величина данного дополнительного количества движения определяется величиной промежутка времени между моментом подхода фронта детонационной волны к поре и моментом времени, соответствующему началу разложения. Чем меньше данный промежуток времени, тем меньше величина скорости движения среды в момент ее детонационного разложения. Поэтому в индивидуальных ВВ, характеризующихся высокой чувствительностью, данное приращение скорости мало и среду в момент разложения считают неподвижной [11-13]. Однако для ВВ с относительно низкой чувствительностью данное приращение скорости может быть весьма существенным (сотни метров в секунду) [1]. Вследствие вышесказанного, Р-У диаграмма динамонов будет иметь характерный вид, указанный на рис. 1.
Участок ОЛ характеризует процесс втекания среды в поры. На данном участке ВВ приобретает дополнительную скорость движения. Точка А соответствует моменту начала экзотермической реакции ВВ в поре (или на поверхности поры). В порах среды возникает противодавление, среда начинает воспринимать нагрузку как непористое вещество [14]. В ней резко возрастает давление (по закону ударной адиабаты). Данный процесс описывается участком ЛС. Одновременно начинает происходить разложение ВВ из центров «горячих точек» в радиальном направлении. В точке С происходит слияние сфер горения. Далее изменение давления происходит по отрезку СМ, принадлежащему прямой Михельсона СА. Точка М (т. Чепмена-Жуге) соответствует точке касания прямой СА с кривой ЬЫ, описывающей расширение продуктов детонации. Из рис. 1 видно, что при уменьшении величины Уо ордината точки М увеличивается, а при увеличении соответственно уменьшается. Таким образом, детонационные характеристики рассматриваемых ВВ существенным образом зависят от плотности ВВ ро в момент начала взрывчатого разложения в порах.
Согласно [1-4] скорость детонации В и давление в т. Чепмена-Жуге Р* определяется выражением:
Рис. 1. P-V диаграмма динамонов: Voo - начальный удельный объем ВВ; Vo - удельный объем в точке старта
D2 =
2(k + 1)Q
c(1 - к-+1 аРоЖ)(1 -Zß,■)
г\га3
P* =-Р^ D2, к +1
(
X
где Р0аз =Ро(1 -Zßi) 1 -Ро Z. I . Р.- у
(1)
(2)
(3)
ai(у.) - коволюм г(у) - вещества; 0^ - теплота взрыва; Р,- - массовая доля г -твердого вещества в продуктах взрыва; р, - плотность г -твердого вещества в продуктах взрыва; с - отношение средней мольной теплоемкости продуктов детонации при температуре взрыва к универсальной газовой постоянной.
В случае ЭВВ и гранэмитов величина р0 определяется из уравнения [2-4]:
где роо - начальная плотность ВВ; р0 - плотность ВВ беспоровая; z - отношение пористости ВВ в момент начала взрывного разложения к начальной пористости.
Для ЭВВ z определяется из уравнения:
где Яа - радиус газовый поры, А - размер частиц эмульсии; Р^ -величина фронтального давления детонационной волны; рс, Хс, Сс - плотность, коэффициент теплопроводности и удельная теплоемкость аммиачной селитры соответственно; ц- внутренний коэффициент трения аммиачной селитры; рэ - плотность матрицы ЭВВ, входящего в состав гранэмита; хО - начальная пористость эмульсионной составляющей ВВ; АТ - подъем температуры ЭВВ вследствие трения, необходимый для начала реакции взрывного горения.
Величина АТ определяется, исходя из уравнения:
где Т*= 523 К (температура начала автокаталитической реакции разложения аммиачной селитры [10]); w1 и ^2 - удельные площади пленок воды и аммиачной селитры на поверхностях трещин сдвига соответственно; Ц и Ь2 - удельные теплоты парообразования воды и разложение аммиачной селитры соответственно; ке - коэффициент термоактивности:
Ро = zPoo + (1 - z)р*5
( T \
(6)
к.'ЛГ^' (7)
\ Хэсэрэ
Я1, с1, р1 - коэффициент теплопроводности, теплоемкость и плотность газов в пузырьке (в ударной волне); X э, сэ, рэ - коэффициент теплопроводности, теплоемкость и плотность эмульсии).
Т„ = ( - и ) («)
(У1 +1) Я
где Я - универсальная газовая постоянная; Ж - массовая скорость вещества ВВ за фронтом ударной волны, и - приращения массовой скорости [2] (у1, ц1 - коэффициент адиабаты, средний молекулярный вес газов пузырька соответственно); величина р1
равна: р1 = рО ^ +1 (рО - начальная плотность газов в пузырьке).
У1 -1
В случае гранэмитов [2], при определении г необходимо дополнительно учитывать сжимаемость гранул селитры.
В случае ЛКБО происходит дробление гранул аммиачной селитры во фронте детонационной волны. Образовавшиеся частички селитры втекают в межгранульное пространство. Возгорание селитры, служащее началом взрывчатого разложения вещества, происходит вследствие ее разогрева из-за трения частичек друг о друга и дополнительным нагревом их поверхностей теплом адиабатически сжатого в межгранульном пространстве газа. В данном случае, величина «эффективной» поры согласно А.Ф. Беляеву [15] будет равна:
Я* =-г^Т5, (9)
0 3 (1 - т )
где 5 - размер гранулы аммиачной селитры; т = 1 - Ро0
Рс (1 -Хо)
межгранульная пористость; х0 - пористость гранулы аммиачной селитры.
В соответствии с [16] можно положить, что размер частицы селитры при ее дроблении будет равен
* №
А =— 5, (10)
Хоо
где № - коэффициент нарушенности гранулы аммиачной селитры (№ = 0,005-0,007).
Подставляя значения (10), (11) в (5), можно определить г для ЛКБО. Последнее позволяет определить все детонационные характеристики ЛКБО. При этом при составлении химических реакций первичного разложения (для межпорового прогорания принята схема Баума [11]) и окончательного разложения (схема Бринкли-Вильсона [11]) необходимо учитывать поглощающую способность гранулы аммиачной селитры.
Величина коэффициента поглощения кпогл (отношение поглощенной массы жидкого топлива к всей массе топлива) согласно исследованиям [17] определяется из уравнения:
7 коткр ХооР м 1 /1
кпол = ^---------ч----------Рк ------------------------------- , (1 1)
рс (1 Хоо )■?* 1 +____а открХоо____________________________
сое 3^рс (1 -Хоо )
где коткр - коэффициент открытой пористости (отношение доступного для заполнения жидким топливом объема пор гранулы к их общему объему ); рм - плотность жидкого топлива; сн - поверхностное натяжение топлива; £, - удельная поверхность аммиачной селитры; Ра - атмосферное давление; 0- краевой угол; g, - отношение массы жидкого топлива к массе аммиачной селитры при их смешении в стехиометрическом соотношении.
При сенсибилизации ЭВВ стеклянными микросферами предложенная выше методика определения ро неприменима, т.к. при ударе детонационной волны о стеклянную оболочку в ВВ возникают не волны разряжения (случай газовых пор), а волны сжатия (до момента разрушения оболочки). В этом случае наблюдается воспламенение ВВ по механизму Мадера [18] (вследствие гидро-
динамического удара происходит адиабатический нагрев ВВ, которое вспыхивает сразу после разрушения стеклянной оболочки).
Математическое описание феноменологических зависимостей, вытекающих из закона сохранения энергии и импульса, остается прежним, т.к. вещество ВВ по-прежнему получает дополнительное количество движения при заполнении пор. Однако при определении ро необходим учитывать сжимаемость матричного ВВ и время разрушения стеклянной оболочки. Согласно оценочным расчетами (сжимаемость матричного ЭВВ считаем близкой к сжимаемости воды [11]):
,р°
1+зрхо3 (1+хГ )
Р
г ст
(12)
где РкаЧ =
Ит1П
ст
(Ист)
- коэффициент качества микросферы; Ит - ми-
нимальная толщина оболочки; ф Яо - средняя толщина
3рст
стенки (оболочки) микросферы; хоо - начальная пористость ЭВВ; ро^ , р°ст - истинная плотность микросфер и плотность стекла, соответственно.
Из (12) следует, что ро не зависит от Яо. Следовательно, оптимального размера стеклянных микросфер не существует. Это объясняет неудачность многочисленных попыток его определения [9]. Однако в связи с тем, что рассматриваемая полость должна играть роль «горячей точки», на величину Яо налагаются следующие ограничения
8,4цэ
4рPf
< Яц <
й V
зар гор
(к +1)
-1
(13)
Б (2к +1)
где рэ, ц э - плотность и вязкость эмульсии, соответственно; йзар -диаметр заряда; Vгор - скорость межпорового прогорания; к -коэффициент политропы ЭВВ.
Нижний предел неравенства (14) определяется условиями возможности схлопывания поры [20, 21], а верхний - условием эффективной детонации ЭВВ [22]. Оценочные расчеты на основании (13) и данных [9, 22, 23] показывают, что при изменении пористости ЭВВ в пределах 0,15-0,25 в качестве оценочных можно принять следующие ограничения на радиус стеклянной микросферы: при йзар = 25 мм - 5 мкм < Яо < 35 мкм; при йзар =
36 мм - 5 мкм <Яо < 50 мкм.
Зависимость скорости детонации ЭВВ от размера стеклянных микросфер для без оболочечных зарядов небольшого диаметра, отмеченная в [9, 10], объясняется особенностью распространения ударных воздушных волн и их взаимодействием с непрореагировавшей частью заряда при распространении в нем детонации.
Необходимый нагрев ЭВВ вследствие гидродинамического удара будет происходить в случае выполнения следующего условия:
где АТ, = Т, -То (То - начальная температура ВВ); Qиспар - теплота испарения ВВ.
Оценки показывают, что правая часть неравенства (14) при Хо = 0,15-0,25 примерно равна 0,034. Т.к. плотность стекла величина практически постоянная, то в качестве критерия качественности стеклянных микросфер можно использовать условие:
В случае, если (15) не выполняется, расчет г выполняется по первому варианту с учетом поправок на начальную температуру
При расчете детонационных параметров ЭВВ (гранэмитов), сенсибилизированных пластиковыми микросферами (полимикро-сферами-пенопласт и т.п.), необходимо учитывать, что сжимаемости матричного ВВ и материала оболочек близки друг у другу.
испар
(14)
вшиР°сф > 85 .
(15)
ЭВВ.
Поэтому эффект адиабатического нагрева ЭВВ вследствие гидродинамического удара не наблюдается. Расчет детонационных параметров ВВ производится по первому варианту. Однако при вычислении АТ величина Т* определяется температурой термодеструкции материала оболочки, т.к. разрушение оболочки сопровождается термопластическими явлениями (Т* « 600 К).
Данное обстоятельство выдвигает повышенные требования к инициирующему импульсу по сравнению с сенсибилизацией равноразмерными газовыми пузырьками. Однако это одновременно обуславливает увеличение детонационных характеристик ЭВВ.
Применимость данного подхода к определению подхода к определению детонационных параметров ЭВВ и гранэмитов обсуждалась в работах [2-4].
Рассмотрим возможность определения детонационных параметров ЛКБО. В табл. 1 представлено сравнение расчетных и экспериментальных данных [19].
В соответствии с [19] принимались следующие характеристики аммиачной селитры: х00 = 0,17, коткр= 0,4, 5 = 2 мм.
Наблюдается хорошее (в пределах точности эксперимента ~
4 %) согласие расчетных и экспериментальных данных.
Таблица 1
Сравнение экспериментальной и расчетной скорости детонации Л^ҐО
ВВ Плотность, г/дм3 Диа- метр заряда, см Условия проведения опыта Экспериментальная скорость детонации, км/с Расчетная скорость детонации, км/с
Смесь АС+ДТ 0,82 12,7 бумажная оболочка 2,77 2,65
0,82 12.7 стальная труба, толщина стенок 9,5 мм 3,93 3,85
0,82 12,7 массив 3,56 3,41
0,82 25,2 массив 4,02 3,85
Дополнительно, для игданитов необходимо отметить, что расчеты на основании (10), (11) показывают, что при плотности
Я* /
заряжания роо > 1,19^1,25, величина °А* — 4 + 5 . Это приводит к
расклиниванию частиц аммиачной селитры А* при их втекании в межгранульное пространство. Необходимо разрушать данные частицы. Однако вследствие иерархической структуры дефектов среды [16] для осуществления этого необходимо увеличение фронтального давления Рf по крайней мере на порядок (до давления несколько десятков ГПа), что невозможно по энергетическим соображениям. Разогрева не происходит. Реакция обрывается. Необходимо отметить, что энергетический запрет на реакции взрывчатого разложения ЛКБО при плотностях роо > 1,2 г/см3 отмечен также М. Куком [19] (на основе термодинамических соображений).
Из приведенных соображений понятно основное назначение воды в ЭВВ - под действием химических сил взаимодействия воды и селитры в условиях малого количества воды происходит не растворение селитры с диспергированием ее вещества на атомы (ионы), а только «дробление» селитры [23]. Размер получившихся в окислительной фазе ЭВВ частичек селитры начинает составлять несколько десятков нанометров. Это позволяет осуществлять детонацию ЭВВ, несмотря на охлаждающее действие воды, при плотностях > 1,2 г/см3 даже при существенно меньших размерах пор, так как эффекта расклинивания наночастиц селитры не происходит. Дополнительно, прослойки воды между наночастицами аммиачной селитры облегчают взаимное перемещение этих частиц, придавая окислительной фазе ЭВВ свойство текучести.
Для выявления путей повышения эффективности динамонов было осуществлено численное моделирование детонационных процессов. Изучалось влияние следующих технологических параметров:
• химический состав ВВ;
• плотность заряжания;
• вид сенсибилизации;
• размер и пористость гранул аммиачной селитры, а также величина коэффициента открытости пор;
• размер сенсибилизирующих пор и размер частиц эмульсии;
• промежуточный детонатор (химический состав, плотность, геометрические размеры) [22];
• капсюль-детонатор (для ЭВВ сенсибилизированных стеклянными микросферами).
• устойчивость детонационного процесса по длине скважинного заряда при нижнем инициировании для ЭВВ и гранэми-тов, сенсибилизированных газовыми порами.
Некоторые результаты исследований, позволяющие обосновать основные пути дальнейшего совершенствования динамонов приведены на рис. 2-9.
Анализ зависимостей, приведенных на рис. 2-9, показывает, что к существенному повышению эффективности динамонов могут привести только комплексные меры, включающие в себя:
• в случае гранэмитов - применение эмульсии с мелкими глобулами, микропористой аммиачной селитры с увеличенным коэффициентом открытости пор и мощными промежуточными детонаторам;
• в случае ЛКБО - микропористой аммиачной селитры с увеличенным коэффициентом открытости пор;
• в случае патронированных ЭВВ - эмульсии с мелкими глобулами и высококачественных стеклянных микросфер в сочетании с капсюлем-детонатором повышенной мощности;
• для ЭВВ, сенсибилизированных пластиковыми микросферами (полимикросферами) безусловное использование мощных промежуточных детонаторов.
Плотность ВВ, г/см3
- - -2
Рис. 2. Зависимость скорости детонации ЛКРО от плотности и наличия стекания жидкого топлива при различных Аоткр (%оо = 0,17, 5 = 1,7 мм): 1 — без стекания; 2 -со стеканием Аоткр = 0,8; 3 — Аоткр = 0,4
Плотность ВВ, г/см3
Рис. 3. Зависимость предельного диаметра ЛКРО от плотности и наличия стекания жидкого топлива при различных Аоткр (%00 = 0,17,
5 = 1,7 мм): 1 —без стекания Аоткр = 0,4; 2 - без стекания Аоткр =0,8; 3 -со стеканием Аоткр = 0,8; 4 - со стеканием Аоткр = 0,4
Плотность ВВ, г/см3
Рис. 3. Зависимость предельного диаметра заряда эмульсии типа Украинита ПП-2 от плотности (А = 4 мкм, Рвнешн = 2,5 атм)
Р, атм
Рис. 4. Зависимость скорости детонации эмульсии типа Украинита ПП-2 от внешнего давления (А = 4 мкм, р00 = 1,189 г/см3)
5700 5600 5500 5400 0 5300 2 5200 5100 5000 4900 4800 4700
0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 1,5 1,7
Размер гранул АМРО, мм
Рис. 5. Зависимость скорости детонации гранэмита типа И-30 от размера гранул аммиачной селитры и коэффициента открытости пор при различных размерах глобул эмульсии (%00 = 0,18, Рвнешн = 2,5 атм, р00 = 1,25): 1 — Аоткр = 0,8 и А = 4 мкм; 2 — Аоткр = 0,4 и А = 8 мкм; 3 - коткр = 0,8 и А = 8 мкм; 4 - коткр = 0,4 и А = 4 мкм
Размер гранул АМРО, мм
Рис. 6. Зависимость скорости детонации гранэмита типа И-30 от размера гранул аммиачной селитры при различных коэффициентах открытости пор (х00 = 0,18, Рвнешн =1,5 атм, р00 =1,18, А = 8 мкм): 1 — и = 0 8; 2 — и = 04
Лоткр ~ Лоткр
Рис. 7. Зависимость коэффициента работоспособности по Шведову К.К. гранэмита типа И-30 относительно аммонита 6ЖВ (плотн. 1 г/см3) от размера гранул АС при различных коэффициентах открытости пор (хоо = 0,18, Рвнешн = 1,5 атм, роо = 1,18, А = 8 мкм): 1 - Аоткр =
Рис. 8. Влияние коэффициента качества изготовления стеклянных микросфер на скорость детонации ЭВВ (АС - 75 %, СаС - 15 %, Н20 - 10 %, топл. фаза - 7 %, 8Ю2 - 3,3 %, рсф = 1,18 кг/м3, Я0 = 40 мкм)
Длина заряда капсюля детонатора, мм
Рис. 9. Зависимость достигаемой скорости детонации от активной длины заряда капсюля детонатора (состав ЭВВ приведен на рис. 8, ВВ заряда - гексоген плотностью 1,72 г/см3)
Дополнительно следует отметить, что при рассмотрении устойчивости распространения детонации по длине вертикального (наклонного) скважинного заряда при нижнем инициировании для ЭВВ и гранэмитов, сенсибилизированных газовыми порами, может наблюдаться явление снижения скорости детонации. Причиной данного явления служит изменение структуры данных ВВ, обусловленное увеличением размеров газовых пор при снижении гидростатического давления по мере удаления от места инициирования. Для ликвидации негативных последствий данного явления рекомендуется встречное или многоточечное инициирование.
Выполненные исследования показали, что эффективность динамонов можно поднять на 30-40 %. Для решения данного вопроса необходимы комплексные меры.
1. Необходимы технологии, позволяющие увеличить коэффициент открытости пор в гранулах аммиачной селитры. Только это на 15-20 % позволит увеличить эффективность взрывных работ.
2. Внедрять эффективные эмульгаторы. Снижение размеров частиц эмульсии с 8 мкм до 4 мкм также на 15-20 % позволяет увеличить работоспособность ЭВВ.
3. Повысить коэффициент качества изготовления стеклянных микросфер. Возможное повышение эффективности патрониро-ванных ЭВВ - 25 %.
4. Учитывая низкую газовость ЭВВ по сравнению с гранэми-тами, необходимо рассматривать данные ВВ, как одни из основных при ведении взрывных работ на глубоких горизонтах. Так как в данных условиях возникает необходимость ведения отбойки сдвоенными или строенными уступами, то во избежание вредного действия давления столба ВВ на газовые поры в нижней части скважины, необходимо рассмотреть возможность сенсибилизации ЭВВ пластиковыми микросферами (полимикросферами).
5. При возбуждении ЭВВ и гранэмитов, сенсибилизированных газовыми порами, целесообразно использовать встречное или многоточечное инициирование.
6. Все перечисленные выше меры повышения эффективности динамонов возможны лишь на фоне увеличения мощности промежуточных детонаторов и капсюлей-детонаторов.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кутузов Б.Н., Горинов С.А. Расчет детонационных параметров аммиачно-селитренных ВВ // ГИАБ, 2010, № 6, С. 40-49.
2. Горинов С.А. Теоретическая оценка детонационных параметров гранэмитов // ГИАБ, 2010, № 8, С. 121-130.
3. Горинов С.А., Куприн В.П., Коваленко И.Л. Оценка детонационной способности эмульсионных взрывчатых веществ// В кн.: Высоко-
энергетическая обработка материалов. - Днепропетровск: Арт-пресс,
2009. - с. 18-26.
4. Влияние химической природы окислителя на детонационные характеристики ЭВВ. Горинов С. А., Куприн В.П., Коваленко И.Л., Со-бина Е.П. // В кн.: Развитие ресурсосберегающих технологий во взрывном деле. III Уральский горно-промышленный форум. - Екатеринбург,
2010. - C. 191-201.
5. Кедринский В.К. Гидродинамика взрыва // ПМТФ, 1987, № 4, с. 23-48.
6. Дунин С.З., Сурков В.В. Динамика закрытия пор во фронте ударной волны // ПММ, 1979, Т.43. - с. 511-518.
7. Caroll M.M., Holt A.C. Static and dynamic pore-collapse relation for ductile porous materials // J. Appl. Phys. 1972. V. 43. № 4. - pt. 1. - P. 1626-1636.
8. Дубнов Л.В., Бахаревич Н.С., Романов А.И. Промышленные взрывчатые вещества. М.: Недра, 1988. - 358 с.
9. Колганов Е.В., Соснин В.А. Эмульсионные промышленные взрывчатые вещества. (Составы и свойства). Дзержинск Нижегородской области, изд. ГосНИИ «Кристалл», 2009. - 592 с.
10. Ксюгуанг В. Эмульсионные взрывчатые вещества. М. - Красно-армейск, 2002. - 380 с.
11. Баум Ф.А., Станюкович К.П., Шехтер Б.И. Физика взрыва. -М.: Физматгиз, 1959. - 800 с.
12. Юханссон К., Персон П. Детонация взрывчатых веществ. - М.: Мир, 1973. - 352 с.
13. Дубовик А.В., Боболев В.К. Чувствительность жидких взрывчатых систем к удару. - М.: Наука, 1978. - 232 с.
14. Зельдович Я.Б., Райзер Ю.П. Физика ударных волн и высокотемпературных гидродинамических явлений. - М.: Наука, 1966. - 688 с.
15. Страковский Л.Г., Орлов А.А. О предельных условиях образования очага воспламенения за счет сжатия воздушных включений при инициировании // ФГВ, 1988, № 2. - С. 78-83.
16. Садовский М.А. Естественная кусковатость горной породы. // ДАН СССР, 1979. - Т. 247, № 4. - с. 829-831.
17. Собина Е.П. Влияние физико-химических факторов на спектры диффузного отражения в ближней инфракрасной области влагосодержащих порошкообразных веществ //кандидатская диссертация, Екатеринбург, 2009. - 156 с.
18. C. Mader. Shock and hot initiation of homogeneous explosives. // Phys. Fluids. 1963. V.6. - № 3. - P. 375-383.
19. КукМ.А. Наука о промышленных ВВ. - М.: Недра, 1980. - 453 с.
20. Забабахин Е.И. Заполнение пузырьков в вязкой жидкости // ПММ, 1960, - т. 24, вып. 6, с. 1129-1131.
21. Григорьев Н.А., Доронин Г. С., Одинокий В.Л. Действие импульса давления на полость в вязкой жидкости // ПМТФ, 1978, № 2, с. 86-88.
22. Кутузов Б.Н., Горинов С.А. Инициирование эмульсионных ВВ и гранэмитов промежуточными детонаторами // ГИАБ № 7, 2011.
23. Горинов С.А., Кутузов Б.Н., Собина Е.П. Структура окислительной фазы эмульсионных взрывчатых веществ // ГИАБ № 7, 2011.
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ
Кутузов Борис Николаевич - доктор технических наук, профессор Московского государственного горного университета, Москва, boriskutuzov@mail.ru
Горинов Сергей Александрович - кандидат технических наук, старший научных сотрудник Института горного дела УрО РАН, Екатеринбург, akaz2006@yandex.ru
