CC BY
13
УДК 69.059.35
doi 10.24411/2221-0458-2023-01-14-27
ЭФФЕКТИВНЫЙ СПОСОБ УСИЛЕНИЯ ДЕРЕВЯННЫХ БАЛОК МЕЖДУЭТАЖНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
Опбул Э.К.1, 2, Калдар-оол А-Х.Б.2, Сат С.Ч.2 1 Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет
2Тувинский государственный университет
AN EFFICIENT METHOD OF REINFORCING WOODEN BEAMS OF INTERFLOOR FLOORS
E.K. Opbul1 2, A-Kh.B. Kaldar-ool2, S.Ch. Sat2 1 Saint-Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering 2Tuvan State University, Kyzyl
Настоящая статья посвящена применению усиления перекрытия по деревянным балкам при реконструкции жилого дома постройки 50-х годов прошлого века. Усиление разработано на основе создания комбинированной конструкции, которая выполняется в виде сталефибробетонной плиты (фибробетон, уложенный на профлист) поверх деревянных балок, включённых в совместную работу. В поставленной задаче требуется определить возможность устройства сталефибробетонной плиты по деревянным балкам перекрытия без применения регулярной традиционной арматуры. Работоспособность предлагаемой комбинированной конструкции рассчитана на основе действующих норм проектирования. Как показывают расчёты, несущая способность опорных участков и жесткость деревянных балок без учёта связевых упоров недостаточны. Наличие связей между балками и плитой, при которой создаётся композитное поперечное сечение балки, показало достаточную несущую способность и жесткость планируемой конструкции перекрытия.
Ключевые слова: перекрытие; деревянные балки; усиление; сталефибробетонная плита; прочность; жесткость
This article is devoted to the use of reinforcing the floor on wooden beams in the reconstruction of a residential building constructed in the 50s of the 20th century. The reinforcement was developed on a combined structure which is made in the form of a steel-fiber-reinforced concrete slab (fiber-reinforced concrete laid on a profiled sheet) on top of wooden beams included in the joint work. The task is to determine the possibility of installing a steel-fiber-
reinforced concrete slab on wooden floor beams without the use of regular traditional reinforcement. The operability of the proposed combined design is substantiated by the calculation based on the current design standards. As calculations show, the bearing capacity of the supporting sections and the rigidity of wooden beams without taking into account the tie stops are insufficient. The presence of connections between the beams and the slab, which creates a composite cross section of the beam, showed sufficient bearing capacity and rigidity of the planned floor structure.
Keywords: ceiling; wooden beams; reinforcement; steel-fiber concrete slab; strength; rigidity
Введение
Объект исследования - деревянные перекрытия и их реконструкция.
Предмет исследования - усиление деревянных перекрытий с устройством сталефибробетонной плиты и их расчёт.
В результате проведения
соответствующих обследований [1-10], часто возникает реальная необходимость в рекон-струкции здания, при котором могут быть выполнены замена, ремонт или усиление несущих конструктивных элементов.
Существует огромное многообразие эффективных способов по усилению несущих конструкций зданий. Известны традиционные методики усиления зданий с использованием инновационных
технологий и комбинированных методов, применение которых зависит от результатов обследования.
Усиление деревянных перекрытий может быть вызвано как в старых, так и в новых постройках. Полная или частичная замена существующего перекрытия -мероприятии чрезвычайно трудоёмкие (до
50% суммарных трудозатрат) и трудозатратные (до 20% суммы единовременных затрат на реконструкцию).
Исследования, связанные с усилением несущих конструкций зданий и сооружений, они достаточно актуальны, а создание теории расчёта усиления имеет практическое значение.
Для деревянных перекрытий характерна балочная конструктивная схема, основу которой составляют балки с пролетами, не превышающими 6,5 м (см. рис. 1, 2).
Средняя толщина деревянных перекрытий составляет 350-400 мм, они отличаются достаточно высокой жесткостью.
Ниже приведем основные способы усиления деревянного перекрытия.
Как правило, для усиления балок перекрытий, существуют два самых распространённых способа - повышение несущей способности и уменьшение нагрузки [11, 12].
Рис. 1. Междуэтажное перекрытие с деревянными балками (размеры в мм) в плане: 1 -деревянные балки из бруса сечением 190*250; 2 - несущая стена из каменной кладки
Рис. 2. Разрез 1-1 междуэтажного перекрытия: 1 - деревянные балки из бруса сечением 190*250; 2 - несущая стена из каменной кладки
На практике первый вариант самый распространенный, поскольку снижение нагрузки означает переоборудование помещения под другое назначение, что сделать сложно и не всегда возможно.
К способам усиления с целью увеличения несущей способности относятся:
• увеличение жесткости с наращиванием сечения, желательно по высоте, так как дополнительная ширина не даст положительного эффекта. Для наращивания используют деревянные доски, которые закрепляются на балки;
• установка промежуточных опор в пролете или использование подкосов;
• установка дополнительных балок меду существующими;
• использование металлических обойм, например, двух швеллеров, крепящихся с двух сторон балки. Для небольших повреждений можно применять полосовую сталь. Важно предусмотреть гидроизоляцию между металлом и деревом в обязательном порядке.
Реконструкция рассматриваемого примера проводилась при следующих условиях:
• на месте реконструкции планировалось размещение помещений с влажным режимом эксплуатации и полами из керамогранита, укладываемого на основание только из бетона;
• высота помещений достаточна для наращивания толщины перекрытия на 1520 см;
• состояние древесины балок исправное без существенных повреждений;
• здание эксплуатируется и производство работ необходимо проводить без разборки старого деревянного перекрытия, замена перекрытия невозможна;
• производство работ необходимо проводить с особой осторожностью, не допуская протечек при заливке бетонной смеси.
Исходя из перечисленных условий принято решение о применении комбинированной конструкции. Основные шаги технологии заключаются в следующем:
• разбираются деревянные полы, кирпичные перегородки;
• строительный мусор засыпки заменяется на эффективный звукоизоляционный материал;
• по верху существующих балок в качестве опалубки крепится профилированный стальной настил, который служит одновременно защитной конструкцией от протечек из
фибробетонной смеси и, закреплённый по всей длине к балке, включается в работу, повышая несущую способность;
• к балкам в приопорных участках крепятся специальные саморезы, обеспечивающие совместную работу плиты.
Расчёт конструкции проведен для двух стадий, монтажную и режим функциональной эксплуатации:
1) на время монтажа проверены существующие деревянные балки на прочность от действия веса бетона, не набравшего прочность и не включившегося в работу;
2) выполнены расчёты конструкции на действие нагрузок, действующих нагрузок при эксплуатации.
Применительно к данной тематике статьи ниже во 2 главе рассматривается вариант усиления деревянного перекрытия с устройством сталефибробетонной плиты без учета традиционной регулярной схемы армирования. Очевидно, данный вариант усиления относится кнаращиванию сечения.
1. Перекрытия из сталежелезо-бетонной плиты.
Перекрытия из сталежелезобетонной плиты состоят из балочного элемента (металлический двутавр, комбинированный железобетонный) и уложенной на него сталежелезобетонной плиты.
Конструктивная схема сталежелезо-бетонной плиты состоит из стального
профилированного настила с рифлёными стенками гофров и монолитного бетона с рабочим и противоусадочным (сварная сетка) армированием, стержневых упоров [13-20].
Стержневые упоры - соединительные элементы или связи, выдерживающие сдвиговые напряжения от поперечных сил в приопорных участках.
Профилированный настил во время бетонирования служит как несъемная опалубка, воспринимающей вес
уложенного бетона, арматурного каркаса (сварной сетки) и других технологических нагрузок, а в момент эксплуатации - в качестве внешней рабочей листовой арматурой с процентом армирования порядка 1,25%.
Основные преимущества сталебетонных перекрытий:
• сокращение расхода стали на 15% за счёт ненужных балок;
• уменьшение трудозатрат (на 2540%) в сравнении с обычным монолитным железобетонном;
• увеличение предела огнестойкости и другие.
2. Распространённые методы усиления деревянного перекрытия.
Усиление существующих деревянных балок, как правило, выполняется при незначительных повреждениях или необходимости создать дополнительную
жесткость перекрытию. Для этого используют достаточно много способов и усиливающих элементов (накладки из дерева, металлические пластины, швеллера, прутковые протезы). Накладки из дерева используются, если существующее ребро жесткости повреждено. Пролеты между лагами можно усилить при помощи металлических элементов. В качестве металлических усилителей могут быть использованы прутковая ферма, коробка из пластин, швеллера со скобами и т.д.
3. Расчёт деревянных балок, усиленных сталефибробетонной плитой.
Требуется определить возможность устройства сталефибробетонной плиты толщиной 12 см по деревянным балкам перекрытия без регулярной традиционной арматуры. Сталефибробетонная плита - это фибробетонная плита, уложенная на профлист, предназначение ее состоит в усилении деревянного перекрытия.
Дано старое междуэтажное перекрытие по деревянным балкам с деревянным заполнением, опирающимся на несущие каменные стены (см. рис. 1).
Старая конструкция деревянного перекрытия заменяется новой,
представленной на рисунке 3, деревянные балки сечением 20*25 см, между балками сверху деревянного подбора уложена минеральная вата, плотностью 150 кг/м3. Поверх минеральной ваты укладывается профнастил, служащий несъемной
опалубкой монолитной стале-
фибробетонной плиты толщиной 12 см (принимаем в расчет на случай максимальной толщины и возможного
прогиба опалубки), на укладывается напольное ковролин, толщиной 1 см.
которую покрытие
Рис. 3. Планируемая конструкция междуэтажного перекрытия Ниже приводится поверочный расчёт нового, усиленного перекрытия
3.1. Сбор нагрузок.
Сбор нагрузок на новое планируемое перекрытие представлен в таблице 1.
Таблица 1. Постоянная нагрузка от собственного веса 1 м2 перекрытия
№ Элемент Толщина, м Объемный вес, кН/м3 Нормативная нагрузка q " , кН/м2 Ч Расчетная нагрузка q , кН/м2
1 Ковролин 0,01 2,0 0,02 1,1 0,022
2 СФБ плита 0,120 28 3,36 1,1 3,7
3 Профлист 0,08 - 0,08 1,1 0,09
4 Минвата 0,120 1,50 0,18 1,1 0,20
5 Подбор из досок 0,030 5 0,15 1,1 0,17
6 Подшивка потолка 0,030 5 0,15 1,1 0,17
7 Штукатурка по драни 0,02 13 0,26 1,2 0,31
8 Перегородки 0,50 1,2 0,60
9 Временная 1,50 1,3 1,95
ИТОГО 6,38 7,41
Жесткостные характеристики балок: ширина ¿=20 см; высота сечения И=25 см; погонный вес С=0,24 кН/м; момент
инерции Л=26042 см4; момент сопротивления Жх=2083 см3.
т.
Я = 130 • ^ =130 кг/см2 - расчетное
" У п
сопротивление при изгибе для второго сорта древесины [21], где шь = 1 и у = 1.
т. . о
Ял = 16=16 кг/см2 - расчетное
' У п
сопротивление скалыванию для второго сорта древесины [21], где т4 = 1 и у п = 1.
Свойства сталефибробетона приняты согласно [22] при классе бетона В25: Я/гп=20,0МПа; Яь=15,4 МПа, Еь=22200 МПа.
Полная погонная нормативная нагрузка на балку с учётом собственного веса:
д" = 6,38 • 0,8 + 0,24 = 5,34 кН/м. Полная погонная расчётная нагрузка на балку:
д" = 7,41 • 0,8+0,24 • 1,1 = 6,19 кН/м. 3.2. Проверка несущей
способности деревянных балок [21, 23].
Расчет изгибаемого элемента по предельному состоянию первой группы производится по формулам:
• на прочность по нормальным напряжениям (согласно п. 7.9 [1]):
M 23,4 -10
6
ст = —- = -= 11234 кН/
W 2083
m2<Ru=13000 кН/м2, где Мх - расчётный изгибающий момент от внешней нагрузки:
qp -12 6,19 - 5,56 M = --= —--— = 23,4 кН м.
Прочность по нормальным напряжениям обеспечена.
• на прочность по касательным напряжениям (согласно п. 7.10[1]):
Q - sb
.___ D
Т = - ^ Rck ;
Л - ь
bp
Qд =
qp -1 6,19 - 5,5
= 17,02 кН;
=
bp
b - h 20 - 25 2
8 8 17,02 -15625
т =
■ = 15625 см'
= 0,51 кН/см2=5100
3.
26042 • 20 кН/м2>Яск=1600 кН/м2.
Прочность по касательным напряжениям не обеспечена.
Проверка по второй группе предельных состояний.
• расчетный прогиб балки:
5 д" • 14 5 5,34 • 550 4 г 1 1 / =----=---= 2,4 см > [/] = -1 = 2,2 см.
384 Е384 1 х 105 • 26042 250
Жесткость недостаточна.
3.3. Расчёт деревянных балок с композитным сечением [21, 23].
При установке связей между деревянными балками и
сталефибробетонной плитой получается композитное сечение (см. рис. 4) из дерево-сталефибробетонной конструкции.
8
8
2
2
Рис. 4. Расчётная схема комбинированного сечения
Определяем характеристики приведённого сечения.
Модуль упругости древесины £¿=10000 МПа [21], модуль упругости сталефибробетона при классе бетона В25 Е/ъ=22200 МПа [22].
Момент инерции бруса относительно собственной центральной оси X2: Jxд=24740 см4, и площадь ^¿=20*25=500 см2.
Коэффициент приведения к Е л
древесине: т =
Е
= 2,22 .
Площадь приведённого сечения: А = Ая + т ■ А, = 500 + 2,22 • 80-12 = 2631
пр д Ь '
2
см2.
Координата центра тяжести приведённого сечения:
тАьУ1 2,22 ■ 20 ■ 25 ■ 18,5
Ус =
А
= 7,8
2631
см.
Момент инерции приведённого сечения относительно главной центральной оси x:
Ь к з
Ь = Ь а + тЬ „ = (ь ао + А • у2)+ т| 1 ' 1 + Ь„ • "л ■Г'1Ъ ' "д
х п р хд х]Ь V хд0 д ■' с ! 1 л, л.
12
" ^ + "ь ]Ь ' "]Ь ' 1 _ У с
80 • 123
= (24740 + 500 • 7,82)+ 2,221 80 -12 + 80 • 12 12 + 25 - 7,8 | | = 103538 см 3.
12 + 25
Расчётный момент в среднем сечении в стадии после набора прочности бетона:
ар12 6,19 ■ 550 2 М = --= —-= 234059 кгхм.
8 8
Проверка прочности с учетом момента инерции приведённого сечения.
Напряжения в деревянной части сечения:
М Ь
234059 103538
стя =--у =--20,1 = 45,4
я ^ тах ' '
кг/см2<^„=130 кг/см2. Прочность деревянных балок обеспечена.
Напряжения в монолитной части сечения:
М 234059 кг кг
ст. = т---у = 2,22 ---16,7 = 83,8-< Л =154 -
/ тах 103538 см2 1 см 2
Прочность сталежелезобетонной плиты обеспечена.
Расчет по деформациям.
Изгибающий момент от нормативной нагрузки:
цп12 5,34 • 550 2
M = --= —-= 201919 кгсм.
8 8
Кривизна комплексного изгибаемого элемента:
1 М 201919
- = -= -= 1,9 х 10
г Ея • J 100 000 •103538
о хпр
1/см.
Прогиб
/ = — •1 • 12 = — • 1,9 х 10 ~5 • 550 2 = 0,6 < 2,2 см.
48 г 48
Жёсткость обеспечена.
Проверка прочности профилированного настила.
Момент инерции сечения профлиста Н57-750 толщиной 0,8 см на погонный метр ширины: 7=61,2 см4, расстояние до наиболее удалённой точки от центра тяжести ^=10,7+0,8=11,5 см. Марка оцинкованного проката по ГОСТ Р 52246 при марке 280: Яу = 270 МПа [24].
Нагрузка от бетонной смеси на один погонный метр ширины профнастила:
ц = 2800 х 0,12 = 336 кг/м = 3,36 кН/м .
Момент от действия нагрузки бетонной смеси:
а1 2 3,36 • 80 2 М . = -— = -= 2688 кг • см.
пф 0 0
М
61,2
• 11,5 = 505 ,1 кг/см 2 < К = 2700 кг/см
Прочность по напряжениям дост-аточна. Жёсткость:
5 а14 5 3,36 • 80 4
/ = -— =---,-6-= 0,04
384 EJ 384 2,1 х 10 6 • 61,2
см.
Жёсткость достаточна. Расчёт требуемого количества связей против силы &
Максимальная поперечная сила на опоре:
цр1 6,19 • 550
Q =
= 17,02 кН.
2 2 Статический момент отсечённой части (плиты): Б™ = тА отс х у2 = 2,22 х 12 х 80 х 10,7 = 22804
3
см3.
Погонные сдвиговые усилия: QSlmc 17,02 • 22804
Т =
= 3,75 кН/см.
J 103583
хпп
Принимаем соединения на саморезах типа ТСС-Пс^=7,3 мм, длиной /=150 мм для композитных конструкций из дерева и бетона. Длина заглублённой части: 150-30=120 мм, принимаем в расчёт 12 см.
Несущая способность односрезного соединения (см. табл. 20 [25]):
• из условий смятия древесины:
Г = 0,35 • с • й = 0,35 х 12 х 0,73 = 3,066
см ' ' ' '
кН;
• из условий изгиба самореза:
И
гт
J
5
Г = 2,5 • й + а = 2,5 х 0,73 2 + 0,01 х 12 2 = 2,77
и
Принимаем минимальную несущую способность самореза на один шов сплачивания Ета: = 2,27 кН.
Максимально допустимый шаг вдоль волокон Б = 15 • ё = 15 X 0,73 = 10,95 см, принимаем ^ = 11 см.
Усилие, приходящееся на 11 см:
N = Б • Т = 11 х 3,75 = 41,25 кН.
£ 1 ' '
Требуемое количество саморезов:
N.
п =
41,25 2,27
= 18,17 шт.
Принимаем по 3 шт саморезов типа ТСС-П в каждой гофре, на 1,5 м от опоры в зависимости от геометрии профлиста получается 8 гофр, общее количество -3x8=24 шт.
По результатам поверочных расчётов на рисунке 5 представлена схема усиления деревянного перекрытия.
Рис. 5. Схема усиления деревянного перекрытия
Выводы:
1. Поверочный расчёт планируемого перекрытия без учета связей показывает достаточную несущую способность балок по нормальным напряжениям, но при этом по сдвиговым касательным напряжениям и жесткости - прочность недостаточна.
2. При учёте соединительных связей (специальные саморезы типа ТСС-11), работающих против сдвиговых усилий на
Библиографический список 1. СП 255.1325800.2016. Здания и сооружения.
Правила эксплуатации. Основные положения. -
приопорных участках, в расчетной схеме создается композитное тавровое сечение, состоящее из балки, профлиста и фибробетона (1%).
3. Расчёты деревянной балки с композитным сечением показали достаточную несущую способность и жесткость планируемой конструкции перекрытия.
Москва: Стандартинформ. - 2017. - 31 с. - Текст : непосредственный.
2. ГОСТ 27751-2014. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения.
- Москва: Стандартинформ. - 2019. - 19 с. -Текст : непосредственный.
3. Бедов А.И., Сапрыкин В.Ф. Обследование и реконструкция железобетонных и каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений. - Москва: Издательство АСВ. -1995. - 192 с. - Текст : непосредственный.
4. СП 13-102-2003. Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений. - Москва: Госстрой России. - 2003.
- 31 с. - Текст : непосредственный.
5. Рекомендации по проектированию усиления железобетонных конструкций зданий и сооружений реконструируемых предприятий. Наземные конструкции и сооружения / Харьковский Промстройниипроект, НИИЖБ. -Москва: Стройиздат. - 1992. - 191 с. - Текст : непосредственный.
6. Онуфриев Н.М. Усиление железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений / Н. М. Онуфриев. - Москва: Издательство литературы по строительству. -1965. - 342 с. - Текст : непосредственный.
7. Голышев, А. Б. Усиление несущих железобетонных конструкций производственных зданий и просадочных оснований / А. Б. Голышев, П. И. Кривошеев, П. М. Козелецкий и др. - Киев : Логос. - 2004. - 219 с. - Текст : непосредственный.
8. Бондаренко, С.В. Усиление железобетонных конструкций при реконструкции зданий / Бондаренко С.В. Санжаровский Р. С. - Москва: Стройиздат. - 1990. - 352 с. - Текст : непосредственный.
9. Бондаренко, В. М. Некоторые задачи усиления поврежденных железобетонных конструкций / В. М. Бондаренко, В. И. Римшин - Текст :
непосредственный // Вестник РААСН. - Москва.
- 2013. - № 10.
10. Картузов, Д. В. Усиление железобетонных конструкций композиционными материалами / Д. В. Картузов, В. А. Пшеничный, А. А. Шилин.
- Москва: Стройиздат, 2004. - Текст : непосредственный.
11. Юшин, А. В. Прочность наклонных сечений многопролетных железобетонных конструкций, усиленных фиброармированными пластиками : дис. ... канд. тенх. наук : 05.23.01 / Юшин Алексей Владимирович ; науч. рук. В.И. Морозов; СПбГАСУ. - Санкт-Петербург, 2014. -121 с.
12. Костенко А.А. Прочность и деформативность центрально и внецентренно сжатых кирпичных и железобетонных колонн, усиленных угле- и стекловолокном : дис. ... канд. техн. наук. -Москва. - 2010. - 150 с.
13. СП 266.1325800.2016. Конструкции сталежелезобетонные. Правила проектирования.
- Москва: Минстрой России. - 2016. - 124 с. -URL: https://files.stroyinf.ru/image/ecatfon.gif. (дата обращения: 12.12.2022) - Текст : электронный.
14. Методические рекомендации по расчёту и проектированию сталежелезобетонных конструкций // ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, НИИЖБ им. А.А. Гвоздева, ООО Техсофт. -Москва. - 2018. - 63 с. - URL: https://files.stroyinf.ru/Index2/1/4293727/42937277 45.htm. (дата обращения: 12.12.2022) - Текст : электронный.
15. Портал «Геостарт» (Geostart). Взгляд инженера. Усиление деревянных балок перекрытия. - URL: https://geostart.ru/post/66400 (дата обращения: 10.02.2023). - Текст : электронный.
16. Строительный портал StrPort. Усиление деревянного перекрытия: [Электронный ресурс]
- URL: https://strport.ru/stroitelstvo-
^тоу/изПете-регекгуШ-озоЬеппоБЙ-tekhnologiya#3 (дата обращения: 10.02.2023). -Текст : электронный.
17. Аркаев, М. А. Способы усиления стержневых деревянных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений / М. А. Аркаев, Г. А. Столповский, К. В. Шмелев, М. И.Сергеев. -Текст : непосредственный // Вестник ОГУ. -2013. - № 5 (154). - С. 158-164 с.
18. Никитин, Г. Г., «Клееная деревянная балка» Никитин / Г. Г. Никитин, В. А. Грачёв, Г. Н. Ширунов // Изобретение Авторское свидетельство на изобретение №1581828. - Текст : непосредственный.
19. Ширунов Г. Н. Напряжения и деформации упругих стержней при свободных продольных колебаниях : учебное пособие / Г.Н. Ширунов. -Санкт-Петербург: ГУМРФ имени адмирала С. О. Макарова. - 2013. - 94 с. - Текст : непосредственный.
20. Ширунов Г. Н. Традиционные крыши с холодным чердаком и металлической кровлей : учебное пособие / Г. Н. Ширунов, Н. П. Дубровина. - Санкт-Петербург: Изд-во Политехн. ун-та. - 2017. - 71 с. - Текст : непосредственный.
21. СНиП 11-25-80. Деревянные конструкции. -Москва: ФГУП ЦПП. - 2005. - 30 с. - Текст : непосредственный.
22. Опбул Э.К. Эффективное использование высокопрочной арматуры в изгибаемых элементах без преднапряжения : дисс. ... канд. техн. наук / Э. К. Опбул; СПбГАСУ. - Санкт-Петербург. - 2006. - Текст : непосредственный.
23. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. -Москва. - 2003. - 85 с. - Текст : непосредственный.
24. ГОСТ Р58901. Профили стальные листовые гнутые с трапециевидными гофрами для строительства. - 2020. - Текст : непосредственный.
25. СП 64.13330.2011. Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80. -Текст : непосредственный.
References
1. Set of Rules 255.1325800.2016. Zdanija i sooruzhenija. Pravila jekspluatacii. Osnovnye polozhenija [Buildings and structures. Operating rules. Basic provisions]. Moscow, Standartinform, 2017, 31 p. (In Russian)
2. GOST 27751-2014. Nadezhnost' stroitel'nyh konstrukcij i osnovanij. Osnovnye polozhenija [Reliability of building structures and foundations. The main provisions]. Moscow, Standartinform, 2019, 19 p. (In Russian)
3. Bedov A.I. and Saprykin V.F. Obsledovanie i rekonstrukcija zhelezobetonnyh i kamennyh konstrukcij jekspluatiruemyh zdanij i sooruzhenij [Inspection and reconstruction of reinforced concrete and stone structures of operated buildings and structures]. Moscow, ASV Publ., 1995, 192 p. (In Russian)
4. Set of Rules 13-102-2003. Pravila obsledovanija nesushhih stroitel'nyh konstrukcij zdanij i sooruzhenij [Rules of inspection of load-bearing building structures of buildings and structures]. Moscow, Gosstroy Publ. 2003, 31 p. (In Russian)
5. Rekomendacii po proektirovaniju usilenija zhelezobetonnyh konstrukcij zdanij i sooruzhenij rekonstruiruemyh predprijatij. Nazemnye konstrukcii i sooruzhenija [Recommendations for the design of reinforcement of reinforced concrete structures of buildings and structures of reconstructed enterprises. Ground structures and structures]. Kharkov Promstroyniiproekt. Moscow, Stroyizdat, 1992, 191 p. (In Russian)
6. Onufriev N.M. Usilenie zhelezobetonnyh konstrukcij promyshlennyh zdanij i sooruzhenij [Reinforcement of reinforced concrete structures of industrial buildings and structures]. Moscow, Literature on Construction Publ., 1965, 342 p. (In Russian)
7. Golyshev A. B. et al. Usilenie nesushhih zhelezobetonnyh konstrukcij proizvodstvennyh zdanij i prosadochnyh osnovanij [Reinforcement of load-bearing reinforced concrete structures and foundations]. Kiev, Logos Publ., 2004, 219 p. (In Russian)
8. Bondarenko S.V., Sanzharovsky R. S. Usilenie zhelezobetonnyh konstrukcij pri rekonstrukcii zdanij [Reinforcement of reinforced concrete structures during the reconstruction of buildings]. Moscow, Stroyizdat, 1990, 352 p. (In Russian)
9. Bondarenko V. M., Rimshin V. I. Nekotorye zadachi usilenija povrezhdennyh zhelezobetonnyh konstrukcij [Some problems of strengthening damaged reinforced concrete structures]. Moscow, Vestnik of RAASN, 2013, no. 10. (In Russian)
10. Kartuzov D. V. Pshenichny V. A., Shilin A. A. Usilenie zhelezobetonnyh konstrukcij kompozicionnymi materialami [Reinforcement of reinforced concrete structures with composite materials]. Moscow, Stroyizdat, 2004. (In Russian)
11. Yushin A. V. Prochnost' naklonnyh sechenij mnogoproletnyh zhelezobetonnyh konstrukcij, usilennyh fibroarmirovannymi plastikami : dis. kand. tenh. nauk [The strength of inclined sections of multi-span reinforced concrete structures reinforced with fiber-reinforced plastics : Cand. Tech. Sci. Diss]. Saint-Petersburg, 2014, 121 p. (In Russian)
12. Kostenko A.A. Prochnost' i deformativnost' central'no i vnecentrenno szhatyh kirpichnyh i zhelezobetonnyh kolonn, usilennyh ugle- i steklovoloknom : dis. kand. tehn. Nauk [Strength and deformability of centrally and off-center compressed brick and reinforced concrete columns reinforced with carbon and fiberglass: Cand. Tech. Sci. Diss]. Moscow, 2010, 150 p. (In Russian)
13. Set of Regulations 266.1325800.2016. Konstrukcii stalezhelezobetonnye. Pravila proektirovanija [Steel-reinforced concrete structures. Design rules].
Moscow, Ministry of Construction of the Russian Federation, 2016. 124 p. Available at: https://files.stroyinf.ru/image/ecatfon.gif. (access date: 12.12.2022) (In Russian)
14. Metodicheskie rekomendacii po raschjotu i proektirovaniju stalezhelezobetonnyh konstrukcij [Methodological recommendations for the calculation and design of steel-reinforced concrete constructions]. Scientific Research Institute for Construction named after V.A. Kucherenko, Scientific Research and Project Construction Institute named after A.A. Gvozdev, LLC Techsoft. Moscow, 2018, 63 p. Available at: https://files.stroyinf.ru/Index2/1/4293727/42937277 45.htm. (access date: 09.02.2023) (In Russian)
15. Geostart Portal. Vzgljad inzhenera. Usilenie derevjannyh balok perekrytija [The engineer's view. Reinforcement of wooden floor beams]. Available at: https://geostart.ru/post/66400 (access date: 10.02.2023). (In Russian)
16. Construction portal of StrPort. Usilenie derevjannogo perekrytija [Reinforcement of the wooden floor]. Available at: https ://strport.ru/stroitelstvo -domov/usilenie-perekrytii-osobennosti-tekhnologiya#3 (access date: 10.02.2023). (In Russian)
17. Arkaev M. A. Stolpovskij G. A., Shmelev K. V., Sergeev M. I. Sposoby usilenija sterzhnevyh derevjannyh konstrukcij jekspluatiruemyh zdanij i sooruzhenij [Methods of strengthening core wooden structures of operated buildings and structures]. Vestnik of OSU, 2013, no. 5 (154), p. 158-164. (In Russian)
18. Nikitin G. G., Grachyov V. A., Shirunov G. N. «Kleenaja derevjannaja balka» Izobretenie Avtorskoe svidetel'stvo na izobretenie №1581828 ["Glued wooden beam" Invention Copyright certificate for invention No. 1581828]. (In Russian)
19. Shirunov G. N. Naprjazhenija i deformacii uprugih sterzhnej pri svobodnyh prodol'nyh kolebanijah :
uchebnoe posobie [Stresses and deformations of elastic rods with free longitudinal vibrations : textbook]. Saint-Petersbur, Admiral Makarov State University of Maritime and Inland Shipping, 2013, 94 p. (In Russian)
20. Shirunov G. N., Dubrovina N. P. Tradicionnye kryshi s holodnym cherdakom i metallicheskoj krovlej : uchebnoe posobie [Traditional roofs with a cold attic and metal roofing: textbook]. Saint-Petersburg, Polytechnical university Publ., 2017, 71 p. (In Russian)
21. SNiP II-25-80. Derevjannye konstrukcii [Wooden structures]. Moscow, FSUE TSPP, 2005, 30 p. (In Russian)
22. Opbul E.K. Jeffektivnoe ispol'zovanie vysokoprochnoj armatury v izgibaemyh jelementah
bez prednaprjazhenija : diss. ... kand. tehn. Nauk [Effective use of high-strength reinforcement in bendable elements without prestressing : Candidate of Technical Sciences Diss.]. Saint-Petersburg State University of Architecture and Construction. Saint-Petersburg, 2006. (In Russian)
23. SNiP 2.01.07-85*. Nagruzki i vozdejstvija [Loads and impacts]. Moscow, 2003, 85 p. (In Russian)
24. GOST R58901 - 2020. Profili stal'nye listovye gnutye s trapecievidnymi goframi dlja stroitel'stva [Bent steel sheet profiles with trapezoidal corrugations for construction]. (In Russian)
25. SP 64.13330.2011. Derevjannye konstrukcii. Aktualizirovannaja redakcija SNiP II-25-80 [Wooden structures. Updated version of SNiP II-25-80.]. (In Russian)
Опбул Эрес Кечил-оолович, кандидат технических наук, Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет, г. Санкт-Петербург, Россия, е-mail: fduecnufce@mail.ru
Калдар-оол Анай-Хаак Бугалдаевна, кандидат технических наук, старший преподаватель, Тувинский государственный университет, г. Кызыл, Россия, е-mail: oorzhaka-h@mail.ru
Сат Саян Чечен-оолович, магистрант, Тувинский государственный университет, г. Кызыл, Россия, е-mail: sayan.sat-99@yandex.ru
Eres Kechil-oolovich Opbul, candidate of technical sciences, Saint Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering, Saint-Petersburg, Russia, e-mail: fduecnufce@mail.ru
Апау-К^аак Bugaldayevna Kaldar-ool, candidate of technical sciences, senior Lecturer, Tuvan State University, Kyzyl, Russia, e-mail: oorzhaka-h@mail.ru
Sayan Chechen-oolovich Sat, master's student, Tuvan State University, Kyzyl, Russia, email: sayan.sat-99@yandex.ru
Статья поступила в редакцию 01.03.2023
