CC BY
42здшсненш шдготовки моряшв у морських навчаль-них закладах Укра!ни. Теж самий недолiк, було визначено тд час анкетування моряков та тд час опитування !х про вивчення цього фактору, протя-гом навчання у морських тренажерних центрах щдготовки. Тому, необхвдно зосередити увагу на щдвищент рiвню пiдготовки як кадрiв плавскладу так i квалiфiкацil викладачiв, шляхом включения до програми шдготовки нових навчальних модулiв щодо вивчення iндивiдуальниx факторiв людського елементу.
Дшча система шдготовки моряшв в загальних рисах ввдповщае потребам судноплавно! галузi, але поряд з постiйним поновленням мiжиародниx ви-мог до забезпечення безпеки судноплавства, водно-час повиннi формуватися i новi вимоги до нав-чально-тренажерно! подготовки рядового i командного складу морських суден, тому повинш змшюватись i подходи до навчання, спектр пропо-нованих навчальних курав i програм.
Список лiтератури
1. Истомина О.А. Профессиональная психология моряка. Владивосток: Мор.ГУ им. адмирала Г.И. Невельского, 2006. - 83 с.
2. Caring for Seafarers' Mental Wellbeing. Г20171 The American club. [Online sourcel Avaiable at: https://www.american-club.com/files/files/seafar-ers_mental wellbeing russian.pdf.
3. Мельник О.М., Бичковський Ю.В. (2021) Сучасна методика ощнки рiвню безпеки судна та
шляхи його тдвищення. Розвиток транспорту № 2 (9).
4. Мельник О.М., Бичковський Ю.В. (2021) Оцшка ризишв як елемент забезпечення безпеки руху судна. М1жнародна науково-практична конфе-ренцiя «Наука, освгга, суспiльство в умовах гло-балiзацil», 6 липня 2021 р.; тези доп. - С. 44-47.
5. Власт авторсьш дослiдження, виконанi автором публшацп протягом 2017-2020 рошв серед ек1паж1в суден з укранськими моряками.
6. Dik Gragory & Paul Shanahan (2010) The Human Element, A guide to human behaviour in the shipping industry.
7. Quick, J. C., Quick, J. D., Nelson, D. L., & Hur-rell, J. J. (1997), Preventative stress management in organizations. Washington, DC: American Psychological Association.
8. Dr. Martinez de Oses F. Xavier, Ventikos Niko-laos P. (2003) "A critical assessment of human element regarding maritime safety: issues of planning, policy and practice". https://pdfs.seman-ticscholar.org/57ee/74a3fdf168e1273ec891e0c47b90f 13cbb02.pdf
9. Harvey Catherine, Stanton Neville, Zheng Pengjun (2013) "Safety at sea: human factors aboard ship". Transportation research group, faculty of engineering and environment, University of Southampton
10. O.O. Oluseye 1, O.O. Ogunseye 2 "Human Factors as Determinants of Marine Accidents in Maritime Companies in Nigeria". Published 2016. Business Journal of maritime research.
ДОСЛ1ДЖЕННЯ В3АСМОДН БОЙОВО1 ЧАСТИНИ ГРАНАТИ РПГ 13 3АХИСНИМ ПРОТИКУМУЛЯТИВНИМ ЕКРАНОМ
Б^ик С.П.
Центральний науково-до^дний тститут озброення та втськово'1 техтки Збройних Сил Украти,
докторант, канд. техн. наук, с.н.с.
Миронов Я.А.
Центральний науково-до^дний iнститут озброення та втськово'1 технки Збройних Сил Украти,
старший науковий спiвробiтник Давидовський Л. С.
Центральний науково-до^дний iнститут озброення та втськово'1 технки Збройних Сил Украти,
старший науковий спiвробiтник, канд.техн.наук
Сливтський О.А.
Нацюнальний технiчний утверситет Украти «Кшвський полтехнЫний тститут iменi 1горя
Сжорського», доцент кафедри, канд.техн.наук, доцент
INVESTIGATION OF THE RPG GRENADE WARHEAD INTERACTION WITH THE SLAT ARMOR
Bisyk S.
Central Research Institute of Weapons and Military Equipment of the Armed Forces of Ukraine, doctoral
student, candidate of technical sciences, senior research associate
Myronov Y.
Central Research Institute of Weapons and Military Equipment of the Armed Forces of Ukraine, senior
research Davydovskyi L.
Central Research Institute of Weapons and Military Equipment of the Armed Forces of Ukraine, senior
research, candidate of technical sciences
Slyvinskyy O.
Igor Sikorsky Kyiv Polytechnic Institute, Docent of Department, candidate of technical sciences, Docent
Анотащя
В робот представленш результата дослщження взаeмодiï гранати реактивного протитанкового гранатомета i3 коснтрукцieю захисного протикумулятивного екрану бойових броньованих машин. Розглянуто два варiанти виконання конструкцп захисного протикумулятивного екрану - 3i сталi СтЗсп та 30ХГСА. На основi отриманих результатiв встановлено особливосп взаeмодiï гранати iз конструкцieю захисного протикумулятивного екрану, що дозволяе сформувати рекомендацiï до ïï вдосконалення.
Abstract
The paper presents the results of the study of the interaction of a grenade of an anti-tank grenade launcher with the construction of a protective anti-accumulation screen of combat armored vehicles. Two variants of the design of the protective anti-accumulation screen are considered - from steel St3sp and 30HGSA. Based on the obtained results, the peculiarities of the interaction of the grenade with the design of the protective antiaccumulation screen are established, which allows to form recommendations for its improvement.
Ключовi слова: граната РПГ, захисний протикумулятивний екран, броньоваш машини.
Keywords: RPG grenade, protective screen, armored vehicles.
Вступ. Проведення Операцп об'еднаних сил (ООС) вщкрило неввдповщшсть юнуючого рiвня захисту бойових броньованих машин (ББМ) сучасним загрозам. Це спричинило втрати ББМ та особового складу внаслвдок бойових пошкоджень рiзною номенклатурою засобiв ураження. За даними роботи [1] основна частина ББМ знищена внаслiдок масованих артилерiйських обстрiлiв, що велись, в тому числ^ й з територп Росiйськоï Федерацп.
Щоб об'ективно визначити основш загрози для ББМ в ходi ООС, доцiльно не враховувати втрати вщ артобстрiлiв так як захист вiд них забезпечуеться iнженерною пiдготовкою та тактичними дiями.
За даними роботи [1] основними засобами ураження ББМ при проведенш ООС е двi протилежнi, як по техшчному рiвню, так i по способу застосу-вання, групи засобiв ураження: перша - мши та са-моробнi вибуховi пристроï i друга - РПГ, ПТРК, СПГ. Тому, саме цi засоби е найбтш небезпеч-ними для ББМ, що е характерним i для шших лока-льних конфлжпв. Пiдтвердженням цього е резуль-тати експертного опитування учасникiв ООС, за результатами якого встановлено, що захист ввд РПГ поадае важливу мiсце в перспективах пiдвищення 1х захищеностi [2].
Одним iз напрямiв пiдвищення захищеностi ББМ ввд реактивних протитанкових гранат та гранат реактивних протитанкових гранатомепв (далi -РПГ) е застосування в 1х конструкцп захисних про-тикумулятивних екранiв (ЗПКЕ). Однак, вагомою характеристикою, що визначае ефектившсть роботи ЗПКЕ е жорстшсть його чарунки, що забезпе-чить надiйне руйнування бойово1 частини (БЧ) гранати РПГ. В протилежному випадку, при недостат-нiй жорсткостi чарунки ЗПКЕ, руйнування (деформащя) гранати не забезпечить замикання струмопровiдного контуру пiдривача, та як насль док призведе до тдриву БЧ на конструкцiï ББМ.
Наведеш в роботах [3-5] стохастичш матема-тичнi моделi оцiнки ефективносп ЗПКЕ грунту-ються на визначенш iмовiрностi пiдриву бойово1 частини (БЧ) гранати РПГ або ïï руйнування та до-зволяють провести оцшку впливу окремих геомет-ричних параметрiв ЗПКЕ на цю iмовiрнiсть. Однак визначення жорсткiсних характеристик чарунки ЗПКЕ в цих роботах ввдсутш.
В робот [6] за допомогою програмного комплексу LS-DYNA визначений вплив форми пере-рiзу пруткових робочих елеменпв ЗПКЕ на ефектившсть руйнування БЧ гранати РПГ. Показано, що прутки квадратного перерiзу мають певнi переваги над круглими прутками.
В [7] за аналопчною методикою дослiджена руйнiвна дiя по кумулятивнiй гранатi робочих елеменпв ЗПКЕ, якi мали форму кутнишв. Встановлено, що варiант, який передбачае розташування робочих елеменпв кутом вперед забезпечуе бiльш ефективне руйнування БЧ кумулятивно! гранати.
Авторами [8] за результатами сшнченно-еле-ментного моделювання оптишзоваш геометричнi параметри сичастих ЗПКЕ типу SidePRO-LASSO та Q-Net для рiзних кутiв зустрiчi гранати ПГ-7ВМ з площиною екранiв. Вiдмiчена незначно бiльша (приблизно на 2%) розрахункова ефективнiсть ек-ранiв типу Q-Net у порiвняннi з екранами SidePRO-LASSO.
У роботi [9] проведена порiвняльна розрахункова оцшка ефективностi сiтчастого ЗПКЕ типу SidePRO-LASSO та решiтчастого ЗПКЕ. За результатами порiвняльного аналiзу оптимiзованi геомет-ричнi розмiри решiтчастого ЗПКЕ. Встановлено, що в межах значень кута вщхилення траекторii по-льоту гранати вщ горизонталi 0...30° та для вах значень курсового кута зустрiчi гранати з площиною екрану, ЗПКЕ решичастого типу матимуть бь льшi розмiри комiрки (бiльший крок мiж робочими елементами), нiж екрани сiтчастого типу. Перевага сiтчастих ЗПКЕ стае б№ш суттевою лише при бь льших кутах вiдхилення траектори польоту гранати вiд горизонталi, як матимуть мiсце в умовах мюь-кого бою.
Всi цi роботи [3-9] грунтуються на iмовiрнiс-них математичних моделях. В деяких з них [6-7] чи-сельне моделювання застосовуеться для перевiрки прийнятого на основi iмовiрнiсноi моделi рiшення. Крiм того, в цих дослщженнях вiдсутне врахування зварного з'еднання при чисельному моделюваннi. Однак, вагомою характеристикою, що визначае ефектившсть роботи ЗПКЕ е жорстшсть його чарунки, що забезпечить надшне руйнування БЧ гра-нати РПГ. В протилежному випадку, при недостат-нш жорсткосп чарунки ЗПКЕ, руйнування (деформащя) гранати не забезпечить замикання
струмопроввдного контуру тдривача, та як насль док призведе до тдриву БЧ на конструкцii ББМ.
Метою роботи е дослвдження жорсткосп чарунки ЗПКЕ iз врахуванням зварних з'еднань.
Матерiали та методи.
Використання методiв чисельного моделювання для задач високошвидшсного нелiнiйного де-формування матерiалiв дозволяе уникнути недоль к1в натурних випробувань i е одним з найб№ш ефе-ктивних способiв оцiнки мiцностi, прогнозування стшкосп й ошгашзацп конструкцiй при ударних навантаженнях.
Саме тому, враховуючи сучаснi можливосп комп'ютерно! технiки, все частiше вдаються до про-ведення чисельних експерименпв, в тому числi при дослвдженш динамiчних процесiв [10,11].
Зазвичай спочатку експериментально визнача-ють параметри моделi поведшки матерiалу i на ос-новi цих даних проводять чисельне моделювання, результати якого мають не тшьки як1сне, а й шльш-сне сшвпадшня з експериментальними даними. Детально послщовшсть створення та оцшки чисель-но! моделi наведена в роботах авторiв [12-36], та за-стосовувалась й при проведеннi цього дослщження.
Проведене числове моделювання взаемоди гранти РПГ iз ЗПКЕ з використанням твердотшь-них ск1нченних елеменпв та урахуванням особли-востей матерiалу та конструкцп гранати РПГ.
Чисельне моделювання проводили з викорис-танням моделi матерiалу Джонсона-Кука [37-38] i Купера-Саймондса [39] для деталей гранати РПГ, що не мають значного вкладу в результати взаемо-ди iз конструкцiею ЗПКЕ. Ц моделi е одними з за-гальновживаних для чисельних розрахуншв дина-мiчних процесiв в металевих матерiалах.
Модель Джонсона-Кука описуеться рiвнян-нями:
ау=(А + Б£р' )-(1 + с 1п £ )-(1 - Т *т)
де А, В, С, п i т - константи матерiалу; £ р -ефективна пластична деформацiя; £ =£р /£
швидк1сть ефективно! пластично! деформацii для
£о = 1,-1; Т * = (Т - То0т )/(Ттеи - То0т ) гiчна температура.
Деформащя при руйнуваннi задаеться залежнь
стю:
£ = [Д + Д ехрД а'][1 + Д 1пе ][1 - Т], де (у* = р / (у - сшввщношення тиску до ефекти-
вних напружень. Руйнування вiдбуваеться за умови, якщо параметр руйнування Д = " /£ досягае значення 1.
При використаннi об'емних елеменпв застосо-вувалося рiвняння стану МьГрюнайзена:
р„ • С2-4 + (1 -YJ2)j-a /2j2]
1 - (Si - 1)j- S- S
M
M +1 '(m + 1)2
+ (Го + aj)E,
де С - кутовий коефiцieнт криво! V-Vp; Si, S2, S3 - коефщенти нахилу криво! Vs-Vp; у0 - постiйна Грюнайзена; a - корекцiя об'ему першого порядку уо; ц=рро-i.
Модель Купера-Саймондса описуеться наступ-ними рiвняннями:
СТГ =
/ . \1/p ' S \
(<г0 + ßEpSpeff )
- гомоло-
1+
^ С
ЕР = ЕЕ/(Е - Е^
£" =¡[2£Р) *,
де р i С- параметри швидкосп деформацiй; £ -швидшсть деформацiй; О0,ОТ - статична та дина-
мiчна границя плинностц Е - модуль пружностi;
Ег - модуль змiцнення.
Швидк1сть пластичних деформацiй визнача-еться як рiзниця мiж швидкостями повних i пруж-
них деформацiй £р = £ - £.
V ч ч
При цих дослвдженнях побудована тривимiрна геометрична модель гранти РПГ - ПГ-7ВЛ (рис. 1) та тривимiрна об'емна модель ЗПКЕ. Для чарунки, що взаемод1ятиме з гранатою, спрощено задане зва-рне з'еднання з катетом шва 4 мм.
б
Рисунок 1. Геометрична модель гранати ПГ-7ВЛ
а
На основi геометричних моделей розроблеш сшнченно-елементш моделi гранати РПГ та секци ЗПКЕ. Порiвняння характеру руйшвно! дii робочих елементiв ЗПКЕ зi сталi Ст3сп та 30ХГСА проводилось для умов чисельного моделювання зустрiчi гранати з площиною екрану в центрi чарунки тд прямим кутом. Швидк1сть гранати РПГ при зустрiчi
iз ЗПКЕ при чисельному моделюваннi дорiвнювала 200 м/с.
Результати та 1х обговорення. На рис. 2 пред-ставленi результати чисельного моделювання взаемоди гранати ПГ-7ВЛ з захисним екраном зi сталi Ст3сп та 30ХГСА.
t = 0,00058 c t = 0,00063 c
а б
Рисунок 2. Процес взаемоди гранати ПГ-7ВЛ 1з ЗПКЕ з1 стал! СтЗпс (а) та стал! 30ХГСА (б)
Отримаш значения змши швидкосп БЧ гранати при взаемоди iз ЗПКЕ та перемщення контро-льних точок на чарунщ наведеннi на рис. 3 та рис. 4Ошибка! Источник ссылки не найден. ввд-повiдно. З отриманих результатiв видно, що змiна швидкосп гранати при взаемоди iз ЗПКЕ зi сталi СтЗпс вiдбуваеться рiвномiрно. При цьому внасль док пластично! деформацп чарунки ЗПКЕ вщбува-еться два перюди р1зкипого зниження швидкосп.
.... ПГ-7П ЗПКЕ Ст-5
а ä
а &
•о
§
S
-"О s
I
При взаемоди гранати iз ЗПКЕ зi сталi 30ХГСА на першому перiодi ввдбуваеться рiвномiрне зниження швидкостi тсля чого швидк1сть зростае. Поясню-еться це пружною деформацiею чарунки ЗПКЕ та наявнютю ефекту «бшьярду», внаслвдок чого плас-тини чарунки рiзкiше перемiщаються вертикально та не деформують струмопровiдний конус гранати, про що свщчить характер перемiщень в контроль-них точках чарунок ЗПКЕ (рис. 4).
Час,мс Час,мс
а б
Рисунок 3. Падтня швидкост! гранти при П взаемоди 1з ЗПКЕ з1 стал! СтЗпс (а) та стал! 30ХГСА (б)
-
-
•
•
- -4
X.
. 1Г-7Л ЗПКЕ 30ХГСА
Час, мс Час, мс
а б
Рисунок 4. Графж перемщення контрольних точок чарунки 3i cmani СтЗсп (а) та cmani 30ХГСА (б) nid
час взаемодИ з гранатою ПГ-7ВЛ
З результапв чисельного моделювання можна бачити, що у разi виготовлення ЗПКЕ з високомщ-но! сталi 30ХГСА не забезпечуеться гарантованого замикання струмопроввдного контуру гранати. В той час як обпчник гранати зазнае пластично! деформаций та частково руйнуеться, струмопроввдний конус залишаеться неушкодженим. Лише кумулятивна воронка зазнае незначних пошкоджень на ш-нцевiй стадi! проходження гранати ^зь комiрку екрану. Вочевидь це пов'язане з високою границею плинносп матерiалу, внаслiдок чого ввдбуваеться переважно пружна деформацiя чарунки ввд взаемо-дi! з гранатою.
У випадку виготовлення ЗПКЕ з низьковугле-цево! стал1 СтЗсп к1нетично! енергп гранати вияв-ляеться достатньо для пластично! деформацп плас-тини чарунки, швидке зминання яко! пiдсилюе руй-нування частин гранати та замикання !! струмопроввдного контуру.
Висновки. 1. Проведенi параметричш досл> дження взаемодi! гранати РПГ iз чарункою ЗПКЕ. На першому етапi жорстк1сть чарунки визначалась шляхом чисельного моделювання ди сили на сегме-нти чарунки. При проведенш параметричних досль джень варiювалось значения товщини пластини чарунки ЗПКЕ. З отриманих результатiв можна зро-бити висновок, що збiльшения товщини пластини з 4 мм до 5 мм призводить до значного зростання жо-рсткостi, при цьому рiзницi для матерiалу ЗПКЕ зi стал1 СтЗпс та стал1 30ХГСА встановлено не було.
2. При проведенш другого етапу чисельного моделювання взаемодп гранати РПГ iз ЗПКЕ засто-совано модель ЗПКЕ iз об'емних восьми вузлових елементiв. За результатами дослвджень встанов-лено характер взаемоди гранати РПГ iз ЗПКЕ з рiз-них сталей. Встановлено, що ЗПКЕ виготовлений зi стал1 30ХГСА мае гiршi показники руйнування гранати РПГ порiвияно iз ЗПКЕ зi сталi СтЗпс.
3. Розроблена чисельна модель гранати РПГ може бути застосована для оцшки захисних проти-кумулятивних екраиiв рiзного типу та конструкцi!, що i е напрямом подальших дослiджень.
Список лггератури
1. Давидовський Л.С., Бюик С.П. Визначення напрямiв пiдвищення захищеносп бойових броньо-ваних машин на основi аналiзу бойових уражень / ЦНД1 ОВТ ЗСУ / ЦНД1 ОВТ ЗС Укра!ни. Вип. 1 (68). К. : ЦНД1 ОВТ ЗС Укра!ни, 2018. С. 45-54.
2. Арктархов О.М., Бiсик С.П., Слюсар В.1. Оцiнка вагомостi показнишв бронетранспортера за даними опитування з використанням методу попарного порiвняння // Озброення та вiйськова те-хнiка: щокв. наук.-техн. журн. / ЦНД1 ОВТ ЗСУ. 2019. №2 (22). С. 42-49. DOI: https://doi.org/1034169/2414-0651.2019.2(22).42-49
3. Друцкий А. Н. Эффективность решетчатых противокумулятивных экранов // Вестник бронетанковой техники. - 1988. - №5. - С. 28-29.
4. Васьковский М. И. Математическая модель оценки противокумулятивных решетчатых экранов для легкобронированных машин // Артиллерийское и стрелковое вооружение. - 2005. - №1 - С. 28-33.
5. Бюик С.П., Миронов Я.А., Васьшвський М.1., Слившський О.А. Математична модель оцшки захисного протикумулятивного екрану бойових броньованих машин // Збiрник наукових праць ЦНД1 ОВТ ЗС Укра!ни. Ки!в, 2021. №2 (81). С. 112121.
6. Niezgoda T., Panowicz R., Sybilski K., Barnat W. Numerical analysis of missile impact being shot by rocket propelled grenades with rod armour // Computational Methods and Experimental Measurements XV. -2011. - p. 625-633.
7. Sybilski K., Panowicz R., Niezgoda T., Barnat W. Numerical analysis of missile impact with accumulation head into rod armour made from try squares // IX Forum Inzynierskie ProCAx / Sosnowiec/Siewierz. -2010. - p. 1-11.
8. Zochowski P., Podgorzak P. Numerical analysis of effectiveness for vehicle net system protecting against shaped charge projectiles // Issues of armament technology. - 2016. - Vol. 139 No 3. - p. 23-37.
9. Szudrowicz M. Analysis of bar and net screens structure protecting vehicles against anti-tank grenades fired from RPG-7 // Journal of KONES Powertrain and Transport. - 2011. - Vol. 18, No. 1. - p. 639-644.
10. Ткачук Н.А. Компьютерный программно-аппаратный комплекс для анализа и синтеза моделей элементов объектов бронетанковой техники / Н.А. Ткачук, В.Ф. Климов, А. В. Хлань, А.И. Шейко, А. Н. Малакей, В.И. Кохановский,
A.В. Грабовский, А.Ю. Танченко, А.Ю. Васильев, М.А. Бондаренко, А.А. Зарубина, А. В. Набоков // Вюник НТУ "Харшвський Полггехшчний 1нсти-тут": Серiя: Машинознавство та САПР. Харшв: НТУ "ХП1", 2017 - №12 (1234). С. 96-109.
11. Бондаренко, М. О. Розрахунково-експери-ментальна верифжащя динамiчноi моделi макета корпусу бронетранспоретера / М.О. Бондаренко, £.
B. Пелешко, А. Ю. Васильев, А. В. Грабовський, Р. В. Граборов, Ю. В. Веретельник, В. В. Посохов // Вiсник НТУ «ХП1», Серiя: Новi рiшення в сучасних технолотх. - Харкiв: НТУ «ХП1». - 2017. - №32 (1254). - С. 5-13. - doi:10.20998/2413-4295.2017.32.01
12. Бюик С.П. Числове виршення задачi уда-рно-хвильового навантаження пластини / С.П. Бь сик, В.А. Голуб, В.Г. Корбач // Вшськово-техшчний збiрник / Академiя Сухопутних вшськ. №2(5). -Львiв: АСВ, 2011. - С. 3-6.
13. Бюик С.П. Дослвдження вибухового навантаження V-подiбноi моделi днища бойовоi ма-шини/ С.П. Бiсик, 1.Б.Чепков, В.А.Голуб, О.Ю.Ла-рiн // Зб. наук. праць ЦНД1 ОВТ ЗСУ. - Вип. 1 (22)
- К.: ЦНД1 ОВТ, 2012. - С. 232-240.
14. Бiсик С.П. Щдхвд до оцiнки протимшно1' стiйкостi корпуав бойових броньованих машин з урахуванням зварних з'еднань // Наука i технiка По-вiтряних Сил ЗС Украши / ХНУПС iм. Кожедуба. Вип. 3(28). Х. : ХНУПС iм. Кожедуба, 2017. С. 121127. - DOI: 10.30748/nitps.2017.28.15.
15. Бюик С. П. Дослiдження навантаження ви-бухом макетiв днищ бойових машин / С.П. Бюик, К.Б. Круковський-Сшевич, 1.Б. Чепков, Л.О. Вол-гiн, В.А. Голуб, О.Ю. Ларш // Механiка та машино-будування // Науково-технiчний журнал. - Харшв: НТУ «ХП1», 2012-№2. - С. 110-118.
16. Бiсик С.П. Дослщження конструкцп захис-ного протимiнного екрана / Бюик С.П. // Вшськово-техшчний збiрник. - №12/2015. - Львiв: АСВ, 2015.
- С. 110-117.
17. Бюик С.П. Теоретична оцшка протимшно1' стiйкостi багатоцiльового тактичного автомобшя «Козак-2»/ Бiсик С.П., Чепков 1.Б., Васькiвський М.1., Давидовський Л.С., Корбач В.Г., Висоцький О.М., Захаревич Д.М. // Озброення та вшськова те-хнiка : щокв. наук.-техн. журн. / ЦНД1 ОВТ ЗСУ. 2016. №1 (9). С. 26-31.
18. Бюик С.П. Методика дослвдження ефекти-вносп енергопоглинаючого елемента / С.П. Бюик, Л.С. Давидовський, В.Г. Корбач // Технологические системы - 2016. - №4(77). - С. 103-112.
19. Давидовський Л.С. Дослвдження енергопоглинаючого елемента протимшного сидшня бойо-воi броньовано!' машини / Давидовський Л.С., Бюик
С.П., Корбач В.Г. // Озброення та вшськова техшка: щокв. наук.-техн. журн. / ЦНД1 ОВТ ЗСУ. 2017. №1 (13). С. 24-33.
20. Бюик С.П. Аналiз прюритетних напрямiв вдосконалення протимiнного захисту бойових броньованих машин // Зб. наук. праць ЦНД1 ОВТ ЗСУ.
- Вип. 19(41). - К.: ЦНД1 ОВТ ЗСУ, 2011. - С. 7781.
21. Бюик С. П. Оцшка впливу способу крш-лення протимшного екрана на протимшну стшшсть бойових броньованих машин / С.П. Бюик, 1.Б. Чепков, В.А. Голуб, В.Г. Корбач // Системи озброення i вшськова техшка. Щоквартальний науковий журнал. - Х.: ХУПС iм. 1вана Кожедуба, 2013-№1(33).
- С. 8-12.
22. Бюик С.П. Критерп травмування органiзму людини при ударному та вибуховому навантажен-нях / С.П. Бiсик, Л.С. Давидовський, В.Р. Схабиць-кий // Системи озброення i вiйськова технiка: науковий журнал. - Х.: ХУПС iм. 1вана Кожедуба, 2015 - №1(41). - С. 153-159.
23. Бюик С.П. Оцшка протимiнноi стшкосп лег^' бойово1' колiсноi машини / С.П. Бюик, О.М. Купршенко, В.Г. Корбач // Вюник Нацiональ-ного техшчного унiверситету «ХП1». Збiрник нау-кових праць. Серiя: Машинознавство та САПР. -Х.: НТУ «ХП1». - 2015-№ 31 (1140). - С. 11-20.
24. Бiсик С.П. Аналiз механогенезу травмування екiпажу бойових броньованих машин при ш-^mi на мiнно-вибухових пристроях / С.П. Бюик, Л.С. Давидовський // Вшськово-техшчний збiрник.
- №13/2015. - Львiв: НАСВ, 2015. - С. 34-40.
25. Бюик С.П. Аналiз протитанкових мш Росiй-сько1' Федерацii методами кластерного аналiзу // Озброення та вшськова техшка : щокв. наук.-техн. журн. / ЦНД1 ОВТ ЗСУ. 2018. №2 (18). С. 15-22. DOI: https://doi.org/10.34169/2414-0651.2018.2(18).15-22
26. Бiсик С.П. Дослiдження поведiнки та характеру руйнування зварних з'еднань зi сталi НВ 500Mod при навантаженш вибухом / С.П. Бiсик, О.А. Слившський, Л.С. Давидовський // Наука i те-хнiка Повiтряних Сил Збройних Сил Украши. -2018. - № 3(32). - С. 102-112. DOI: https://doi.org/10.30748/nitps.2018.32.14.
27. С.П. Бюик, 1.Б. Чепков, М.1. Васьшвський, В.Г. Корбач, О.А. Слившський, Л.С. Давидовський,
0.М. Арютархов. Порiвняння методiв моделювання дii вибуху на захисш конструкцii // Вiсник НТУ «ХП1». Серiя: Транспортне машинобудування. Харкiв: НТУ «ХП1», 2018. № 29 (1305). С. 15-24. URI: http://repository.kpi.kharkov.ua/handle/KhPI-Press/39199
28. Methods for modelling Air blast on structures in LS-DYNA. Comparison and analysys / S.P. Bisyk,
1.B. Chepkov, М.1. Vaskivskyy, L.S. Davydovskyi, О.А. Slуvinskуy, O.M. Aristarkhov // Weapons and Military Equipment: Scientific Journal. - 2019. - № 1(21)/2019. - С. 22-31. DOI: https://doi.org/10.34169/2414-0651.2019.1(21).22-31
29. Визначення ударно1' в'язкостi сталi Weldox 460-E за допомогою чисельного моделювання /
C.П. Бюик, А.В. Широков, О.А. Слившський, О.М. Арютархов // Вюник НТУ «ХП1». CepiH: Машиноз-навство та САПР. Харк1в: НТУ «ХП1», 2019. № 7 (1332) 2019. С. 13-17. DOI: 10.20998/20790775.2019.7.03
30. Slyvinskyy O. А., Y. Chvertko, Bisyk S. P. Effect of welding heat input on heat-affected zone softening in quenched and tempered armor steels // High Temperature Material Processes / Begell House. 2019.№23(3). Р. 239-253. DOI: 10.1615/HighTempMatProc.2019031690
31. Slyvinskyy O. А., Bisyk S. P., Tonkushina K.
D. Analysis of phase transformations in heat-affected welding zone of alloyed high-strength steels // Технологические системы. Ки!в: ООО «Компания «Индустриальные технологии». 2019. №1(86)/2019.С.50-59. DOI: http://dx.doi.org/10.29010/086.7
32. Davydovs'kyi, L.S., Bisyk, S.P., Chepkov, I.B. et al. Alternatives of Energy Absorption Element Design Parameters for an Armored Combat Vehicle Seat Under Explosive Loading. Strength Materials (2019), №6. https://doi.org/10.1007/s11223-020-00140-7
33. Bisyk S., Davydovskyi L., Hutov I., Slyvin-skyi O., Aristarkhov O., Lilov I. Comparison of Numerical Methods for Modeling the Effect of Explosion on Protective Structures. Trans & Motauto World. 2019. Vol. IV, No.1/2019 P. 20-23
34. Bisyk, S.P., Korbach, V.G., Davydovskyi, L.S. et al. Assessment of the Armor Plate Response to the Blast Action of Differently-Shaped Charges in Air and in a Metallic Container. Strength Mater 52, 900907 (2020). https://doi.org/10.1007/s11223-021-
00243-9
35. Бюик С.П., Давидовський Л.С., Телепа М.В., Нагорський О.Г., Бюик С.В., Новосад А.А. Огляд математичних моделей оцшки параметрiв ударно! хвилi вибуху зарядiв вибухово! речовини // Озброения та вшськова технiка : щокв. наук.-техн. журн. / ЦНД1 ОВТ ЗСУ. 2021. №1 (29). С. 77-84. DOI: https://doi.org/1034169/2414-0651.2021.1(29).77-84
36. Бюик С. П., Корбач В.Г., Давидовський Л.С., Нагорський О.Г., Арютархов О. М., Котляренко А.А. Оцшка реакцп броньово! пластини до ди вибуху заряда рiзно! форми та при розмщеш !х у металевому контейнера Проблеми мiцностi. Ки!в, 2020. № 6. С. 91-99. DOI: https://doi.org/10.1007/s11223-020-00140-7.
37. Бюик С.П., Чернозубенко О.В., Схабиць-кий В.Р., Слившський О.А., Ханюков В.А. Числове моделювання пробиття гомогенно! перешкоди ударниками з рiзною формою головно! частини // Озброення та вiйськова технiка. - 2017. №2 (14). -С. 17-22.
38. Бюик С.П., Чернозубенко О.В., Слившський О.А., Схабицький В.Р. , Корбач В.Г. Порiв-няння ефективносп пiдходiв до числового моделю-вання пробиття ударником гомогенно! перешкоди // Озброення та вшськова техшка. - 2017. - №3 (15). - С. 8-15.
39. Skrlec A. Estimating the Strain-Rate-Dependent Parameters of the Cowper-Symonds and JohnsonCook Material Models using Taguchi Arrays // Journal of Mechanical Engineering. - 2016. - 62 (4). - P. 220230.
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ СИЛОВЫХ ТИРИСТОРОВ
ТАБЛЕТОЧНОГО ИСПОЛНЕНИЯ
Кириллов И.В.
АО «УАПО», инженер-конструктор Апальков Р.Г. АО «УАПО», инженер-схемотехник Рахманов И. НИУМЭИ, студент Попиль С.В. НИУ МЭИ, студент
COMPARATIVE ANALYSIS OF COOLING SYSTEMS FOR TABLET POWER THYRISTORS
Kirillov I.
JSC "UAPO", design engineer Apalkov R. JSC "UAPO", circuit engineer Rakhmanov I. NRUMPEI, student Popil S. NRU MPEI, student
Аннотация
Настоящая работа посвящена разработке концепции канальной жидкостной системы охлаждения силовых тиристоров и диодов таблеточной конструкции. Гипотеза настоящего исследования сводится к утверждению о том, что канальные жидкостные системы охлаждения являются наиболее оптимальным
