CC BY
7
УДК 536.24:533.6.011
Б01: 10.15587/2313-8416.2017.92832
ДОСЛ1ДЖЕННЯ М1ЦНОСТ1 ГВИНТОПОД1БНО1 ТРУБИ З Р1ВНОРОЗВИНЕНОЮ ПОВЕРХНЕЮ З УРАХУВАННЯМ ВНУТР1ШНЬО1 ТЕЧ11 ПОТОКУ
© О. В. Баранюк, С. I. Трубачев, С. А. Рева
Проведено до^дження мiцностi латунно'1 гвинтоподiбноi труби з рiвнорозвиненою поверхнею при вну-трiшнiй течИ повiтряного потоку засобами CFD-моделювання. Метою роботи е визначення оптималь-них геометричних характеристик гвинтоподiбних труб, як плануеться використати для створення теплообмтного апарату. Верифжаци даних СЕБ-моделювання здшснювалась за допомогою спiвстав-лення з тестовою задачею вiдомою з лтератури
Ключовi слова: теплообмт, гвинтоподiбна труба, рiвнорозвинена поверхня, вимушена конвекцiя, мщ-нкть, технологiя трьохроликового обкочування
1. Вступ
Стаття присвячена аналiзу течи в середиш гвинтопод!бно! труби поверхня яко! побудована за однозахвдною гвинтовою лшею при неiзотермiчних умовах. Актуальшсть матерiалу стати нерозривно пов'язана з проблемою модершзацп юнуючого теп-лообмшного обладнання. Найб!льш металоемною ча-стиною в згаданому обладнаннi е теплообмiнна сек-цiя зiбрана з традицiйних круглих або круглоребрис-тих труб. Зменшити металоемнiсть можливо застосо-вуючи методи штенсифжацп теплообмiну як iз сто-рони потоку, що рухаеться в середиш труб, так i зi сторони потоку, який омивае щ труби ззовнi. Саме цим вимогам вiдповiдають розробленi в КП1 iм. 1го-ря Сiкорського [1] гвинтоподiбнi труби з р!внорозви-неною поверхнею. Таю труби плануеться використати у якосп поверхонь нагр!ву для конденсаторiв, па-рових калориферiв, повиря пiдiгрiвачiв промислових котлiв, наприклад Е-50-4-440Г.
2. Лггературний огляд
Гвинтоподiбнi теплообмшт труби з рiвнороз-виненою поверхнею, що пропонуються, не мають ана-логiв у свт, всебiчно дослiджувались авторами [1-3]. 1хня конструкщя дозволяе одночасно суттево збшьши-ти як зовнiшню, так i внутрiшню поверхню теплооб-мшу (в 1,15-1,4 рази). Завдяки гвинтоподiбним висту-пам-впадинам, як1 послвдовно чергуються з заданою висотою-глибиною та кроком, вони спричиняють до-даткову турбулiзацiю примежового шару [3]. За раху-нок закрутки внутрiшнього та зовшшнього потоков i р!зко! змiни швидкосп потоку при омиваннi поверхнi ввдбуваеться одночасне збшьшення iнтенсивностi вну-тршнього i зовнiшнього теплообмiну в залежноси в!д геометричних характеристик труб та крошв мiж ними у 1,5-2,5 та 1,1-1,3 рази вщповвдно. За рахунок цього коефiцiент теплопередавання зб!льшуеться на 25-70 % в порiвняннi з трубами круглого перерiзу.
Технологш отримання гвинтоподiбних профь лiв на трубках, що базуеться на використанш трьох роликово! обкатно! головки сумюно з одноролико-вою обкатною головкою розроблено в ММ1 КП1 iм. 1горя Сiкорського [4].
Дослiдженi авторами [1-3] гвинтоподабш труби мали зовшшнш дiаметр 36 мм i невелик! кроки мгж впадинами та виступами (8-12 мм) при висотах впа-
дин чи вистутв (4-5 мм). Вказаний дiапазон досить вузький, тому з метою створення умов широкого за-стосування гвинтопод!бних труб з рiвнорозвиненою поверхнею труб в промисловосп його потр!бно роз-ширити, що е можливим завдяки тому, що розроблена нова технолопя [5] дозволяе отримати латуннi трубки дiаметром 16 мм з однозахвдним гвинтоподабним про-фшем велико! довжини - бiльше 2 м (рис. 1).
Можливосп застосування ново! технологи [5] не-обхщно уточнити числовими i експериментальними до-слвдженнями характеристик теплообмiну i аеродинам!ч-ного опору таких труб. Уточнення полягае у визначеннi оптимальних геометричних параметрiв гвинтоподабних тру, як1 бузуть виготовлятися за цiею технологiею.
Основними геометричними параметрами, як1 впливають на конфцурацш зовшшньо! поверхнi труби е крок i висота вистутв-впадин гвинтово! лшц. Аналiз проводився при змшному кроков! гвинтово! ль ни, що становив 8, 12 ! 20 мм. В уах трьох дослвдже-них типорозм!р!в висота вистутв-впадин гвинтово! лшц залишалась не змшною ! становила 2,5 мм. Зна-чення вибраних параметр!в для анал!зу продиктовано технолопчними складностями, що пов'язаш з можли-востями технолог!! трьохроликового обкочування, яка застосовуеться при виготовленш труби. Отже, визначення оптимальних геометричних характеристик гви-нтопод!бних труб зводиться до пошуку оптимального кроку гвинтово! лши. Висновок про оптимальшсть кроку буде поставлений за умови досягнення максимально! теплово! потужносп, що здатна розс1яти гвин-топод!бна труба при вах !нших однакових умовах.
3. Мета та задачi дослiдження
Мета дослщження - визначення оптимальних геометричних характеристик гвинтопод!бних труб, як1 плануеться використати для створення теплооб-мшного апарату.
Для досягнення мети були поставлен! насту-пш завдання:
- розробити CFD-модель гвинтопод!бно! труби з р!внорозвиненою поверхнею;
- провести тестов! розрахунки ! обчислення теплоаеродинам!чних характеристик дослщних гвин-топод!бних труб;
- проанал!зувати за допомогою CFD-моделi характеристики мщносп таких труб.
UiiUiiiUiiiJ
Рис. 1. Фотограф1я довгомiрноi гвинтоподiбноi трубки (дiаметр 16 мм, крок 8 мм), виготовлено! за один прохщ
4. Методи дослщження структури течп в середин! гвинтопод1бно1 труби
Приведений нижче аналiз виконувався за до-помогою розроблених сшнченно-елементних CFD-моделей гвинтоподiбних труб в середовищi програм-ного комплексу ANSYS-Fluent. Поставлена задача вирiшувалась в стацюнарнш постановцi з дотриман-ням вимоги досягнення незалежностi рiшеннi вщ щiльностi розрахунково! сiтки. При моделюванш для всiх типорозмiрiв вибирались незмшними наступнi граничнi умови:
- температура потоку на входi в гвинтоподiбну трубу tBx=26 °С.
- температура стшки труби /ст=100 °С.
- витрата повiтря через трубу, яка в представ-леному обчислювальному експерименп вибиралась рiвною 9 10-4, 9 10-3, 3 10-2 кг/с.
Зовнiшнiй вигляд фрагмента сшнченно-елементних сггок дослiджениx типорозмiрiв труб приведений на рис. 2.
Система рiвнянь, що описують процеси перенесения iмпульсу та теплоти всередиш дослщжува-них труб, включае рiвняння нерозривностi, руху i енергп в формi Рейнольдса наступного виду [6]:
dU<
dx..
= 0,
dUi - dUi
дт
dx..
- + U
dx..
V+V \
- 1 dP
Pdxt
(U+UV2 *'
dxj dx J 3 "
(1)
(2)
dt — dt
~r + U '
ddx,
dx..
( v О dt I Pr + PrT J dx
(3)
Припускаючи складний характер течii в дано-му об'екп, що поеднуе особливостi, характернi як для пристшкових, так i для вшьних зсувних течiй, з метою замикання базовоi системи рiвнянь (1)-(3) вико-ристовувалася RSM модель рейнольдсових напру-жень. Турбулентний число Прандтля для розглянутих умов приймалося рiвним 0,9.
5
а б в
Рис. 2. Сшнченно-елементна ciTKa моделi гвинтоподiбноi труби з кроком гвинтово! лiнii:
а - 8 мм, б - 12 мм, в - 20 мм
5. Результати дослвдження структури течп в середиш гвинтоподiбноl труби
Перед початком основних дослщжень з CFD -моделлю гвинтоподiбноi' труби, проводилось досль дження CFD-моделi гладкоi цилiндричноi' труби внутршшм дiаметром i довжиною (16 мм i 500 мм вiдповiдно), що ствпадають з дослiдженими моделями гвинтоподiбноi труби. Дослiдження проводи-
лось при зазначених у п. 4 граничних умовах, моде-лi турбулентносп i при тiй самiй щшьносп розра-хунковоi сiтки.
Для порiвняння результатiв числового моде-лювання - штенсивносп теплообмiну i аеродинамiч-ного опору, при турбулентному режимi течи викори-стовувалась приведенi в [7] вiдомi розрахунковi за-лежностi:
Nu. = 0.021Re^K8Prr (PrJ Prcm)0 l pw2
Ap = 4
d 2
де
4 =
0,31464
(4)
(5)
(6)
Поправка на початкову дшянку Г ¡, вибиралась згiдно рекомендацiй [7].
Зпдно оцiнки по приведеним залежностям по-хибка розрахункових даних по теплообм^ складае 1,2 %, а по аеродинашчному опору 5,8 %. Таким чином, можна зробити висновок, що розроблену CFD-модель можливо використовувати для розрахунку теплообмiну i гiдродинамiки гвинтоподiбних труб.
Теплова потужшсть визначаеться програмно засобами А№У8^1ией (рис. 2), шляхом визначення ентальпп потоку на входi-виходi з гвинтоподiбноi труби. На основi отриманих даних розраховувались безрозмiрнi данi щодо штенсивносп теплообмiну та аеродинамiчного опору приведет рис. 3, 4.
Nu
10
о X *-
2__ ____ # ф s
3" \ 4
1000
10000
Рис. 3. Аналiз теплових характеристик гвинтоподiбних труб
Ren
Аналiз рис. 3 сввдчить, що при течи повиря в дослвджених трубах спостерiгався як турбулентний так i перехвдний режим течи, про що сввдчить харак-терний злам кривих при Re¿=(8-12)•103. Який в свою чергу тдтверджуе зростання штенсивносп теплооб-мiну при турбулентному режимi течii. Результати по-ргвняльного аналiзу (рис. 3) також сввдчать, що у ви-падку застосування гвинтоподабних труб штенсив-нiсть теплообмiну зростае майже на 50 % порiвняно з гладкою цилiндричною трубою те! ж довжини i зов-тшнього дiаметру. Також можна констатувати, що серед дослщжених типорозмiрiв гвинтоподабних труб найбiльший тепловий потiк (19 Вт) здатна розсгяти
труба, крок гвинтово! лiнii яко! становить 8 мм. Для ще! труби також характерна б№ша поверхня теплоо-6MiHy (на 3 %), чим для вах iнших труб.
Зростання штенсивносп теплообмiну нерозри-вно пов'язане з ростом аеродинамiчного опору. Так для гвинтоподiбноi труби з кроком гвинтово! лши 8 мм, зростання штенсивносп теплообмiну на 50 % супроводжуеться ростом аеродинамiчного опору в 9...10 разiв. При цьому необхвдно вщмггити, що гвин-топодiбна труба крок гвинтово! лши яко! становить 20 мм, яка здатна тдвищити штенсившсть теплооб-мiну на 30 % при одночасному зростаннi аеродинамь чного опору в 5...6 разiв.
Eu
^ 3
\
\
4
0,1
10000
Рис. 4. Аеродинамiчний опiр гвинтоподiбних труб
Автори пов'язують таке значения опору (рис. 4) зб№шенням мюцевих опорiв, тобто з бшь-шою шльшстю витков на заданiй довжинi. Тому гли-бина виступiв-впадин 2,5 мм на гвинтоподiбнiй пове-рхнi е завеликою, бажано було б и зменшити до 1...1,5 мм. Саме про дотримання такого сшввщно-шення мiж висотою виступiв-впадин i iх кроком ре-комендуеться притримуватись в [8].
О^м теплових характеристик розроблена СРБ-модель здатна визначити характеристики мщ-ностi. В якостi цих характеристик вибрано значення розподiлу напружень i перемiщень матерiалу стiнок труби внаслщок дii температур потоку i тиску на сть нку. В роботах [9, 10] авторами було доведено, що розрахунок напружено-деформованого стану цилшд-ричних оболонок та труб з урахуванням всiх конс-
труктивних особливостей е дуже актуальною проблемою.
Результати обчислення розподiлу напружень i пе-ремщень модел1 гвинтоподабно!' труби з кроком гвинто-во1' лши 12 мм представленi на рис. 5. Для вс1х iнших до-слвджених форм поверхнi гвингоподiбних труб (кроки гвинтово1' лшл яких становлять 8 i 20 мм) рiвень напружень i перемiщень майже не вщдзняеться, тому з метою запобиання перевангаження тексту вони не приводятся. Анал1з напружень (рис. 5) свщчитъ про те, що для значення перепаду тиску 74 Па, при середнш температурi стшки 48 °С спостерiгаегъся найбiлъше перемщення ма-терiалу стшок модел1 в 5 10-6 мм. Це вщповвдае напру-женню 1300 Па. Для поршняння в гладк1й цилщдричнш трубi, напруження, що виникають внаслвдок дгг надлиш-кового внутрiшнього тиску становить 480 Па.
F: Static Structural
Total Deformation Type: Total Deformation Unit: mm Time: 1 02.11.2016 13:
>. i/ t M' [i iviax
4,7328e-6 4,1412e-6 3,549: 2,958i 2,3664e-6 L,7748e-6 L,1832e-6 5,9159e-7 0 Min
шшшшшшшш
Рис. 5. Розподш напружень i перемщень матер1алу стшок CFD-моделi гвинтопод1бно! труби з кроком гвинтово!
лшп /=12 мм
Розглянемо аналиичний розв'язок задачi для гладко1' цилiндричноi труби, як тонкостшно1' обо-лонки.
Позначимо радус кривини вздовж меридiaль-ного напрямку рт, радiус кривини радiального перетину рь товщина оболонки 5, Р - внутрiшнiй тиск.
Внаслвдок симетрп само1' оболонки та наван-тажень в меридiальних перетинах дшть тiлъки нор-малънi розтягуючи напруження а, як1 назвемо коло-вими. В колових перерiзах мають також шсце норма-льнi напруження ат -меридiоналънi.
З рiвняння Лапласа
— + — = - (7)
Р, Рт 5
отримаемо:
а, Р ■ р
= — , звадки: а, = ^^, (8)
Р 5 5
Для визначення ат вiдсiкaемо поперечним перерiзом частину труби та складаемо рiвняння рi-вноваги:
початкову гiдродинамiчну дiлянку повнiстю збтаеть-ся з даними CFD-моделювання.
2. В умовах забезпечення незмшно! середньо-витратно! швидкостi потоку, оптимальним кроком гвинтово! лiнii е крок 8 мм гвинтоподiбнi труби з при шших незмiнних параметрах здатнi розаяти майже в два рази бшьшу кiлькiсть теплоти.
3. В двох дослвджених типорозмiрiв гвинтопо-дiбних труб (кроки гвинтово! лшп 8 i 12 мм) зростання iнтенсивностi теплообмшу на 44...50 % супроводжу-еться ростом аеродинамiчного опору в 9...10 разiв.
4. Гвинтоподiбна труба крок гвинтово! лшп яко! становить 20 мм, здатна тдвищити штенсив-нють теплообмiну на 30 % при одночасному зростан-нi аеродинамiчного опору в 5...6 разiв.
5. На основi даних CFD-моделювання спосте-рпаеться найбiльше перемiщення матерiалу стiнок модел в 5 10-6 мм. В гвинтоподiбних трубах це вщ-повiдае напруз! 1300 Па, тод! як для цил!ндрично! труби 394 Па.
Ощнюючи проведену роботу, можна ствер-джувати, що результат е попереднiм, тобто не врахо-вуе тепловiддачу з зовшшньо! поверхнi i не розкри-вае ус! можливосп рiвнорозвиненоi' гвинтопод!бно! поверхнi тому для отримання висновку щодо профе-сшно! придатностi гвинтопод!бних труб з р!внороз-виненою поверхнею потр!6ш додатковi дослiдження.
Лiтература
1. Pis'mennyi, E. N. Ways for Improving the Tubular Heaters Used in Gas Turbine Units [Text] / E. N. Pis'mennyi // Thermal Engineering. - 2012. - Vol. 59, Issue 6. - Р. 485-490. doi: 10.1134/s0040601512060080
2. Письменний, £. М. Теплообмш пучюв труб з ршнорозвиненою поверхнею [Текст] / £. М. Письменний, В. А. Рога-чов, О. М. Терех, В. I. Коньшин, Д. С. Омельчук // Схiдно-Gвропейський журнал передових технологiй. - 2013. - T. 1, № 8 (61). - С. 29-33. - Режим доступу: http://journals.uran.ua/eejet/article/view/9423/8184
3. Рева, С. А. Теплообмш малорядних пучюв гвинтопод!бних труб [Текст] / С. А. Рева, В. А. Рогачов, О. М. Терех, О. В. Алфьорова // Сх1дно-£вропейський журнал передових технологш. - 2013. - T. 3, № 8 (63). - С. 54-56. - Режим доступу: http://journals.uran.ua/eejet/article/view/14837/12639
4. Пат. № 102107 UA. Споиб профшювання гвинтопод!бних труб. МПК B21D 15/04 [Текст] / Мельник В. С., Бобир М. I., Проценко П. Ю., Маковей В. О.; заявник i власник патенту Нацюнальний техшчний ушверситет Укра!ни «Ки!вський полгтехшчний шститут iменi 1горя Сжорського». - № u201505016; заявл. 22.05.2015; опубл. 12.10.2015, Бюл. № 19.
5. Маковей, В. О. Особливоси профшювання одно- та трьохзахвдних гвинтопод!бних труб [Текст] / В. О. Маковей, П. Ю. Проценко // Вюник НТУ "ХПИ". - 2013. - № 43. - С. 153-162.
6. Быстров, Ю. А. Численное моделирование вихревой интенсификации теплообмена в пакетах труб [Текст] / Ю. А. Быстров, С. А. Исаев, Н. А. Кудрявцев, А. И. Леонтьев. - СПб.: Судостроение, 2005. - 392 с.
7. Исаченко, В. П. Теплопередача [Текст] / В. П. Исаченко, В. А. Осипова, А. С. Сукомел. - М.: Энергия, 1975. - 488 с.
8. Калинин, Э. К. Эффективные поверхности теплообмена [Текст] / Э. К. Калинин, Г. А. Дрейцер, И. З. Копп, А. С. Мякочин. - М.: Энергоатомиздат, 1998. - 408 с.
9. Трубачев, С. И. Напряжено-деформированное состояние цилиндрических толстостенных перфорированных оболочек [Текст] / С. И. Трубачев, Б. О. Яхно // Вестник НТУУ "КПИ". Серия: Машиностроение. - 2013. - № 67. -С. 126-130.
10. Трубачев, С. И. Розрахунок на мщшсть трубопровод!в енергетичних систем з вигинами методом скшчених елеменлв [Текст] / С. И. Трубачев, О. М. Алексейчук // 1нформацшш системи, мехашка та керування. - 2015. - № 12. -С. 94-98.
Рекомендовано до публгкацИ д-р техн. наук Черноусенко О. Ю.
Дата надходження рукопису 04.01.2017
Трубачев Сергш 1ванович, кандидат техшчних наук, доцент, кафедра динамши i мщносп машин та опору матер!а-
лш, Нацюнальний техтчний утверситет Укра!ни "Кшвський полггехшчний шститут iменi 1горя Сжорського",
пр. Перемоги, 37, м. Ки!в, Укра!на, 03056
E-mail: strubachev@i.ua
P ■тт-R2-а- 2-ж-Я ■8 = 0, (9)
звщки
а = P-R. (10)
""2-8
Меридiaльнi ат та at напруження в так1й труб! сталт Пор!внюючи ат та at помiчaемо, що at в два рази бшьше за ат, тому руйнування буде за тв!рною.
Перевiрку на мщшсть можна провести за енер-гетично! теорi! мщносп (теорiя Мзеса):
< +а"-ат <[а],
(11)
При порГвнянш результaтiв розрахунку за формулою (11) та з чисельними результатами, одержа-ними за допомогою програмного комплексу ANSYS максимальна похибка не перевищила 3,5 %.
6. Висновки
Основн висновки по проведений робот! наступи:
1. Вирiшення тестово! зaдaчi у вигляд! прогно-зування течи в гладкш цилГндрпчнш труб! показало, що перепад тиску визначений за розрахунковими ем-шричними залежностями з урахуванням поправки на
Баранюк Олександр Володимирович, кандидат техшчних наук, старший викладач, кафедра атомних електричних станцш i шженерно! тепш^зики, Нацiональний теxнiчний унiверситет Украши "Кшвський полiтеxнiчний шститут iменi 1горя Сжорського", пр. Перемоги, 37, м. Кшв, Укра!на, 03056 E-mail: aleksandrW@i.ua
Рева Сергш Анатол1йович, аспiрант, кафедра атомних електричних станцш i шженерно! теплофiзики, Нацюналь-ний теxнiчний унiверситет Украши "Кшвський полiтеxнiчний шститут iменi 1горя Сiкорського", пр. Перемоги, 37, м. Кшв, Украша, 03056 E-mail: teram57@meta.ua
УДК 006:658.8
Б01: 10.15587/2313-8416.2017.92373
АНАЛ1З ВПЛИВУ ПАКОВАНЬ НА ЯК1СТЬ ПРОДУКТ1В ХАРЧУВАННЯ © О. С. Калшша, Р. I. Байцар
Розглянуто специфгчнг особливостг зберггання ргзних продуктгв харчування, вплив деструктивних фак-торгв на поггршення 1'х споживчо'1 цгнностг та товарного вигляду. Досл1джено роль основних вид1в су-часних паковань та 1'х функцш в збереженнг, а подекуди, I покращенш ц1лог низки об'ективних та суб 'ективних показнитв якостг продуктгв харчування та в розширенш можливостей Их використання Ключовi слова: паковання з1 змгнюваними газовими середовищами, активнг паковання, ттелектуальнг паковання, функци паковань, показники якостг
1. Вступ
З розвитком ринково1' модел економши, впро-вадженням сучасних технологш, зростанням конкуре-нци мгж виробниками, подальшим удосконаленням ринку роздабно1' торпвт через розповсюдження мереж магазишв з системою сомообслуговування та об'ективним збiлъшенням вимог покупцiв до якосп продукцii ролъ паковання в просувант товару на ринку значно зросла. Якщо рaнiше паковання сприймало-ся виробником i споживачем виключно як зaсiб для дозування, збереження та транспортування продукту, в наш днi перелiк функцiй паковання значно розши-рився i включае таю функци як ергономiчнa (експлуа-тацшна), iнформaцiйнa та iдентифiкaцiйнa, нормативно-законодавча, маркетингова, еколопчна тощо. Сьо-годш паковання, безумовно, пов'язуеться у сввдомосп покупця з як1стю презентованного товару та е одтею з головних умов його ринково1' конкурентоспроможнос-тг нaвiть нaйякiснiший продукт, запакований в нефун-кцiйне, недбале паковання, яке не задовольняе запити споживача, не буде користуватися очiкувaним попитом. Отже, на сучасному етaпi розвитку ринку без пе-ребiлъшення можна сказати, що паковання та продукт повинш розглядатися як едине цше.
2. Лiтературний огляд
Проaнaлiзовaно низку публжацш, що стосу-ються рiзних aспектiв пакування продуктiв харчування та методiв збереження 1х споживчо1' цiнностi. Так, у стaттi [1] та дослвдженш [2] розглянутi види паковань з aнтибaктерiaльними властивостями у ви-глядi захисних покриттiв та високобар'ерних пл1вок для ковбасних, кондитерських та хл1бобулочних ви-робiв; у статп [2] показано вплив багатошарових по-лiмерних пакувальних мaтерiaлiв на основш техноло-гiчнi, фiзико-хiмiчнi та яюсш показники натв-фaбрикaтiв з м'яса птах1в; у стaттi [3] проанал1зовано
вплив полiмерних багатошарових паковань з застосу-ванням модифшованого газового середовища або вакууму на споживчi характеристики продукту; у статп [4] проaнaлiзовaиa роль харчового паковання як одного з фaкторiв зниження ризику мiкробiологiчного псування продуктiв харчування; у стaттi [5] розгля-нута зaлежнiсть споживчог' цшносп к1сточкових пло-дiв ввд ди регулъованого газового середовища в па-кованнях та температури зберiгaния; у статп [6] дос-л1джено застосування нaнотехнологiй в пaкувaльнiй гaлузi; у блозi [7] подано рiзнi приклади вдалих паковань продоволъчих продукпв на сучасному ринку.
Однак у цих публшащях не був розглянутий вплив рiзних видiв паковань та виконуваних ними функцiй на яшсш показники продуктiв харчування.
3. Мета та задачi дослiдження
Метою дослвдження було виявлення, aиaлiзу-вання та систематизування зв'язк1в мiж рiзними видами паковань, 1'х функцiями та яшстю продуктiв ха-рчування.
Для досягнення цiеi мети були розглянутi спе-цифiчнi особливостi захисту споживчих властивостей продукпв харчування, основш функцюнальш характеристики паковань, види паковань i 1х роль у збере-женш, а подекуди, i покрaщеннi якосп харчових продуктiв.
4. Аналiз впливу паковань на яккть продукпв харчування
Як1сть товару розглядаеться як його здатшсть задовольняти певнi вимоги (потреби) споживача. Од-ночасно з факторами, яш трaдицiйно впливають на яшсть продукцп (мaтерiaл, з якого вона виготовлена, рiвень проектування та конструювання, як1сть виго-товлення, контроль готово! продукци тощо) помiтну дш на споживчi влaстивостi товару сьогодш мае
