CC BY
18
ИЗВЕСТИЯ
ТОМСКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГр Том 61, вып. 3 ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА 1948 г.
ДИНАМИКА КУКУРУЗНОЙ ОБДИРОЧНОЙ ФРЕЗЫ
РОЗЕНБЕРГ А. М.
Профессору доктор технических наук
1. Геометрия стружки
Обдирочная кукурузная фреза, показанная на рис- 1, является фрезой с своеобразной формой стружколомов, которые представляют собой щи-рокую винтовую канавку. Благодаря такой форме стружколомов срезание стружки, кроме основной режущей кромки, расположенной на цилиндре фрезы, выполняется преимущественно одной боковой стороной стружко-лома, имеющей более благоприятную геометрию с точки зрения процесса резания. Снимаемая стружка в некоторой части своей обладает значительно увеличенной толщиной, что ведет к значительному сниже- ✓
нию расхода энергии при ра- > . ^
боте кукурузной фрезы в сравнении. с обычной цилиндрической фрезой. Задние грани стружколомов образуются на токарно-затыловочном станке, благодаря чему обеспечиваются не о бхо ди м ыми задни ми углами.
На рис. 2 представлена развертка цилиндрической поверхности кукурузной фрезы. , Из рис. 2 можно уяснить себе принцип работы кукурузной фрезы и видеть форму режущих кромок ее.
На рис. 3 п редста в л е но последовательное расположение режуших кромок для кукурузной фрезы имеющей 6 зубьев по окружности (г Ь).
Для понимания последующего изложения необходимо уяснить, что под стружкой одновременно проходят сначала зубцы 4,4,4, затем зубцы 3,3, 3, затем 2,2, 2, затем 1,1,1. В действительности зубцы 1,1,1 или 2,2,2 и т.д. представляют собой нечто иное, как один и тот же зуб цилиндрической фрезы, разделенной на отдельные режущие элементы спиральной канавкой стружколома. Поэтому вместо целой стружки, снимаемой со всей ширины фрезеруемой поверхности непрерывной режущей кромкой обыч ^ ной цилиндрической фрезы, зуб кукурузной фрезы снимает ряд отдельных стружек, каждая из которых снимается режущим элементом» расположенным между двумя соседними спиральными канавками стружколомов,>
На рис. 4 представлено сечение поверхности резания плоскостью, проходящей, через ось фрезы (жирный контур), а также заштрихованными
Рис. 1
участками представлены поперечные сечения стружек, одновременно снимаемых отдельными режущими элементами одного и того же зуба кукурузной фрезы. Здесь, как и во всех последующих выводах, мы будем ус~
Рис. 2
довно считать, что режущая кромка зуба кукурузной фрезы расположена ие по винтовой спирали, как это имеет место в действительности, а по образующей цилиндра, т.е. будем принимать угол наклона спирали 0%
Рис. 3
угол подъема спирали 90°. Нашей целью является вывод уравнения средней мощности, затрачиваемой при работе кукурузной фрезы. Поэтому указанное допущение не внесет никаких искажений в результат вывода
Рис.
так как угол подъема спирали в пределах от 40° до 90° не влияет на величину средней мощности [1], [2].
На рис. 5 представлено очертание режущей кромки кукурузной фрезы с обозначениями отдельных ее элементов. Части режущей кромки fg и
г, % Пг
и---К.-------
Рис 5
шп расположены на цилиндре фрезы и выполняют основную работу резания, части е^ дк, 1т и по работают лишь небольшими участками, примыкающими к уголкам g, ш, п и играют роль вспомогательных лезвий. Величина И представляет собой шаг винтовой спирали канавки стружколома. На рис. 6. показана форма поперечного сечения стружки, снимаемой одним режущим элементом зуба кукурузной фрезы. Стружка срезается
по периметру 1234, причем по сторонам 12 и 34 стружка срезается вспо могательными лезвиями режущего элемента, по стороне 23 главным лезвием. Стружка состоит из двух частей: тонкой qu имеющей толщину Set и толстой <72, имеющей некоторую среднюю толщину Se2* Так как при одинаковых значениях подачи, ширины и глубины фрезерования кукуруз-
на я фреза снимает тот же объем стружки, что и обычная цилиндрическая фреза, то площадь поперечного сечения стружки, снимаемая одним режу« щим элементом кукурузной фрезы, будет
q — qx + qz—Sex.h.
Отдельные части qt и q2 определим приближенно так:
-•Г).
qt — q — qt — S£i h + — г | (2;
По уравнениям (1) и (2) qx будет иметь величину несколько меньше действительной, так как при определении ее не учтена величина треуголь ника 125, соответственно q2 будет иметь величину несколько больше действительной. Относительная ошибка при этом будет очень мала и Hei смысла для ее исключения вводить усложнение уравнений. Толщина тон-, кой части стружки Set будет та же, что у обычной цилиндрической фре зы [2]
—Sz. sin<j>,
где Sz — подача на зуб в мм.
ф —угол, под которым находится режущая кромка на дуге контакта в данный момент.
Толщина толстой части стружки, как это видно из рис. 6, не постоянна по ширине и средняя величина ее мбжет быть получена следующим образом:
^ = + (3)
z
Рисунок 6 показывает, что основная работа резания выполняется по стороне стружки 23 режущей кромкой, расположенной на цилиндре фре зы и имеющей длину г. Сторона 12 периметра поперечного сечения стружки незначительна по своей величине и срезается одний боковой.режу щей кромкой режущего элемента фрезы. Сторона 34 относительно бо
Яг —Sei*
лес значительна и срезается другой боковой режущей кромкой режущего элемента. Таким образом, здесь имеет место процесс несвободного реза щя, так как кроме главной режущей кромки 23 в работе резания участвуют вспомогательные режущие кромки 12 и 34. Режущая кромка 34,
выполняющая заметную долю работы резания, имеет благоприятную геометрию с точки зрения процесса резания, обладая увеличенным передним углом. Если допустить для упрощения, что передняя грань зуба фрезы в непосредственной близости к режущим кромкам представляет собой элемент плоскости и обозначить передний угол в плоскости перпендикулярной к оси Рис. 7 фрезы угол наклона спирали о, угол в
плане боковой режущей кромки О и угол ваклона ее ^ (см. рис. 7), то передний угол в плоскости, перпендикулярной к боковой режущей кромке щ, можно определить подобно т->му, как он определяется на лезвии токарного резца [3]
Тя ~ Т •с08 ® ~Ь 0 • •С0811»
1
С08 у-
tg тг#
ТЛ-Ь^о.созв — '
. собв -{- tg о. вш в
~ в;3
2. Мощность, затрачиваемая ори работе кукурузной фрезы
В свое время нами было доказано и теоретически и экспериментально, чту. средняя мощность при фрезеровании выражается уравнением [4]:
1000.4500
где А„ — удельная работа в кгмм/ми3, £ — глубина фрезерования в мм, Ь — ширина фрезерования в мм, 5 — минутная подача в мм\мин.
Таким образом, здесь мощность выражена через удельную работу. Вое пользуемся этим для вывода уравнения средней мощности при работе кукурузной фрезы.
Так как при работе кукурузной фрезы имеет место процесс несвобод того резания, то удельная работа будет зависеть от толщины и ширины гтружки и иметь общее выражеЛе
1ц> -
X. 8МК. {/', (4)
¿+2 Здесь:
А—постоянная, зависящая в основном от обрабатываемого материала, ••$* — толщина стружки по средине угла контакта (срединная толщина), ¿/—ширина стружки,
/■■— показатели степени отрицательные и дробные, зависящие от обра &атываемого материала, степени затупления режущей кромки, наличия смазки и охлаждения.
\
Уравнение (4) пригодно для определения удельной работы в случае фрезерования с такими отношениями когда угол контакта не превос-
ходит 60(
ОИ0'25}
В том случае, когда глубина фрезерования велика и угол контакта превышает 60° для удельной работы, будем иметь более точное выражение [5$:
А„=1.5м«.и1. (5)
Можно полагать (это в дальнейшем будет подтверждено экспериментом), что при работе кукурузной фрезы величины X, к, I должны иметь те же числовые значения, что и при работе торцевых фрез, так как и т том и в другом случае имеет место процесс несвободного резания.
Уравнения (4) и (б) показывают, что подсчитать удельную работу ш мощность для всего поперечною сечения стружки на режущем элементе ■кукурузной фрезы не предоставляется возможным, и их нужно определять раздельно для толстой и тонкой частей стружки. Поэтому мы должные уравнение для мощности представить в следующем виде:
— Мег + Ыег = • . (6)
1000.4500 ш 1000.4500 <о
Здесь Ат и удельная работа и мощность, относящиеся к тонкой части стружки, Ат и М,2—то же к толстой части поперечного сечения стружки.
с»! —объем металла, снимаемый тонкими частями стружки.
о>2 — объем металла, снимаемый толстыми частями стружки, ш — общий объем стружки, снимаемый фрезой, причем
(О = (01 <02.
"Отношение объемов можно выразить отношением площадей поперечного сечения стружки
_
ф д к ь
О)! _ г 1
о к х
к + ^-г Ч „ 4% *
№
<*> д к }
, , 1 Г . _
1 +------7 (7}
(О 2 к
Пользуясь соотношениями (6) и (7) получим:
1000.4500 ' г) 1 Ат V г
В уравнении (8)
2К+1 2«+1
г л®2 = —— *. . и1г- .
«4-2
г
х к
(8)
Здесь SMi и Sm2—*срединные толщины для тонкой и толстой частей стручки, соответственно U} и U2 ширины тонкой и толстой частей стружки, причем
// h п h
их — г----; U2—~~ .
z Z
Поэтому
£ + 2 1000.4500 V г/ \\h z] 1
Здесь:
___
-И ;
Sm} Sei &
■S;
Vi-
■£) — диаметр фрезы в мм.
После подстановок и преобразований получим:
¿+2 1С00.4500 Ы'+Ч\Л / ^
Уравнение (10) представляет собой зависимость средней мощности от режима фрезерования и конструктивных размеров и элементов кукурузной фрезы. Часть уравнения (10), стоящая вне квадратных скобок, полностью совпадает по начертанию с уравнением мощности для нормальной цилиндрической фрезы с той особенностью, что в уравнение (10) следует водстайлять значения X и к, полученные для торцевых фрез, так как при работе кукурузной фрезы имеет место процесс несвободного резания.
Уравнение (10) выведено для того случая, когда кукурузная фреза работает как цилиндрическая, при углах контакта не больше 60°, т. е. при
отношении глубины фрезерования к диаметру -^-<0,25.
/
В том случае, когда кукурузная фреза работает с = 1, для вывода
следовало бы воспользоваться методикой, примененной нами при выводе уравнения мощности для торцевых фрез [5] и в этом случае мы получили бы
г_2 2 A.Szt+Kb.z.n.D Г hl f/r ,Y+l , / г , Л*+Ч1
£Уе.—
1000.4500
• (И)
В том случае, когда кукурузная фреза работает с >0,5, будет
получено следующее уравнение:
й+2
( к
N _ 2 2 .l.Szk+Kb.z.n.D е~ 1000.4500
*Ч> о) 2
х
X
Л<
. г
г1+1 ' 1\А
Наконец, в том случае, когда 0,5
/+» / г у+П
п }
.¿>0,25,
(12)
к+Ч
к.Б^.Ь.гмЛ 2 . й
А< {(г
(13)
1000.4500 и^'Нл'* 1) "К* А*2"1"1) }]
В уравнениях (11), (12) и (13) через „Ь" обозначена ширина фрезеруемой поверхности, измеряемая параллельно оси фрезы. Величины А и г
также должны измеряться параллельно оси фрезы.
*
3. Экспериментальная проверка выводов
С целью проверки правильности полученных уравнений, были проведены эксперименты, которые выполнялись на фрезерном станке с встроенным в коробку скоростей динамометром для измерения и записи крутящих моментов на фрезе. Конструкция динамометра и его тарировка нами бы: ли подробно описаны [4], поэтому здесь мы не даем этого описания.
Для опытов были взяты для сравнения как кукурузные фрезы, так и нормальные цилиндрические фрезы. Размеры и конструктивные элементы тех и других фрез представлены в таблице 1.
Таблица 1
Наименование фрезы Диаметр О Число зубцов г Передний угол 1 Задний уюл о Угол подъема спирали Размеры та ку*- А эзжущего урузной /* элемен-[>резы А г
Кукурузная Цилиндрическая 75 | 8 75 | 8 12° 12° 10" 1 65° 10" 60° 12 4 1,5
Как показывает таблица 1, те и другие фрезы различаются несколько по углу подъема спирали. Различие это никакого значения иметь не может, т. к. нами было установлено, что угол подъема спирали в пределах 40°—90° никакого влияния на среднюю мощность не оказывает. Передний угол 7 = 12° дан в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы. Цилиндрические фрезы имели остроконечный Зуб, кукурузные—затылованный, причем, как это следует из таблицы, те и другие имели один и тот же задний угол.
Опыты были проведены по двум материалам—по стали 35 и мягкому чугуну. Характеристики прочности их даны в таблице 2. Такой выбор материалов для опытов объясняется нашим стремлением проверить приложимость наших выводов как к случаю обработки пластичных, так и к случаю обработки хрупких металлов.
Таблица 2
1 1 Наименование металла 1 Твердость по | Ьринелю 1 ■ 1 Тверд, по Ьоквеллу, шкала В Времени сопротивлен. разрыву овкг/мм? Удлинение при разрыве И Поперечное сжатие И
Сталь 35 нормализованная Чугун 163—170 120 81—88 66-73 64,6 21,6 51,0
По чугуну опыты были проведены как кукурузными, так и цилиндрическими фрезами. По стали же для цилиндрических фрез мы воспользовались данными одной из наших прошлых работ [6], которая была проведена не только по той же марке стали, но даже на той же самой болванке/ по которой проводилось и испытание кукурузной фрезы в настоящем исследовании. 4 | Порядок опытов был следующий. При постоянном числе оборотов (п — 32) и при постоянной ширине фрезерования проводились опыты с различными глубинами фрезерования, с широким рядом
г
£ £ * * X X V
\> чь •»У
£ н ■«о
а 11 О Оч
§000 < ^ со ¡\
подач при каждой глубине фрезерования. При каждом опыте динамометром фиксировался крутящий момент на фрезе (Ж), по величине которого затем подсчитывалась удельная работа Ат по выражению:
Аш —
_6,28.М ЬЛ.Бг.г]
Удельная работа ставилась в зависимость от срединной толщины стружки (SM\ благодаря чему получался график, на котором одной ли нией можно было выразить результаты опытов, проведенных при различ ных t и Sz*
На рис. 8 и 9 представлены в логарифмических координатах (SM — Aw) результаты опытов по стали и чугуну кукурузными и цилиндрическими фрезами.
Прежде всего обращает на себя внимание, что удельная работа при фрезеровании кукурузными фрезами значительно ниже, чем при фрезеровании цилиндрическими. Этоявляется результатом того обстоятельства, что частью режущего элемента кукурузная фреза снимает значительно более толстую стружку, чем цилиндрическая (см. рис. 6). Отношение толщин стружки для тех кукурузных фрез, которые были использованы в наших опытах, составляет (ур-ие 3).
= J^L + 1=8_-M-+i=6t34.
5,! h 12
/
Кроме того, из рисунков видно, что, по мере увеличения срединной толщины SMy снижение удельной работы для кукурузной фрезы в сравнении с цилиндрической становится все менее значительным. Если при &,<0,01 мм оно исчисляется десятками процентов, что практически является чрезвычайно существенным, то при очень толстых стружках (до которых в опытах мы не доходили) совершенно исчезает. Это объясняется тем, что кукурузная фреза работает принципом несвободного резания и по мере увеличения толщины стружки возрастает работа вспомогательных лезвий.
Для оценки правильности полученных результатов с.количественной стороны рассчитаем соотношение удельных работ для кукурузной и цилиндрической фрез.
Мы уже отмечали, что при работе кукурузной фрезы мы имеем дело с двумя значениями удельной работы—одним для тонкой .части стружки Sex и другой для толстой Se2- Рассчитанная по опытам и отраженная на рис. 8 и 9 в виде опытных точек удельная работа является некоторой средней удельной работой AWcP% которая может быть получена из уравнений (10), (11), (12) и (13). Так как наши опыты были проведены при
— <0,25, то для получения Awcp мы воспользуемся уравнением (10)
D у
рреднюю удельную работу при фрезеровании кукурузной фрезой получим
д _ 1000.4500.М?
ср —--. , —~ •
t. b. s
Подставив в это уравнение вместо Ne его выражение из уравнения (10), получим: ,
2*+. fe /1 — — Л . •
к 2
Г hl
zl+1
Для цилиндрической фрезы уравнение для удельной работы будет:
(14)
2й+|
= (15)
В уравнении (14) величины X, к, I должны иметь те же значения, что и при работе торцевых фрез, то-есть иные, чем в уравнении (15). Найдем
6« Изв. ТПИ. 61-111 8|
отношение удельных работ для кукурузной и цилиндрической фрез,, для чего разделим уравнение (14) на уравнение (15).
¡^-^■[¿■^-'-'Г+К-'+'Л)-- ^
2*+1
В уравнении (16) мы обозначили через С отнощение величин--^че-
1 | ' 2
рез т равность величин & для кукурузной и цилиндрической фрез.
В уравнении ^16) выражение, стоящее в квадратных скобках, является
для данной кукурузной фрезы величиной постоянной. Поэтому уравнение
д
(16) показывает, что с увеличением.5Л отношение —^возрастает, что под-
тверждается и результатами опытов, представленными на рис- 8 и 9,
Воспользовавшись уравнением (16), мы можем проверить правильность полученных нами соотношений удельных работ для кукурузной и цилиндрической фрез. Для этого возьмем значения величины X, I для стали 35 (нормализованной) и чугуна Нв~ 120 из нашей прошлой работы (6] (см. табл. 3).
Таблица 3
Сталь 35 (нормализованная) Чугун № 1; Нб: = 120
Фреза А к | 1 . к . к 1
Цилиндрическая Торцевая ■ V 136 1?0 —0,29 -9.23' -0,09 46,5 72 —0,38 -0,32 -0,07
После подстановки в уравнение (16) значений к, I из таблицы 3 ц Значений г, к "г- из таблицы 1 получим: сталь 35:
^■=0,98,5*°«, (17)
А*
чугун:
^ = 0,97.5^®?,. (18)Г
На рис. 8 и 9 прямые для цилиндрической фрезы проведены так, чтобы они наиболее близко удовлетворяли расположению экспериментальных точек, прямые же для кукурузной фрезы проведены относительно прямых для цилиндрической фрезы так, чтобы между теми и другими было соблюдено соотношение удельных работ по уравнению (17) для стали и по уравнению (18) для чугуна. Таким образом, на рис. 8 и 9 для кукурузной фрезы точки получены экспериментальным путем, прямые же проведены по уравнениям (10) и (16), которые выведены нами теоретически с учетом формы режущей кромки и геометрии процесса резания кукурузной фрезы. Поэтому соответствие на рис. 8 и 9 прямых опытным точкам для кукурузной фрезы является критерием правильности всех наших теоретических выводов как. с качественней, так и с количественной стороны. Рис. 8 и 9 показывают удовлетворительное расположение прямых относительно экспериментальных точек. Некоторое отклонение для чугуна, не превышающее 5%, может быть объяснено замеченной нами нердно?,
родностью болванки, по которой проводились опыты, и не является существенным. Рис. 8 и 9 позволяют сделать следующие заключения.
1.Опыты с кукурузными фрезами проведены в широких пределах Изменения толщин стружки от 0,0006 мм до 0,175 мм для стали и of 0,0024 мм до 0,3 мм для чугуна, чем полностью охвачены пределы применяющихся в практике режимов резания.
2. Все экспериментальные точки, полученные при четырех глубинах4 резания по стали и трех глубинах резания по чугуну, расположились беаг значительных отклонений прямолинейно в логарифмических координатах SM — А">, что подтверждает правильность структуры уравнений (4), (10) й (14) и показывает что для кукурузной фрезы постоянной геометрии удельная работа зависит от срединной толщины стружки.
3. Удовлетворительное соответствие экспериментальных точек и прямых, проведенных по теоретически рассчитанным уравнениям (17) и (18), подтверждает правильность сделанных нами выводов и указывает на то, что для кукурузных фрез, работающих методом несвободного резания, -должны применяться в уравнениях те же значения постоянных X, k, I, что и для торцевых фрез. ,
В таблице 4 приводим значения X, k, / для различных материалов, полученные нами при работе с торцевыми фрезами (для переднего угла
X = 10°).
Таблица 4
Обрабатываемый материал
Сталь мягкая . . ...........
Сталь 10 прокат...........
20 прокат......... . .
20 нормализованная ......
35 прокат . ..........
35 нормализованная......
40 прокат ..... ......
40 отжиг...........
40 нормализованная......
4 улучшенная закалкой в масле 40 улучшенная закалкой в воде 45 улучшенная закалкой в воде
5) отжиг...........
20 X прокат.........
20 X нормализованная.....
40 X прокат ..... .....
40 X отжиг..........
40 X нормализованная .....
4т X прокат .........
20 ХН нормализованная . . . .
40 ХН прокат .........
Х4Н отжиг .........
Х4Н улучшенная........
Чугун серый.............
Чугун ..............
Чугун ..............
Чугун , .............
Чугун перлитный ...........
Чугун хромониккелевый .......
Чугун , , ....
Чугун ковкий ............
бронза ... • ............
ав
Нб
34 40,1 44,6
46.3 62,1 64,6
64.4 62,8 65,8 69 84
94.5 78 50,3 50,3 71,5
71.3 81,1 74
54.4 80,3
91 106
25 7,65 18,5 40
90 1)0 120 122
165 167 172 162 178 206 215 260 217 140 139 201 200 215 210 143 225 265 311 95 118 150 195 217 145 198 145 81
185
200 185
195
187 190 203 198 197 213 215 220 190
188 193 190
196 200 193 203 187 210 225
70 72 93 110 14-2 90 110 123 67
-0,29 -0,27 —0,24 -0,26 —0,21 —0,23 -0,2 -0,21 -0,2 —0,2 -0,2 -0,22 -0,19 —0,23 —0,25 -0,16 -0,2 -0,175 -0,2 —0,245 -0,2 -0.2 —0,19 -0,27 -0,32 -0,31 —0,25 -0,26 -0,31 —0,28 —0,26 -0,34
0,00' -0,02 —0,04 -0,02 —0,05 —0,09 -0,09 —0,05 -0,05 -0,09 -0,1 -0,06 —0,04 -0,09 -0,1 -0,03 —0,06 -0,04 -0,04 -0,1 -0,1 -0,06 -0,03 —0,05 -0,07 -0,09 -0,08 -0,11 -0,11 -0,1 —0,12 -0,21
4. Заключение
Проведенные теоретические выводы и экспериментальное исследование позволяют сделать следующее заключение.
1. Кукурузная фреза работает методом несвободного резания, и для расчетов мощности должны применяться те значения величин X, к, /» которые получены для работы торцевых фрез (табл. 4).
2. Ввиду того, что частью режущих кромок кукурузной фрезы снимается утолщенная стружка, здесь имеет место снижение работы резанияг н мощности в сравнении с цилиндрической фрезой тем более значительное, чем меньше подача на зуб и тоньше стружка. С этой точки зрения* в том случае, когда повышение производительности лимитируется мощностью станка, кукурузная фреза даст более высокую производительность, чем обычная цилиндрическая фреза,
3. Для расчета средней мощности при фрезеровании кукурузной фрезой следует пользоваться уравнениями (10), (11), (12) и (13),
В выполнении работы принимал участие студент механического факультета Томского политехнического института тов. Шокун.
СПИСОК ЦИТИРОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
*
1. Розенберг А. М.—Элементарная механика процесса свободного резания металлов. Лонитомяш. Материалы к конференции п<5 резанию металлов. Ленинград, 1940.
Проф. Розенберг А. М.-гДиша.\ш«<< фразер ;в4ния И «д. советская наука, 19Л5 г./
Доц. Розенберг А. М. Элементарная м ханика процесса свободного резания металлов. Известия Томского индустриального института, том 59/ вып. 1.
2. Доц. Розенберг А. М. и СуднишниковБ. В—Теория работы цилиндрической фрезы со спиральным зубом. Вестник металлопромышленности. 1933 № 4.
3. Проф. Семенченко—Режущий инструмент, часть 1. стр. 77.
4. Розенберг А. М,—Работа цилиндриче*кого фрезера. Оргаинфс[ мания, 1935. ДО 1 Г.
5. Розенберг А. М.-Динамика лобового фрезерования. Известия Томското индустриального института, 1937, том ¿6, выи. К
Розенберг А. М.—Работа лобового фрезера. Оргаинформация 1936. № 7.
6. Розенберг А. М.—Динамические испытания цилиндрических и торцевых фрезеров. Известия Томского индустриального института, том 59, вып. К
Замеченные опечатки
Страница
71
82
83 93 99 99 102 104 107 114 119
Строка
Напечатано
Формула 8
Формулы 17 и 18 2 снизу 14 сверху
5
6
2 снизу
7 „
19 „ 10 „ сверху
9»
»
m
!«(—+■Ч
Изв. ТГ1И, том 61, вып. 3
. Ige
А zu ер Проведенные годы лет с st величин Н могут 2.7(91 свойством действие физических свойствах кривых поверхностей,
Следует'
lg
Тп
Tn — О ei
til
lgC
A w cp Приведенные годы const
величину Ни могут 2,7(91 S) о,535-0,006 v
смыслом влияние на физическом смысле кривых.
