CC BY
155
УДК 621; 66.087.7
DOI 10.21685/2072-3059-2016-2-13
М. В. Глебов, С. Ю. Киреев
ВЛИЯНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМОВ ЭЛЕКТРОЛИЗА НА СВОЙСТВА ПОКРЫТИЯ СПЛАВОМ МЕДЬ-ОЛОВО
Аннотация.
Актуальность и цели. Объектом исследования является покрытие сплавом медь-олово, полученное электрохимическим методом; предметом исследования - процессы электроосаждения покрытий сплавом медь-олово на стационарных и нестационарных режимах осаждения, таких как вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля. Цель работы - изучение влияния различных режимов электролиза (вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля) на физико-механические, электрические и коррозионные свойства покрытий сплавом медь-олово.
Материалы и методы. Состав получаемых покрытий исследовали методами спектрофотометрии и гравиметрии. Эксплуатационные свойства покрытий, такие как адгезионная прочность, микротвердость, износостойкость, переходное электрическое сопротивление, паяемость, коррозионная стойкость в различных средах, исследовали с использованием стандартных и общепринятых методов.
Результаты. Выявлена взаимосвязь эксплуатационных свойств покрытия сплавом медь-олово (микротвердость, паяемость, переходное сопротивление, коррозионная стойкость) и режимов стационарного и нестационарного электролиза, позволяющая формировать покрытия с заданным комплексом свойств. Получены результаты коррозионных испытаний, определяющие область применения сплава медь-олово.
Выводы. В результате исследования установлено, что нестационарные режимы электролиза, такие как вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля, способствуют формированию гальванических покрытий сплавом медь-олово с широким диапазоном содержания олова в сплаве, оказывая, таким образом, значительное влияние на их свойства. Экспериментально доказано, что вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля приводит к формированию покрытий сплавом медь-олово, обладающих низким и стабильным во времени переходным сопротивлением, хорошей паяемостью и высокой коррозионной стойкостью. Это позволяет использовать данные покрытия в качестве покрытий слаботочных контактов, а также покрытий под пайку, в том числе для производства печатных плат.
Ключевые слова: сплав медь-олово, нестационарные режимы электролиза, вибрация катода, магнитное поле, эксплуатационные свойства, микротвердость, паяемость, переходное электросопротивление, коррозионная стойкость.
M. V. Glebov, S. Yu. Kireev
INFLUENCE OF NON-STATIONARY ELECTROLYSIS MODES ON COPPER-TIN ALLOY COATINGS' PROPERTIES
Abstract.
Background. The research object is copper-tin alloy coatings, obtained by the electrochemical method; the research subject is the processes of copper-tin alloy
coating electrodeposition at stationary and non-stationary deposition modes, such as cathode vibration and alternating magnetic field application over an electrolyte. The aim of the work is to study the influence of various modes of electrolysis (cathode vibration and alternating magnetic field application over an electrolyte) on physical-mechanical, electrical and corrosion properties of copper-tin alloy coatings.
Materials and methods. The obtained coatings' composition was researchd by the methods of spectrophotometry and gravimetry. Operating properties of coatings, such as adhesion strength, microhardness, wear resistnace, transient electric resistance, solderability, corrosion resistance in various media, were investigated using standard and generally recognized methods.
Results. The authors revealed an interrelation of operation properties of the copper-tin alloy coating (microhardness, solderability, transient resistance, corrosion re-sistence) and stationary and non-stationary electrolysis modes, allowing to form coatings with a set combination of properties. The researchers obtained results of corrosion tests determining a range of application of the copper-tin alloy.
Conclusions. The research has established that non-stationary electrolysis modes, such as cathode vibration and alternating magnetic field application over an electrolyte promote formation of copper-tin alloy galvanic coatings with a wide range of tin content in the alloy, therefore impacting the propertie thereof. It has been experimentally proved that cathode vibration and alternating magnetic field application over an electrolyte leads to formation of coppe-tin alloya coatings that feature low and time-stable transient resistance, good solderability and high corrosion resistance. These allow to use the given coating as low-level contact coatings, as well as solder coatings, including for printed circuit board production.
Key words: copper-tin alloy, non-stationary electrolysis modes, cathode vibration, magnetic field, operating properties, microhardness, solderability, transient electric resistance, corrosion resistance.
Введение
Физико-механические свойства покрытий: микротвердость, прочность сцепления с основой, переходное электросопротивление, паяемость, коррозионная стойкость, - являются важной характеристикой качества гальванических осадков и определяют область применения данного покрытия при тех или иных условиях эксплуатации [1].
Сплав медь-олово применяется в качестве защитного (для деталей из стали, эксплуатирующихся в пресной воде при температурах до 100 °С), антифрикционного, декоративного покрытия, а также в качестве покрытия под пайку и подслоя при нанесении покрытия хромом [1].
В радиоэлектронной промышленности в качестве покрытия печатных плат применяется сплав ПОС-61 (припой оловянно-свинцовый). Однако в связи с Директивой Европейского Союза по экологической безопасности RoHS, которая с середины 2006 г. ограничивает содержание свинца (не более 0,01 %) в каждом гомогенном материале нового электронного оборудования [2], актуальными являются работы, направленные на замену свинецсодержа-щих покрытий на бессвинцовые [3]. Учитывая хорошую паяемость сплава медь-олово, а также стабильность данного свойства в условиях атмосферы можно рекомендовать покрытия с высоким содержанием олова (более 30 %) в качестве альтернативы ПОС-61.
Для покрытий деталей радиоэлектронной аппаратуры важным свойством является величина переходного электрического сопротивления, а также стабильность ее при эксплуатации.
В литературе имеются сведения о возможности управления эксплуатационными свойствами покрытий металлами с помощью нестационарных режимов (в частности, при вибрации катода и наложении на электролит магнитного поля) [4]. Таким образом, цель исследования - изучение влияния различных режимов электролиза (вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля) на физико-механические, электрические и коррозионные свойства покрытий сплавом медь-олово, является актуальной. Полученные результаты исследования позволят создать технологию, позволяющую формировать покрытия указанным сплавом с заданным комплексом эксплуатационных свойств.
Методы исследования
Микротвердость покрытий измерялась на микротвердомере ПМТ-3, четырехгранная алмазная пирамидка индентора с углом при вершине 136° внедрялась перпендикулярно слою покрытия с нагрузкой от 0,1 до 1 Н. При расчетах применялась следующая формула:
H 1,854P
H =-2—,
d 2
где P - нагрузка на алмазную пирамидку, Н; d - длина диагонали отпечатка, м; H - число твердости, Па.
Для исключения влияния подложки образец покрывался на толщину 8-10 мкм [5].
Переходное сопротивление ( Rn ) является комплексной функцией различных свойств поверхности (электрических, механических и условий измерения). Теория переходного сопротивления основана на том, что контакт реальных тел с шероховатой поверхностью происходит по отдельным «контактным пятнам», число которых зависит от шероховатости образца и величины механической нагрузки на контакт [6-8]. «Электрическая» составляющая переходного сопротивления включает электрические характеристики поверхности (наличие продуктов коррозии на поверхности и их электропроводность, тип проводимости, величина запретной зоны). Изучение переходного электросопротивления покрытий сплавом медь-олово производилось косвенным путем измерения падения напряжения на контактной паре при различной нагрузке [9]:
R ~АЕ
Rn,
где Rn - переходное электросопротивление, Ом; AE - падение напряжения на контакте, В; I - ток в цепи, А.
Эталонным контактом служил позолоченный сферический контакт с диаметром сферического закругления 1,5 мм. Нагрузка на контактную пару при измерении изменялась от 0,5 до 2,0 Н. Ток в цепи контакта при измерении составлял 10 мА.
Поскольку для покрытий сплавом медь-олово важным показателем является способность их к пайке, то методика определения данного показателя является необходимым условием определения их качества.
Определение способности покрытия к пайке позволяет своевременно вносить коррективы в технологический процесс нанесения покрытия и тем самым оказывать влияние на качество соединения деталей методом пайки [10].
В качестве показателя паяемости принимается величина коэффициента растекания (Краст) [11-14].
& — Н
Краст =—&--100
где & - диаметр гипотетической капли припоя; Н - высота капли припоя.
Диаметр гипотетической сферической капли рассчитывался по формуле [14]:
&=^ •
где т - масса припоя; р - плотность припоя.
При проведении эксперимента использовался припой ПОС-61 (61 % -8п, 39 % - РЬ, температура плавления - 190 °С) и активный флюс марки Ф-38Н [15].
Для оценки паяемости по величине коэффициента растекания использовалась шкала (табл. 1).
Таблица 1
Критерии паяемости покрытий
К % Лраст ' /0 Паяемость К % Лраст ' /0 Паяемость
до 60 плохая 80-90 хорошая
60-70 недостаточная 90 и более очень хорошая
70-80 удовлетворительная
Основной характеристикой защитных покрытий является их коррозионная стойкость. Одна из главных целей нанесения защитных покрытий состоит в повышении коррозионной долговечности. Защитные свойства и коррозионную стойкость покрытий сплавом медь-олово оценивали по результатам климатических испытаний в камере влаги. Испытания в камере влаги проводили при относительной влажности 93 ± 3 % и температуре 40 ± 2 °С [16].
Прочность сцепления гальванического покрытия сплавом медь-олово с основой определяли методом изгиба и рисок [1].
Метод изгиба рекомендуется для покрытий на деталях, изготовленных из материала толщиной или диаметром не более 3 мм. Образец изгибают под углом 90° в обе стороны до излома. В месте излома не должно быть отслаивания покрытия, растрескивание покрытия не учитывается [1].
Метод рисок рекомендуется для покрытий толщиной неболее 10 мкм. На поверхность покрытия острием наносят не менее трех параллельных рисок с расстоянием между ними 2-3 мм и перпендикулярно к ним также не менее трех рисок. Риски наносят в одном направлении глубиной до основно-
го металла. После испытаний не должно быть отслаивания покрытия между линиями и в сетке квадратов [1].
Для оценки коррозионной устойчивости гальванических покрытий сплавом медь-олово были проведены климатические испытания в камере влаги. Климатические испытания в камере влаги при относительной влажности 93 ± 3 % и температуре 40 ± 2 °С проводили в течение 28 сут, а оценку коррозионной стойкости покрытий проводили «оценочным баллом коррозионной стойкости» ( Кд ) [17]. Коррозионным испытаниям подвергались стальные
образцы размером 20*30 мм, покрытые гальваническими покрытиями сплавами медь-олово. Одновременно в камеру влаги для сравнительной оценки коррозионной стойкости покрытий сплавами медь-олово были завешены образцы, покрытые медью [18].
Результаты исследования
Зависимость микротвердости покрытий сплавом медь-олово от состава сплава имеет максимум, соответствующий содержанию олова в сплаве 20-25 % (рис. 1). Микротвердость покрытий изменяется от 0,78 ГПа для чистой меди до 0,55 ГПа для сплава с содержанием олова 45 %. Максимум микротвердости 1,75 ГПа соответствует сплаву с содержанием олова 23 %, что превосходит микротвердость чистой меди более чем в 2 раза. Зависимость микротвердости от состава гальванического осадка подобна аналогичной зависимости металлургического сплава [1].
100
Содержание меди в сплаве, % 90 80 70
60
50
2,2
С 1-7
1—1
ч &
■V
и
1,2
0,7
0.2
2
, 3 ' \ V
4 -
10 20 30 40
Содержание олова в сплаве, %
50
Рис. 1. Зависимость микротвердости покрытия сплавом медь-олово от состава: 1 - литейные сплавы; 2 - покрытия, полученные на стационарном режиме; 3 - покрытия, полученные при наложении переменного магнитного поля; 4 - покрытия, полученные при вибрации катода
Микротвердость осадков, полученных в нестационарных режимах электролиза, таких как вибрация катода и наложение на электролит пере-
менного магнитного поля примерно на 0,2-0,3 ГПа ниже, чем при использовании стационарного режима. Однако их микротвердость близка к микротвердости сплава медь-олово, полученного литьем. Это связано с различием в структуре сплава, полученного при разных режимах электролиза. В стационарном режиме осаждается сплав с мелкокристаллической структурой, при вибрации катода - кристаллы более крупные и при наложении на электролит переменного магнитного поля - кристаллы вытянуты по линиям магнитного поля.
Исследования паяемости покрытий сплавом медь-олово показали, что величина коэффициента растекания зависит от состава сплава (рис. 2) и для сплава, содержащего 45 % олова, равна 98,3 %. Это соответствует очень хорошей паяемости (по таблице критериев паяемости). Паяемость данных образцов после климатических испытаний в камере влажности и камере соляного тумана практически не отличается от первоначальных значений.
Содержание меди в сплаве, %
Содержание олова в сплаве, %
Рис. 2. Зависимость коэффициента растекания от содержания олова в сплаве: 1 - покрытия, полученные на стационарном режиме; 2 - покрытия, полученные при наложении на электролит переменного магнитного поля;
3 - покрытия, полученные при вибрации катода
Закономерное повышение паяемости с ростом содержания олова позволяет применять сплав с содержанием олова 40-45 % в качестве финишного покрытия печатных плат.
Сплав медь-олово с содержанием олова в сплаве 17-22 % характеризуется низким и стабильным во времени значением переходного электросопротивления (рис. 3, 4). Компоненты сплава медь и олово не обладают такими характеристиками. Свежеосажденное покрытие медью обладает низким значением переходного электросопротивления (рис. 3), но оно резко возрастает со временем (рис. 4) в связи с образованием на поверхности металла продуктов коррозии.
Содержание меди в сплаве. % 100 90 80 70 60 50
Содержание олова в сплаве. %
Рис. 3. Зависимость переходного электросопротивления покрытия сплавом медь-олово от состава сплава и нагрузки на контакт: 1 - 0,49 Н; 2 - 0,98 Н; 3 - 1,96 Н
Время, сутки
Рис. 4. Зависимость переходного электросопротивления покрытия сплавом медь-олово от времени в камере влаги: 1 - медь; 2 - 30 % 8и; 3 - 25 % 8и; 4 - 20 % 8и
Как известно, удельное электросопротивление меди - 0,017 Ом-мм2/м, а олова - 0,143 Ом-мм2/м. Значительное повышение удельного электросопротивления сплава медь-олово закономерно, так как обычно электросопротивление сплавов выше, чем составляющих их чистых металлов [19].
На рис. 3 приведены зависимости переходного электросопротивления меди, а также покрытий сплавом медь-олово от содержания олова в сплаве при различных нагрузках на контакт. Как видно, наименьшим переходным сопротивлением характеризуется сплав медь-олово с содержанием олова 20 %. Сплавы с содержанием олова более 25 % обладают большим переходным электросопротивлением, чем медь. Высокооловянное покрытие изначально характеризуется повышенными значениями электрического переходного электросопротивления, что исключает в принципе его применение в качестве материала для коммутационных электрических контактов.
Значение переходного сопротивления и изменение его во времени определяется состоянием поверхности и коррозионной стойкостью [7]. Надежность работы радиоэлектронной аппаратуры во многом зависит от срока службы разъемных электрических слаботочных контактов. Сплав медь-олово благодаря повышенной коррозионной стойкости обладает довольно стабильным переходным электросопротивлением (рис. 4).
После коррозионных испытаний в течение небольшого промежутка времени в камере влаги измерения переходного электросопротивления показали, что сплав медь-олово разного состава обладает довольно стабильным значением переходного сопротивления. В то же время переходное сопротивление меди повысилось в 2-3 раза.
Стабильность низкого переходного электросопротивления сплава медь-олово объясняется повышенной его коррозионной стойкостью.
Таким образом, измеренные значения переходных электросопротивлений сплавов медь-олово показывают возможность их применения для электрических слаботочных контактов, работающих в данных условиях, а также с целью снижения расхода благородных металлов и повышения надежности и долговечности радиоэлектронной аппаратуры.
В ходе испытаний медное покрытие приобрело темный цвет, полностью потеряв блеск. Коррозионное поведение сплава медь-олово с содержанием олова 20 % по внешнему виду более схоже с медью. Покрытия сплавами с содержанием олова от 20 до 30 % потускнели, и на их поверхности появился питтинг. Надо отметить, что потемнение и потеря блеска не столь значительны по сравнению с медью и в конце испытаний на образце наблюдается частичный блеск. Покрытия сплавом медь-олово с содержанием олова от 30 до 40 % практически не подверглись коррозионному разрушению и сохранили блестящий внешний вид и лишь частично покрылись цветами побежалости. Режим электролиза (вибрация и наложение на электролит переменного магнитного поля) практически не оказывает влияния на коррозионную устойчивость, в большей степени данные режимы влияют на состав сплава. Вибрация катода, а также переменное магнитное поле способствуют увеличению содержания олова в сплаве.
Оценочный балл коррозионной стойкости Кд для сплавов медь-олово
составил от 5 до 9, в то время как для медного покрытия - 3. Оценочный балл коррозионной стойкости Кд , равный от 5 до 10, соответствует успешному
прохождению коррозионного испытания.
На основании анализа результатов коррозионных испытаний можно сделать вывод, что гальванические покрытия сплавом медь-олово обладают
высокой коррозионной устойчивостью за счет образования на их поверхности плотной коррозионной пленки, защищающей материал от дальнейшего коррозионного разрушения.
Заключение
Таким образом, нестационарные режимы электролиза, такие как вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля, способствуют формированию гальванических покрытий сплавом медь-олово с широким диапазоном содержания олова в сплаве, оказывая, таким образом, значительное влияние на их свойства.
Установлено, что вибрация катода и наложение на электролит переменного магнитного поля приводит к формированию покрытий сплавом медь-олово, обладающих низким и стабильным во времени переходным сопротивлением, хорошей паяемостью и высокой коррозионной стойкостью. Это позволяет использовать данные покрытия в качестве покрытий слаботочных контактов, а также покрытий под пайку, в том числе для производства печатных плат.
Список литературы
1. Ковенский, И. М. Металловедение покрытий : учеб. для вузов / И. М. Ковен-ский, В. В. Поветкин. - М. : СП Интермет Инжиниринг, 1999. - 296 с.
2. Разработка и исследование бессвинцовых припоев для пайки кристаллов силовых полупроводниковых приборов / В. Зенин, В. Бойко, А. Кастрблев, А. Ткаченко, О. Хишко // Технологии в электронной промышленности. - 2008. - № 8. -С. 52-56.
3. Киреев, С. Ю. Формирование и исследование свойств финишных покрытий печатных плат сплавом олово-цинк взамен покрытий сплавом олово-свинец / С. Ю. Киреев // Коррозия: материалы, защита. - 2015. - № 8. - С. 7-12.
4. Наумов, Л. В. Закономерности электроосаждения сплава кобальт-никель при различных режимах электролиза / Л. В. Наумов // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Технические науки. - 2013. - № 1 (25). - С. 76-84.
5. Киреев, С. Ю. Микротвердость гальванических покрытий / С. Ю. Киреев, Ю. П. Перелыгин // Мир гальваники. - 2010. - № 2 (15). - С. 42-45.
6. Гамбург, Ю. Д. Электрохимическая кристаллизация металлов и сплавов / Ю. Д. Гамбург. - М. : Янус-К, 1997. - 384 с.
7. Киреев, С. Ю. Теория, методы измерения и область применения переходного сопротивления гальванических покрытий / С. Ю. Киреев, Ю. П. Перелыгин // Гальванотехника и обработка поверхности. - 2010. - Т. 28, № 4. - С. 19-26.
8. Переходное сопротивление гальванических покрытий как «структурно-чувствительное» свойство / С. Ю. Киреев, Ю. П. Перелыгин, В. В. Липовский, Н. В. Яг-ниченко, Ю. Н. Кубенко // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Технические науки. - 2010. - № 1 (13). - С. 134-145.
9. ГОСТ 24606.3-82. Изделия коммутационные, установочные и соединители электрические. Методы измерения сопротивления контакта и динамической и статической нестабильности переходного сопротивления контакта. - М. : Изд-во стандартов, 1984. - 8 с.
10. Киреев, С. Ю. Экспресс-методика определения паяемости / С. Ю. Киреев, С. Н. Киреева, Ю. П. Перелыгин, Marian Jaskula // Покрытия и обработка поверхности : сб. ст. - М., 2011. - С. 35-36.
11. ГОСТ 9.302-88. Покрытия металлические и неметаллические неорганические. Методы контроля. - М. : Изд-во стандартов, 1988. - 65 с.
12. ГОСТ 20.57.406-81. Изделия электронной техники, квантовой электроники и электротехнические. Методы испытания. - М. : Изд-во стандартов, 1991. - 216 с.
13. ГОСТ 28235-89. Основные методы испытаний на воздействие внешних факторов. Ч. 2. Испытания. Пайка. Испытание на паяемость методом баланса смачивания. -М. : Изд-во стандартов, 1989. - 12 с.
14. Киреев, С. Ю. Методы определения паяемости покрытий / Ю. П. Перелыгин, С. Ю. Киреев // Гальванотехника и обработка поверхности. - 2011. - № 2 (19). -С. 52-57.
15. Справочник по пайке / под ред. С. Н. Лоцманова, И. Е. Петрунина, И. Е. Фролова. -М. : Машиностроение, 1975. - 407 с.
16. ГОСТ 9.905-82. Методы коррозионных испытаний. - М. : Изд-во стандартов, 1983. - 5 с.
17. ГОСТ 27597-88. Изделия электронной техники. Метод оценки коррозионной стойкости. - М. : Стандартинформ, 2006. - 21 с.
18. ГОСТ 9.308-85. Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия металлические и неметаллические неорганические. Методы ускоренных коррозионных испытаний. - М. : Изд-во стандартов, 1987. - 22 с.
19. Федотьев, Н. П. Электролитические сплавы / Н. П. Федотьев, Н. Н. Бибиков, П. М. Вячеславов, С. Я. Грилихес. - М. : Машгиз, 1962. - 312 с.
References
1. Kovenskiy I. M., Povetkin V. V. Metallovedenie pokrytiy: ucheb. dlya vuzov [Coating materials science textbook for universities]. Moscow: SP Internet Inzhiniring, 1999, 296 p.
2. Zenin V., Boyko V., Kastrblev A., Tkachenko A., Khishko O. Tekhnologii v elektron-noypromyshlennosti [Technologies in electronic industry]. 2008, no. 8, pp. 52-56.
3. Kireev S. Yu. Korroziya: materialy, zashchita [Corrosion: materials, protection]. 2015, no. 8, pp. 7-12.
4. Naumov L. V. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Povolzhskiy region. Tekhnich-eskie nayki [University proceedings. Volga region. Engineerings sciences]. 2013, no. 1 (25), pp. 76-84.
5. Kireev S. Yu., Perelygin Yu. P. Mir gal'vaniki [Galvanic world]. 2010, no. 2 (15), pp. 42-45.
6. Gamburg Yu. D. Elektrokhimicheskaya kristallizatsiya metallov i splavov [Electrochemical crystallization of metals and alloys]. Moscow: Yanus-K, 1997, 384 p.
7. Kireev S. Yu., Perelygin Yu. P. Gal'vanotekhnika i obrabotka poverkhnosti [Galvanic technology and surface treatment]. 2010, vol. 28, no. 4, pp. 19-26.
8. Kireev S. Yu., Perelygin Yu. P., Lipovskiy V. V., Yagnichenko N. V., Kubenko Yu. N. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Povolzhskiy region. Tekhnicheskie nauki [University proceedings. Volga region. Engineering sciences]. 2010, no. 1 (13), pp. 134145.
9. GOST 24606.3-82. Izdeliya kommutatsionnye, ustanovochnye i soediniteli elektriches-kie. Metody izmereniya soprotivleniya kontakta i dinamicheskoy i staticheskoy nestabil'nosti perekhodnogo soprotivleniya kontakta [State standard 24606.3-82. Commutation, wiring and connecting electrical devices. Measurement methods of contact resistance and dynamic and static instability of contact transient resistance]. Moscow: Izd-vo standartov, 1984, 8 p.
10. Kireev S. Yu., Kireeva S. N., Perelygin Yu. P., Jaskula Marian Pokrytiya i obrabotka poverkhnosti: sb. st. [Coatings and surface treatment collected papers]. Moscow, 2011, pp. 35-36.
11. GOST 9.302-88. Pokrytiya metallicheskie i nemetallicheskie neorganicheskie. Metody kontrolya [State standard 9.302-88. Metallic and non-metallic non-organic coatings. Monitoring procedures]. Moscow: Izd-vo standartov, 1988, 65 p.
12. GOST 20.57.406-81. Izdeliya elektronnoy tekhniki, kvantovoy elektroniki i el-ektrotekhnicheskie. Metody ispytaniya [State standard 20.57.406-81. Devices of electronic technology, quantum electronics and electrotechnical devices. Testing methods]. Moscow: Izd-vo standartov, 1991, 216 p.
13. GOST 28235-89. Osnovnye metody ispytaniy na vozdeystvie vneshnikh faktorov. Ch. 2. Ispytaniya. Payka. Ispytanie na payaemost' metodom balansa smachivaniya [State standard 28235-89. Basic external factor impact testing. Part 2. Testing. Solder. Solder-ability testing by the moistening balance method]. Moscow: Izd-vo standartov, 1989, 12 p.
14. Kireev S. Yu., Perelygin Yu. P. Gal'vanotekhnika i obrabotka poverkhnosti [Galvanic technology and surface treatment]. 2011, no. 2 (19), pp. 52-57.
15. Spravochnikpopayke [Soldering reference book]. Eds. S. N. Lotsmanov, I. E. Petrunin, I. E. Frolov. Moscow: Mashinostroenie, 1975, 407 p.
16. GOST 9.905-82. Metody korrozionnykh ispytaniy [State standard 9.905-82. Corrosion testing methods]. Moscow: Izd-vo standartov, 1983, 5 p.
17. GOST 27597-88. Izdeliya elektronnoy tekhniki. Metod otsenki korrozionnoy stoykosti [State standard 27597-88. Electronic devices. Method of corrosion resistance estimation]. Moscow: Standartinform, 2006, 21 p.
18. GOST 9.308-85. Edinaya sistema zashchity ot korrozii i stareniya. Pokrytiya me-tallicheskie i nemetallicheskie neorganicheskie. Metody uskorennykh korrozionnykh ispytaniy [State standard 9.308-85. The unified system of corrosion and aging protection. Metallic and non-metallic non-organic coatings. Methods of accelerated corro-sionn testing]. Moscow: Izd-vo standartov, 1987, 22 p.
19. Fedot'ev N. P., Bibikov N. N., Vyacheslavov P. M., Grilikhes S. Ya. Elektroliticheskie splavy [Electrolytic alloys]. Moscow: Mashgiz, 1962, 312 p.
Глебов Максим Владимирович
заведующий лабораториями, кафедра технологии машиностроения, Пензенский государственный университет (Россия, г. Пенза, ул. Красная, 40)
E-mail: mac-simka@mail.ru
Glebov Maksim Vladimirovich Head of laboratories, sub-department of mechanical engineering technology, Penza State University (40 Krasnaya street, Penza, Russia)
Киреев Сергей Юрьевич кандидат технических наук, доцент, кафедра химии, Пензенский государственный университет (Россия, г. Пенза, ул. Красная, 40)
E-mail: Sergey58_79@mail.ru
Kireev Sergey Yur'evich Candidate of engineering sciences, associate professor, sub-department of chemistry, Penza State University (40 Krasnaya street, Penza, Russia)
УДК 621; 66.087.7 Глебов, М. В.
Влияние нестационарных режимов электролиза на свойства покрытия сплавом медь-олово / М. В. Глебов, С. Ю. Киреев // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Технические науки. - 2016. -№ 2 (38). - С. 148-158. БОТ 10.21685/2072-3059-2016-2-13
