CC BY
17
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
ПРИКАЗ
30.06.2009 г. г.Москва №382
ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА В ЗДАНИЯХ, СООРУЖЕНИЯХ И СТРОЕНИЯХ РАЗЛИЧНЫХ КЛАССОВ ФУНКЦИОНАЛЬНОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
В соответствии с Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ "О техническом регулировании"1 и постановлением Правительства Российской Федерации от 31 марта 2009 г. № 272 "О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска"2 приказываю:
Утвердить прилагаемую методику определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности.
Министр С. К. Шойгу
Министерство Юстиции Российской Федерации
ЗАРЕГИСТРИРОВАНО
Регистрационный № 14486 от 6 августа 2009 г.
1 Собрание законодательства Российской Федерации, 2002, № 52 (часть I), ст. 5140; 2005, № 19, ст. 1752; 2007, № 19, ст. 2293; 2007, № 49, ст. 6070; 2008, № 30 (часть II), ст. 3616.
2 Собрание законодательства Российской Федерации, 2009, № 14, ст. 1656.
Приложение к приказу МЧС России от 30.06.2009 г. № 382
МЕТОДИКА
определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности
I. Общие положения
1. Настоящая методика определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности (далее — Методика) устанавливает порядок определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях (далее — здание) и распространяется на здания классов функциональной пожарной опасности:
Ф1 — здания, предназначенные для постоянного проживания и временного пребывания людей, в том числе:
а) Ф1.1 — здания детских дошкольных образовательных учреждений, специализированных домов престарелых и инвалидов (неквартирные), больницы, спальные корпуса образовательных учреждений интернатного типа и детских учреждений;
б) Ф1.2 — гостиницы, общежития, спальные корпуса санаториев и домов отдыха общего типа, кемпингов, мотелей и пансионатов;
в) Ф1.3 — многоквартирные жилые дома;
г) Ф1.4 — одноквартирные жилые дома, в том числе блокированные;
Ф2 — здания зрелищных и культурно-просветительных учреждений, в том числе:
а) Ф2.1 — театры, кинотеатры, концертные залы, клубы, цирки, спортивные сооружения с трибунами, библиотеки и другие учреждения с расчетным числом посадочных мест для посетителей в закрытых помещениях;
б) Ф2.2 — музеи, выставки, танцевальные залы и другие подобные учреждения в закрытых помещениях;
в) Ф2.3 — театры, кинотеатры, концертные залы, клубы, цирки, спортивные сооружения с трибунами, библиотеки и другие учреждения с расчетным числом посадочных мест для посетителей на открытом воздухе;
г) Ф2.4 — музеи, выставки, танцевальные залы и другие подобные учреждения на открытом воздухе;
Ф3 — здания организаций по обслуживанию населения, в том числе:
а) Ф3.1 — здания организаций торговли;
б) Ф3.2 — здания организаций общественного питания;
в) Ф3.3 — вокзалы;
г) Ф3.4 — поликлиники и амбулатории;
д) Ф3.5 — помещения для посетителей организаций бытового и коммунального обслуживания с нерасчетным числом посадочных мест для посетителей;
е) Ф3.6 — физкультурно-оздоровительные комплексы и спортивно-тренировочные учреждения с помещениями без трибун для зрителей, бытовые помещения, бани;
Ф4 — здания научных и образовательных учреждений, научных и проектных организаций, органов управления учреждений, в том числе:
а) Ф4.1 — здания общеобразовательных учреждений, образовательных учреждений дополнительного образования детей, образовательных учреждений начального профессионального и среднего профессионального образования;
б) Ф4.2 — здания образовательных учреждений высшего профессионального образования и дополнительного профессионального образования (повышения квалификации) специалистов;
в) Ф4.3 — здания органов управления учреждений, проектно-конструкторских организаций, информационных и редакционно-издательских организаций, научных организаций, банков, контор, офисов;
г) Ф4.4 — здания пожарных депо.
2. Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставления расчетных величин пожарного риска с нормативным значением пожарного риска, установленного Федеральным законом от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ "Технический регламент
0 требованиях пожарной безопасности"1 (далее — Технический регламент).
3. Определение расчетных величин пожарного риска осуществляется на основании:
а) анализа пожарной опасности зданий;
б) определения частоты реализации пожароопасных ситуаций;
1 Собрание законодательства Российской Федерации, 2008, № 30 (часть I), ст. 3579.
в) построения полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;
г) оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития;
д) наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий.
4. Определение расчетных величин пожарного риска заключается в расчете индивидуального пожарного риска для жильцов, персонала и посетителей в здании. Численным выражением индивидуального пожарного риска является частота воздействия опасных факторов пожара (далее — ОФП) на человека, находящегося в здании. Перечень ОФП установлен статьей 9 Технического регламента.
5. Частота воздействия ОФП определяется для пожароопасной ситуации, которая характеризуется наибольшей опасностью для жизни и здоровья людей, находящихся в здании.
6. Для целей настоящей методики используются основные понятия, установленные статьей 2 Технического регламента.
II. Основные расчетные величины индивидуального пожарного риска
7. Индивидуальный пожарный риск отвечает требуемому, если:
о* < а:,
(1)
где 0,: — нормативное значение индивидуального пожарного риска, ОН = 10-6 год-1; 0е — расчетная величина индивидуального пожарного риска.
8. Расчетная величина индивидуального пожарного риска 0е в каждом здании рассчитывается по формуле:
0е = 0„ (1 - Яап) Рпр (1 - Рэ )(1 - Рпз), (2)
где 0п — частота возникновения пожара в здании в течение года, определяется на основании статистических данных, приведенных в приложении № 1 к настоящей Методике. При наличии данных о количестве людей в здании необходимо использовать уточненную оценку, а при их отсутствии — оценку в расчете на одно учреждение. При отсутствии статистической информации допускается принимать 0п = 410-2 для каждого здания. Оценку частотных характеристик возникновения пожара также допускается выполнять исходя из статистических данных, публикуемых в научно-техническом журнале "Пожарная безопасность"; Яап — вероятность эффективного срабатывания установок автоматического пожаротушения (далее — АУПТ). Значение параметра Яап опре-
деляется технической надежностью элементов АУПТ, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать Яап = 0,9. При отсутствии в здании систем автоматического пожаротушения Яап принимается равной нулю;
Рпр — вероятность присутствия людей в здании, определяемая из соотношения Рпр = *функц /24, где 1функц — время нахождения людей в здании в часах;
Рэ — вероятность эвакуации людей; Рпз — вероятность эффективной работы системы противопожарной защиты, направленной на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре.
9. Вероятность эвакуации Рэ рассчитывают по формуле:
Р =
0,8*,
бл
-, если 1р < 0,8*бл < *р + 1н
* -р - "г"1бл
и 1ск < 6 мин; 0,999, если *р + *нэ < 0,8*бл и *ск < 6 мин; 0,000, если *р > 0,8*бл или *ск > 6 мин,
(3)
где 1р — расчетное время эвакуации людей, мин; *нэ — время начала эвакуации (интервал времени от возникновения пожара до начала эвакуации людей), мин;
*6л — время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них ОФП, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования путей эвакуации), мин;
С
время существования скоплений людей на
участках пути (плотность людского потока на путях эвакуации превышает значение 0,5). 10. Расчетное время эвакуации людей *р из помещений и зданий определяется на основе моделирования движения людей до выхода наружу одним из следующих способов:
- по упрощенной аналитической модели движения людского потока, приведенной в приложении № 2 к настоящей Методике;
- по математической модели индивидуально-поточного движения людей из здания, приведенной в приложении № 3 к настоящей Методике;
- по имитационно-стохастической модели движения людских потоков, приведенной в приложении № 4 к настоящей Методике.
Выбор способа определения расчетного времени эвакуации производится с учетом специфических особенностей объемно-планировочных реше-
ний здания, а также особенностей контингента (его однородности) людей, находящихся в нем.
При определении расчетного времени эвакуации учитываются данные, приведенные в приложении № 5 к настоящей Методике, в частности принципы составления расчетной схемы эвакуации людей, параметры движения людей различных групп мобильности, а также значения площадей горизонтальных проекций различных контингентов людей.
При проведении расчетов следует также учитывать, что при наличии двух и более эвакуационных выходов общая пропускная способность всех выходов, кроме каждого одного из них, должна обеспечить безопасную эвакуацию всех людей, находящихся в помещении, на этаже или в здании.
11. Время начала эвакуации tнэ определяется в соответствии с пунктом 1 приложения № 5 к настоящей Методике.
12. Время блокирования путей эвакуации tбJl вычисляется путем расчета времени достижения ОФП предельно допустимых значений на эвакуационных путях в различные моменты времени. Порядок проведения расчета и математические модели для определения времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара приведены в приложении № 6 к настоящей Методике.
13. Вероятность эффективной работы системы противопожарной защиты Рпз, направленной на обеспечение безопасной эвакуации людей, рассчитывается по формуле:
рпз = 1 - (1 - кобн ясоуэ)(1 - яобн япдз),
(4)
где Яобн — вероятность эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации. Значение параметра Яобн определяется технической надежностью элементов системы пожарной сигнализации, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать Яобн = 0,8;
Я
соуэ
условная вероятность эффективного срабатывания системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей в случае эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации; Я
пдз
условная вероятность эффективного срабатывания системы противодымной защиты в случае эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации.
Порядок оценки параметров Яобн, Ясоуэ и ЯПдЗ приведен в разделе IV настоящей Методики.
III. Порядок проведения расчета индивидуального пожарного риска
Анализ пожарной опасности здания
14. Для проведения анализа пожарной опасности осуществляется сбор данных о здании, который включает:
- объемно-планировочные решения;
- теплофизические характеристики ограждающих конструкций и размещенного оборудования;
- вид, количество и размещение горючих веществ и материалов;
- количество и места вероятного размещения людей;
— системы пожарной сигнализации и пожаротушения, противодымной защиты, оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей.
15. На основании полученных данных производится анализ пожарной опасности здания, при этом учитывается:
— возможная динамика развития пожара;
- состав и характеристики системы противопожарной защиты;
— возможные последствия воздействия пожара на людей и конструкции здания.
Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций
16. Частота реализации пожароопасных ситуаций определяется частотой возникновения пожара в здании в течение года. Порядок определения частоты возникновения пожара в здании приведен в разделе II настоящей Методики.
Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития
17. Для построения полей опасных факторов пожара проводится экспертный выбор сценария или сценариев пожара, при которых ожидаются наихудшие последствия для находящихся в здании людей.
Формулировка сценария развития пожара включает в себя следующие этапы:
- выбор места нахождения первоначального очага пожара и закономерностей его развития;
- задание расчетной области (выбор рассматриваемой при расчете системы помещений, определение учитываемых при расчете элементов внутренней структуры помещений, состояния проемов);
- задание параметров окружающей среды и начальных значений параметров внутри помещений. В соответствии с приложением № 6 к настоящей Методике формулируется математическая модель развития пожара и проводится моделирование его динамики развития.
На основании результатов расчетов осуществляется построение полей опасных факторов пожара и определяется значение времени блокирования путей эвакуации ОФП tбJl.
Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития
18. Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей заключается в определении вероятности эвакуации людей из здания при пожаре.
Вероятность эвакуации людей определяется по формуле (3) на основе сопоставления значений расчетного времени эвакуации людей и времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара.
Для определения расчетного времени эвакуации людей tp в соответствии с приложениями №№ 2-5 к настоящей Методике определяется модель эвакуации людей из здания, проводится построение расчетной схемы эвакуации и осуществляется моделирование эвакуации людей.
19. В соответствии с разделом II настоящей Методики проводится определение расчетной величины индивидуального пожарного риска Qe и сопоставление ее с нормативным значением индивидуального пожарного риска QH.
Учет наличия систем обеспечения пожарной безопасности здания
20. Наличие систем обеспечения пожарной безопасности здания учитывается в соответствии с формулой (4) и положениями раздела IV настоящей Методики.
Блок-схема, иллюстрирующая порядок проведения расчета индивидуального пожарного риска, представлена на рис. 1.
IV. Порядок разработки дополнительных
противопожарных мероприятий при определении расчетной величины индивидуального пожарного риска
21. В случае, если расчетная величина индивидуального пожарного риска превышает нормативное значение, в здании следует предусмотреть дополнительные противопожарные мероприятия, направленные на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре.
К числу противопожарных мероприятий, направленных на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре, относятся: - применение дополнительных объемно-планировочных решений и средств, обеспечивающих ограничение распространения пожара;
- устройство дополнительных эвакуационных путей, отвечающих требованиям безопасной эвакуации людей при пожаре;
- устройство систем оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей повышенного типа;
- применение систем противодымной защиты от воздействия опасных факторов пожара;
- ограничение количества людей в здании до значений, обеспечивающих безопасность их эвакуации из здания.
22. Эффективность каждого из перечисленных выше противопожарных мероприятий определяется степенью влияния на параметры tp, tбл, tнэ, а для системы пожарной сигнализации, противодымной защиты и системы оповещения людей при пожаре и управления эвакуацией людей также условной вероятностью выполнения задачи при пожаре (Яобн,
^СОУЭ и ^ПДЗ).
23. Применение в качестве дополнительного противопожарного мероприятия объемно-планировочных решений и средств, обеспечивающих ограничение распространения пожара, достигается обеспечением нормируемых пределов огнестойкости и пониженной пожарной опасности облицовочных строительных материалов, используемых в ограждающих конструкциях помещения, в котором находится вероятный очаг пожара.
степень влияния данного дополнительного противопожарного мероприятия на динамику распространения пожара и, соответственно, значение параметра t6J определяется путем проведения повторного расчета t6J после внесения соответствующих изменений в схему объемно-планировочных решений здания.
24. При применении в качестве дополнительного противопожарного мероприятия устройства дополнительных эвакуационных путей и выходов следует выполнить повторный расчет по оценке параметра tp с учетом откорректированных объемно-планировочных решений.
25. При применении в качестве дополнительного противопожарного мероприятия устройства системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей повышенного типа следует выполнить повторный расчет по оценке параметра tp с учетом перераспределения потоков эвакуирующихся и изменения схемы эвакуации в зависимости от сценариев возникновения и развития пожара и, соответственно, алгоритма функционирования системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей.
Значение параметра^соуэ для данного технического решения определяется технической надежностью элементов системы оповещения людей о по-
Анализ пожарной опасности здания
Разработка дополнительных противопожарных мероприятий
Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций
-»-
Построение полей опасных факторов пожара Выбор сценария пожара Формулировка математической модели и моделирование динамики развития пожара Построение полей опасных факторов пожара Определение времени блокирования путей эвакуации
I
Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей
Формулировка математической модели и моделирование эвакуации людей из здания при пожаре Определение времени блокирования путей эвакуации Расчет вероятности эвакуации людей
Расчет величины индивидуального пожарного риска
Расчетное значение Расчетное значение
пожарного риска пожарного риска
превышает нормативное не превышает нормативное
1
Вывод: Вывод:
пожарный риск превышает пожарный риск не превышает
допустимое значение допустимое значение
Рис. 1. Порядок проведения расчета индивидуального пожарного риска
жаре и управления эвакуацией людей, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать Ясоуэ = 0,8.
26. Влияние системы противодымной защиты на уровень обеспеченности безопасной эвакуации людей при пожаре оценивается посредством расчета значения tбJl с учетом технических характеристик применяемого вентиляционного оборудования противодымной защиты. Подбор параметров вентиляционного оборудования осуществляется в соответствии с нормативными документами по пожарной безопасности. При этом для выполнения расчетов следует применять зонную (зональную) или полевую модели.
Значение параметра ^ПдЗ для данного технического решения определяется технической надежностью элементов автоматики управления противо-
дымной защиты, а также технической надежностью элементов противодымной защиты, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать ЯВДЗ = 0,8.
27. Ограничение количества людей в здании до значений, обеспечивающих безопасность их эвакуации из здания при пожаре, учитывается посредством повторного расчета значения параметра tp при существующих объемно-планировочных решениях и ограниченном значении количества эвакуирующихся при пожаре.
28. Для получения исходных данных, необходимых для проведения расчетов, предусмотренных настоящей Методикой, следует использовать справочные источники информации и проектную документацию здания.
Приложение № 1 к пункту 8 Методики
Статистические данные о частоте возникновения пожара в зданиях
№ п/п Частота возникновения пожара в течение года
Наименование здания в расчете на одно учреждение уточненная оценка
1. Детские дошкольные учреждения (детский сад, ясли, дом ребенка) 7,34-10-3 9,7210-5 (в расчете на одного ребенка)
2. Общеобразовательные учреждения (школа, школа-интернат, детский дом, лицей, гимназия, колледж) 1,1610-2 4,1610-5 (в расчете на одного учащегося)
3. Учреждения начального профессионального образования (профессиональное техническое училище) 1,98 10-2 4,5910-5 (в расчете на одного учащегося)
4. Учреждения среднего профессионального образования (среднее специальное учебное заведение) 2,69-10-2 2,9410-5 (в расчете на одного учащегося)
5. Учреждения высшего профессионального образования (высшее учебное заведение) 1,398-10-1 2,43 10-5 (в расчете на одного учащегося)
6. Прочие внешкольные и детские учреждения 1,52 10-2 2,3810-5 (в расчете на одного учащегося)
7. Детские оздоровительные лагеря, летние детские дачи 1,2610-3 3,23 10-5 (в расчете на одного отдыхающего)
8. Больницы, госпитали, клиники, родильные дома, психоневрологические интернаты и другие стационары 3,66-10-2 2,358-Ю-4 (в расчете на одно койко-место)
9. Санатории, дома отдыха, профилактории, дома престарелых и инвалидов 2,99-10-2 1,767-Ю-4 (в расчете на одно койко-место)
10. Амбулатории, поликлиники, диспансеры, медпункты, консультации 8,88-10-3 5,3710-5 (в расчете на одно посещение пациентом)
11. Предприятия розничной торговли: универмаги, промтоварные магазины; универсамы, продовольственные магазины; магазины смешанных товаров; аптеки, аптечные ларьки; прочие здания торговли 2,03-10-2 1,579 10-3 (в расчете на одного работающего)
12. Предприятия рыночной торговли: крытые, оптовые рынки (из зданий стационарной постройки), торговые павильоны, киоски, ларьки, палатки, контейнеры 1,1310-2 1,678 10-3 (в расчете на одного работающего)
13. Предприятия общественного питания 3,88-10-2 2,063 10-3 (в расчете на одного работающего)
14. Гостиницы, мотели 2,81-10-2 3,255-Ю-4 (в расчете на одно место)
15. Спортивные сооружения 1,8310-3 -
16. Клубные и культурно-зрелищные учреждения 6,90-10-3 -
17. Библиотеки 1,1610-3 -
18. Музеи 1,3810-2 -
19. Зрелищные учреждения (театры, цирки) 9,66-10-2 4,03-10-7 (в расчете на одно посещение зрителем)
Приложение № 2 к пункту 10 Методики
Упрощенная аналитическая модель движения людского потока (определение расчетного времени эвакуации людей из помещений и зданий по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей)
Расчетное время эвакуации людей 1р из помещений и зданий устанавливается по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.
При расчете весь путь движения людского потока подразделяется на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной ¡1 и шириной 5,. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т. п.
При определении расчетного времени эвакуации людей длину и ширину каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий принимают по проекту, а для построенных — по фактическому положению. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину ¡1.
Расчетное время эвакуации людей tр следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:
^ = 11+12 + 13 + ...+ и, (П2.1)
где t1 — время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин; t2, t3,... ti — время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.
Время движения людского потока по первому участку пути t1, мин, рассчитывают по формуле:
к = ¡1/К1, (П2.2)
где ¡1 — длина первого участка пути, м;
У1 — скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяется по таблице П2.1 в зависимости от плотности П).
Плотность однородного людского потока на первом участке пути П1 рассчитывают по формуле:
N1/
П1 =
¡151
(П2.3)
/— средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2/чел., принимаемая в соответствии с пунктом 6 приложения № 5 к настоящей Методике;
51 — ширина первого участка пути, м. Скорость V, движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по таблице П2.1 в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которую вычисляют для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:
4г -1 5 г-1
4 г =
(П2.4)
где 5г, 5г-1 — ширина рассматриваемого г'-го и предшествующего ему участков пути, м; 4г, 4г-1 — интенсивности движения людского потока по рассматриваемому г'-му и предшествующему участкам пути, м/мин (интенсивность движения людского потока на первом участке пути 4 = дг_ 1 определяется по таблице П2.1 по значению П1, установленному по формуле (П2.3)).
Если значение 4{, определяемое по формуле (П2.4), меньше или равно 4тах, то время движения по участку пути ti, мин, равно:
^ = и/V,■,
(П2.5)
при этом значения 4тах, м/мин, следует принимать равными:
16.5 — для горизонтальных путей;
19.6 — для дверных проемов;
16,0 — для лестницы вниз;
11,0 — для лестницы вверх.
Если значение 4г, определенное по формуле (П2.4), больше 4тах, то ширину 5, данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие:
4, — 4тах .
(П2.6)
где N — число людей на первом участке, чел.;
При невозможности выполнения условия (П2.6) интенсивность и скорость движения людского потока по участку ■ определяют по таблице П2.1 при значении П = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образо-
Таблица П2.1. Интенсивность и скорость движения людского потока на разных участках путей эвакуации в зависимости от плотности
Плотность Горизонтальный путь Дверной проем, Лестница вниз Лестница вверх
потока О, м2/м2 Скорость V, м/мин Интенсивность д, м/мин интенсивность д, м/мин Скорость V, м/мин Интенсивность д, м/мин Скорость V, м/мин Интенсивность д, м/мин
0,01 100 1,0 1,0 100 1,0 60 0,6
0,05 100 5,0 5,0 100 5,0 60 3,0
0,10 80 8,0 8,7 95 9,5 53 5,3
0,20 60 12,0 13,4 68 13,6 40 8,0
0,30 47 14,1 16,5 52 15,6 32 9,6
0,40 40 16,0 18,4 40 16,0 26 10,4
0,50 33 16,5 19,6 31 15,6 22 11,0
0,60 28 16,3 19,05 24,5 14,1 18,5 10,75
0,70 23 16,1 18,5 18 12,6 15 10,5
0,80 19 15,2 17,3 13 10,4 13 10,4
0,90 и более 15 13,5 8,5 8 7,2 11 9,9
Примечание. Интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей ширины интенсивность движения следует определять по формуле д = 2,5 + 3,755.
Рис. П2.1. Слияние людских потоков: 1 — начало участка г
вавшегося их скопления в соответствии с пунктом 4 приложения № 5 к настоящей Методике.
При слиянии в начале г-го участка двух и более людских потоков (рис. П2.1) интенсивность движения ди м/мин, рассчитывают по формуле:
4 =
Е 4 -1 '5г-1
(П2.7)
где дг -1 — интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале г-го участка, м/мин; 5г -1 — ширина участков пути слияния, м; 5г — ширина рассматриваемого участка пути, м. Если значение , определенное по формуле (П2.7), больше дтах, то ширину 5г данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П2.6). В этом случае время движения по участку г определяют по формуле (П2.5).
Приложение № 3 к пункту 10 Методики
Математическая модель индивидуально-поточного движения
людей из здания
Расчетное время эвакуации людей из здания устанавливается по времени выхода из него последнего человека.
Перед началом моделирования процесса эвакуации задается схема эвакуационных путей в здании. Все эвакуационные пути подразделяются на эвакуационные участки длиной а и шириной Ь. Длина и ширина каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий принимаются по проекту, а для построенных — по фактическому положению. Длина пути по лестничным маршам измеряется по длине марша. Длина пути в дверном проеме принимается равной нулю. Эвакуационные участки могут быть горизонтальные и наклонные (лестница вниз, лестница вверх и пандус).
За габариты человека в плане принимается эллипс с размерами осей 0,5 м (ширина человека в плечах) и 0,25 м (толщина человека). Задаются координаты каждого человека хг — расстояние от центра эллипса до конца эвакуационного участка, на котором он находится (рис. П3.1). Если разность координат некоторых людей, находящихся на эвакуационном участке, составляет менее 0,25 м, то принимается, что люди с этими координатами расположены рядом друг с другом — сбоку один от другого (условно: "в ряд"). При этом, исходя из габаритов человека в плане и размеров эвакуационного участка (длина и ширина), для каждого эвакуационного участка определяются: максимально возможное количество человек в одном ряду сбоку друг от друга и максимально возможное количество людей на участке.
Координаты каждого человека хг в начальный момент времени задаются в соответствии со схемой расстановки людей в помещениях (рабочие места, места для зрителей, спальные места и т. п.). В случае отсутствия таких данных, например для магазинов, выставочных залов и других, допускается размещать людей равномерно по всей площади помещения с учетом расстановки технологического оборудования.
Координата каждого человека в момент времени t определяется по формуле:
х ^) = х1 Дt) - Vi ^)А^ м, (П3.1)
где хг (t — Дt) — координата г-го человека в предыдущий момент времени, м;
V ^) — скорость г-го человека в момент времени t, м/с;
Дt — промежуток времени, с.
Скорость г-го человека V (^) в момент времени t определяется по таблице П2.1 приложения 2 к Методике в зависимости от локальной плотности потока, в котором он движется, ^) и типа эвакуационного участка.
Локальная плотность ^) вычисляется по группе, состоящей из п человек, по формуле:
Б(t) = (п(t) - 1)//(ЬАх), м2/м2, (П3.2)
где п — количество людей в группе, чел.;
/— средняя площадь горизонтальной проекции
2/2
человека, м /м ;
Ь — ширина эвакуационного участка, м; Дх — разность координат последнего и первого человека в группе, м.
Если в момент времени t координата человека хг ^), определенная по формуле (П3.1), станет отрицательной, это означает, что человек достиг границы текущего эвакуационного участка и должен перейти на следующий эвакуационный участок.
В этом случае координата этого человека на следующем эвакуационном участке определяется:
х1 ^) = [хг dt) - V ^)dt ] + а] -] м, (П3.3)
где хг (t — dt) — координата г-го человека в предыдущий момент времени на (] - 1)-м эвакуационном участке, м;
V ^) — скорость г-го человека на (] - 1)-м эвакуационном участке в момент времени t, м/с; а] — длина]-го эвакуационного участка, м; I] — координата места слияния ]-го и (] - 1)-го эвакуационных участков — расстояние от начала ]-го эвакуационного участка до места слияния его с (] - 1)-м эвакуационным участком, м.
О Х^ Х^ Х^ Х'] X
Рис. П3.1. Координатная схема размещения людей на путях эвакуации
Количество людей, переходящих с одного эвакуационного участка на другой в единицу времени, определяется пропускной способностью выхода с участка (г):
(г) = (г)<а/(/ ■ 60), чел., (П3.4)
где qj (г) — интенсивность движения на выходе с _/-го эвакуационного участка в момент времени г, м/мин;
Cj — ширина выхода с 7-го эвакуационного участка, м;
<г — промежуток времени, с; /— средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2.
Интенсивность движения на выходе с 7-го эвакуационного участка qj (г) в момент времени г определяется в зависимости от плотности людского потока на этом участке Dvj (г).
Плотность людского потока на7-м эвакуационном участке Dvj (г) в момент времени г определяется по формуле:
Dvj(г) = М]Г&/(а]Ъ]), м2/м2, (П3.5)
где N — число людей на j-м эвакуационном участке, чел.;
/— средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;
aj — длинау-го эвакуационного участка, м; Ъ — ширина7-го эвакуационного участка, м; <г — промежуток времени, с. В момент времени г определяется количество людей т с отрицательными координатами х1 (г), определенными по формуле (П3.1). Если значение т < (г), то все т человек переходят на следующий эвакуационный участок и их координаты определяются в соответствии с формулой (П3.3). Если значение т > Qj (г), то количество человек, равное значению Qj (г), переходят на следующий эвакуационный участок и их координаты определяются в соответствии с формулой (П3.3), а количество человек, равное значению (т - Qj (г)), не переходят на следующий эвакуационный участок (остаются на данном эвакуационном участке) и их координатам присваиваются значения х1 (г) = к-0,25 + 0,25, где к — номер ряда, в котором будут находиться люди (максимально возможное количество человек в одном ряду сбоку друг от друга для каждого эвакуационного участка определяется перед началом расчетов). Таким образом, возникает скопление людей перед выходом с эвакуационного участка.
На рис. П3.2 изображена блок-схема определения расчетного времени эвакуации людей из здания.
На основании заданных начальных условий (начальных координат людей, параметров эвакуационных участков) определяются плотности людских потоков на путях эвакуации и пропускные способности
Рис. П3.2. Блок-схема определения расчетного времени эвакуации людей из здания
выходов с эвакуационных участков. Далее, в момент времени г = г + Аг, определяется наличие ОФП на путях эвакуации. В зависимости от этого выбирается направление движения каждого человека и вычисляется новая координата каждого человека. После этого снова определяются плотности людских потоков на путях эвакуации и пропускные способности выходов. Затем вновь дается приращение по времени <г и определяются новые координаты людей с учетом наличия ОФП на путях эвакуации в этот момент времени. После этого процесс повторяется. Расчеты проводятся до тех пор, пока все люди не будут эвакуированы из здания.
Приложение № 4 к пункту 10 Методики
Имитационно-стохастическая модель движения людских потоков
Множество людей, одновременно идущих в одном направлении по общим участкам пути, образуют людской поток. участками формирования людских потоков в помещениях следует принимать проходы между оборудованием. для последующих участков эвакуационных путей они представляют собой первичные источники людских потоков. Распределение N человек на участках формирования, имеющих ширину Ь1 и длину ¡1, принимается равномерным. Поэтому в начальный момент t0 на каждом элементарном участке Д1;, занимаемом потоком, плотность потока Б^ определяется по формуле:
в\° = Nt°/(Ь{ Д1;), чел./м2. (П4.1)
При дальнейшем движении людских потоков из первичных источников по общим участкам пути происходит их слияние. Образуется общий поток, части которого имеют различную плотность. Происходит выравнивание плотностей различных частей людского потока — его переформирование. следует учитывать, что его головная часть, имеющая перед собой свободный путь, растекается — люди стремятся идти свободно при плотности Б0. За интервал времени Дt часть людей переходит с этих элементарных участков на последующие и происходит изменение состояния людского потока, его движение.
скорость движения людского потока при плотности Б; на ¡-м отрезке участка пути к-го вида следует считать случайной величиной УБ, к, имеющей числовые характеристики:
• математическое ожидание (среднее значение)
Уб; ,к = У0,к(1 - ак 1пБ1/Бо,к)т пРи б > Б0,к >
^, к = Уо, к при < Б о, к; (П4.2)
• среднее квадратичное отклонение
°(Уп;, к) = ст(Уо, к )(1 - а к 1п Б ¡/Б о, к), (П4.3)
где У0 к и а(У» к) — математическое ожидание скорости свободного движения людей в потоке (при Б 1 < Б0 к) и ее среднее квадратичное отклонение, м/мин;
Б0, к — предельное значение плотности людского потока, до достижения которого возможно свободное движение людей по к-му виду пути (плотность не влияет на скорость движения людей);
ак — коэффициент адаптации людей к изменениям плотности потока при движении по к-му виду пути;
Бг — значение плотности людского потока на ;-м отрезке (Д1) участка пути шириной Ь1, чел./м2;
т — коэффициент влияния проема. Значения перечисленных параметров следует принимать по таблице П4.1.
При любом возможном значении V 1(0 люди в количестве N \0, находящиеся в момент ^ на ;-м элементарном участке, двигаются по нему и начинают переходить на последующий участок (г + 1) (рис. П4.1). На участок г в свою очередь переходит часть людей с предыдущего (г - 1) элементарного участка и из источника у.
По прошествии времени Дt к моменту ti = t0 + Дt только часть людей N ¡0;+1 с участка г успеет перейти на участок (г + 1). К этому моменту времени из NI0 людей, бывших на участке г в момент останется ( N1° - N1toi+1) людей. Их число пополняется за счет людей, успевших за этот интервал времени перейти на него с предыдущего участка, — N 1'0_1 ; и из источника N'0;. Тогда плотность потока на участке г в момент t1 будет равна:
Ntí° - Nt°. |, + Nt°, . + Nt°i б' =—-^-^-^ . (П4.4)
! 7, Л1 У '
Таблица П4.1
Вид пути к У0, к, м/мин к), м/мин Б0, к, чел./м2 ак т
Горизонтальный в здании 100 5 0,51 0,295 1
Горизонтальный вне здания 100 5 0,70 0,407 1
Проем* 100 5 0,65 0,295 1,25-0,05Б при Б > 5
Лестница вниз 80 5 0,89 0,400 1
Лестница вверх 50 5 0,67 0,305 1
* При Б = 9 чел./м2 значения = У,Б0, к определяются по формуле = 10-(3,75 + 2,5Ь;), м/мин.
Момент времени Ц
Момент времени t1 = t0 + №
О? = (N1 - N1, +! + , + . )Ъ м; к/1 = <р(°?)
(у'0
У'0 = У -1
Л 1 к/0,
если Б'0 < О если Б'0 > О
атах
атах
' У/», если О'0, < Ба
у'0 = I г ' г +1 атах
В если , > Ба
I г +1' г +1 ?тах
' И0, если Б'0 < Ба
у'0 = I ) г атах
|у/°, если Б'0 > Ба
г г атах
М'0 - М'1;-1 = N¡0(1 - уВ Мг/М); 1 . = 1 У А Л'/М; N'1,. = Б) Ъ} ¥¡0 М'
Доля участия при образовании скопления на участке г :
ММ'1 ММ'1 = р'1./р} = Б4 , у.'1, Ъ1 ^/б) у} ъ;
г -1/ } г -1/ } г -1 г -1 г-1/ } } ]
Рис. П4.1. Изменения состояния потока в последовательные моменты времени
Скорость движения людей, оказавшихся на участке г в момент '1, определяется по формуле:
V/1 = ¥>,к (1 - ак 1пбЦБ0,к). (П4.5)
Следует учитывать, что изменение плотности потока на каждом участке в различные моменты времени отражает процесс переформирования различных частей потока и, как частный случай, процесс растекания потока.
Изменение плотности потока на каждом из элементарных участков в последовательные моменты времени зависит от количества людей, переходящих через границы участков. В общем случае количество людей, переходящих за интервал времени М' с участка г на последующий участок (г + 1), составляет:
N'1 г +1 = Б'0Ъг ЫУ^р М. (П4.6)
Скорость перехода Упер через границы смежных элементарных участков следует принимать, руководствуясь следующими формулами:
=
V'0
если Б'0, < Б
I + 1
ПРи тах^,.,кБ = Чтах;
V.'?,, еслиБ\ 1 > Б
1+ 1' 1+ 1
при тах^О г,кБ = Чтах-
(П4.7)
Следует учитывать, что в тот момент времени 'п, когда плотность потока на участке I достигла максимальной величины, на этот участок не может прийти ни один человек, ни с предшествующего участка, ни из источника. В результате перед участком I задерживается соответственно АЫг'-1 и АЫ людей. В следующий момент времени 'п + 1 людей с участка переходит на участок ( + 1), плот-
'п 1 ,1 часть
ность людского потока на нем уменьшится и часть скопившихся перед его границей людей сможет перейти на него. Доля их участия в пополнении людьми участка I в момент'п +1 определяется формулой:
АЫ'
, 'п+1
Б 'п , 'п + 1 V 'п , 'п + 1 Ь I -1_I -1_I -1
Б 'п , 'п + 1 v'n , 'п + 1 Ь 1 1 1
(П4.8)
Формулы (П4.4) - (П4.8) полностью описывают состояние людского потока на элементарных участках и их переходы в последовательные моменты времени. Совокупность значений расчетного времени эвакуации, полученных при различных значениях V0 к, формирует эмпирическое распределение вероятностей значений Ъ'р. По этому распределению следует рассчитывать значение времени завершения эвакуации, соответствующее вероятности Р ('р,эв ) = 0,999.
Приложение № 5 к пунктам 10, 11 Методики
Данные для определения расчетного времени эвакуации
1. Значение времени начала эвакуации 'нэ для помещения очага пожара следует принимать равным 0,5 мин. Для остальных помещений значение времени начала эвакуации 'нэ следует определять по таблице П5.1.
2. Принципы составления расчетной схемы эвакуации.
Расчетная схема эвакуации представляет собой отдельно выполненную или, возможно, нанесенную на план здания схему, на которой отражены:
Таблица П5.1
№ п/п
Время начала эвакуации людей 'нэ, мин
Класс функциональной пожарной опасности зданий и характеристика контингента людей
Здания, оборудованные системой оповещения и управления эвакуацией людей
1-11 типов Ш-У типов
Здания, не оборудованные системой оповещения и управления эвакуацией людей
1 Здания детских дошкольных образовательных учреждений, спе- 6,0 4,0 9,0
циализированных домов престарелых и инвалидов (неквартирные), больницы, спальные корпуса образовательных учреждений интернатного типа и детских учреждений; многоквартирные жилые дома; одноквартирные жилые дома, в том числе блокированные (Ф1.1, Ф1.3, Ф1.4). Люди могут находиться в состоянии сна, но знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов
2 Гостиницы, общежития, спальные корпуса санаториев и домов отдыха общего типа, кемпингов, мотелей и пансионатов (Ф1.2). Жильцы могут находиться в состоянии сна и недостаточно знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов 3,0 2,0 6,0
3 Здания зрелищных и культурно-просветительных учреждений, здания организаций по обслуживанию населения (Ф2, Ф3). Посетители находятся в бодрствующем состоянии, но могут быть не знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов 3,0 1,0 6,0
4 Здания научных и образовательных учреждений, научных и проектных организаций, органов управления учреждений (Ф4). Посетители находятся в бодрствующем состоянии и хорошо знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов 3,0 1,5 6,0
— количество людей иа начальных участках — источниках (проходы между рабочими местами,
оборудованием, рядами кресел и т. п.);
- направление их движения (маршруты);
- геометрические параметры участков пути (длина, ширина) и виды участков пути.
Расчетная схема эвакуации должна учитывать
ситуацию, при которой хотя бы один человек находится в наиболее удаленной от выхода из здания, сооружения или строения точке.
В расчетной схеме учитываются только те пути движения людей, которые отвечают требованиям, предъявляемым к путям эвакуации.
Рассмотрев количество людей на начальных участках пути, следует определить направление их движения. Установлены следующие наблюдаемые правила выбора людьми направления (маршрута) движения при эвакуации:
а) движение по тому пути, которым люди попали в здание;
б) исключение путей движения, проходящих рядом с зоной горения, хотя люди могут эвакуироваться через задымленные коридоры;
в) влияние персонала. В общественных зданиях, как правило, посетители при пожаре следуют указаниям персонала, даже если эти указания не соответствуют оптимальным;
г) при эвакуации с первого этажа — движение к открытому выходу наружу из здания;
д) сложная логистическая зависимость, описывающая выбор выхода с этажа зрительного зала (рис. П5.5);
е) при прочих равных условиях — движение к ближайшему выходу.
Кроме того, имеющиеся данные показывают, что фактором выбора направления может быть место парковки личного автомобиля, место встречи членов семьи и т. п. Определение ширины пути вызывает затруднение только при выходе людей на участок "неограниченной" ширины, например в вестибюль. В таком случае ширина потока Ь зависит от количества людей N и длины I участка: Ь = 4 м при N < 100 чел. и I < 6 м; Ь = 6м — в остальных случаях.
Согласно данным натурных наблюдений установлено, что повороты пути не влияют на параметры движения людского потока.
Определение длины (вдоль оси пути) отличается для горизонтальных и наклонных путей. К наклонным путям относятся лестницы и пандусы. Свободная ширина Ь наклонного пути, например лестничного марша, принимается в свету — от перил до стены. Длина наклонного пути Ь (рис. П5.1) принимается по истинному его значению. Этажные и междуэтажные площадки в целях упрощения и
I ■ b
t
■ b .1
-4—l'— ' b ,
\ b
L"
1
b .1
-7 L'
Рис. П5.1. Расчетная длина пути по лестнице: а — двух-маршевая лестница; б — трехмаршевая лестница
облегчения вычислений, учитывая их небольшие размеры и меньшую сложность движения по ним в сравнении с лестничными маршами, допускается отнести к наклонным путям. Тогда средняя длина наклонного пути в пределах одного этажа, с учетом движения по площадкам, составит:
• для двухмаршевых лестниц
L = L '/cos а ,
где L' — горизонтальная проекция длины наклонного пути, м;
а — угол наклона к горизонту; не допуская серьезной погрешности, длину пути по двухмаршевой лестнице можно принимать равной его утроенной высоте H, т. е. L = 3H;
• для трехмаршевых лестниц
L=
2L'
4 b.
cos а cos а
Пандусы, если их наклон незначителен (меньше 1 :8), можно относить к горизонтальным путям, при более значительных наклонах — к лестницам. Длина наклонного пути также определяется по его оси.
Пути движения в пределах здания обычно пересекаются дверными проемами, декоративными порталами, имеют сужения за счет различных архитектурных или технологических элементов, выступающих из плоскости ограждений. Такие местные сужения независимо от их характера в дальнейшем
называются проемами шириной Ь. Длина пути Ь в проеме может не учитываться, если она не превышает 0,7 м, т.е. длины одного шага, в противном случае движение в проеме следует рассматривать как движение на самостоятельном расчетном участке горизонтального пути.
Лестничные клетки являются центрами тяготения людских потоков (для первого этажа — выходы наружу) на входе, в которые заканчивается второй этап эвакуации. Поэтому расчетные схемы целесообразно составлять для каждой части этажа, по которой люди эвакуируются через предусмотренную для них лестничную клетку (выход наружу). На рис. П5.2 приведен пример составления расчетной схемы эвакуации людей по части этажа до входа в лестничную клетку.
В зрительных залах с постоянными местами для посетителей распределение людей по направлениям движения к эвакуационным выходам показано на рис. П5.3 и П5.4.
Если в дальнейшем люди выходят в фойе или вестибюль, т. е. через помещения, не ограничивающие, как коридор, ширины людского потока, то распределение людских потоков между возможными эвакуационными выходами, когда они не блокированы, происходит согласно закономерностям, приведенным на рис. П5.5, а, б.
3. При однородном составе людского потока групп мобильности М2, М3 и М4 значения величин Д Vи д следует принимать в соответствии с данными таблицы П5.2.
4. Площадь горизонтальной проекции человека/, м2/чел., принимается в зависимости от состава
Участок 1: /= 12 м, Ь = 2м
РЭП 1
Участок 2: /= 18 м, Ъ = 2м
Источник 1: N =20 чел., 1= 10м, Ь = 1,2 м, Ь0 = 0,9 м
Источник 2: N =20чел., / = Юм, Ь = 1,5 м, Ь0 = 0,9 м
Ьлм= 1,35 м
£
Участок 3: / = 3м, Ь = 2 м
Участок 8: Ь0 - 1,2 м РЭП 2 Участок 1:1= 1,5 м, Ъ = 1,2 м
Участок 4: / = 5 м, Ъ = 2 м
--м-------
-------,------ 1------,------1
Участок 5: Участок 6:
/ = 5 м, / = 5 м,
Ь = 2м Ь = 2 м
16 чел.
7 чел.
7 чел.
7 чел.
7 чел.
Начальные участки № 3-7 (источники) — проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т. п.; 1= Юм, Ь = 1,2м, &о = 0,9м
Рис. П5.2. Пример составления расчетной схемы эвакуации людей по части этажа до входа в лестничную клетку: N—количество людей; Ь — ширина; I—длина; Ь0 — ширина проема
людей в потоке в соответствии с приведенными ниже данными (рис. П.5.6).
Размеры людей изменяются в зависимости от физических данных, возраста и одежды. В таблицах П5.3, П5.4, П5.5 и на рис. П5.7 приводятся усредненные размеры людей разного возраста, в различной одежде и с различным грузом. При этом приве-
Ось проема
Сцена
| и N 5
1, ....... ....... Г|
т - Блок 1 «
....... ....... 11
4 ■ Блок 2 Блок 5 - • Е Е
....... ....... 11
....... ....... ' 1
1- - Блок 3 Блок 6 - *
0,5л 0,5л щ е
п О
Рис. П5.3. Маршрутизация движения людских потоков при эвакуации из зрительных залов с боковыми (продольными) проходами
Блок 6
Блок 8^Блок 10 ■
........ 0,5и3 ........ 0,5л3
л 3
^р-рБдок 12-р!
Рис. П5.4. Маршрутизация движения людских потоков при эвакуации из зрительных залов с поперечным проходом
100 г
8 80
а?
70 ^ 60 50
0 0,2 0,4 0,6 0,8 /,//2
Выходы с этажа на лестничные клетки (из здания) -li
Фойе (вестибюль)
Зальное помещение
Рис. П5.5, а. Число зрителей и выбор выхода при эвакуации в две лестничные клетки либо в две открытые лестницы или в два выхода из здания: N — общее количество эвакуирующихся; N1 — число эвакуирующихся через ближний выход; ^ — число эвакуирующихся через дальний выход; 11 — длина пути до ближнего выхода; 12 — длина пути до дальнего выхода
Таблица П5.2. Расчетные значения параметров для групп мобильности М2-М4
Вид пути
Группа А м2/м2 Горизонтальный Лестница вниз Лестница вверх Пандус вниз Пандус вверх
ности V, м/мин 2 q, м /(м-мин) V, м/мин 2 q, м /(м-мин) V, м/мин 2 q, м /(м-мин) V, м/мин 2 q, м /(м-мин) V, м/мин 2 q, м /(м-мин)
0,01 30,00 0,30 30,00 0,30 20,00 0,20 45,00 0,45 25,00 0,25
0,05 30,00 1,50 30,00 1,50 20,00 1,00 45,00 2,25 25,00 1,25
0,1 30,00 3,00 30,00 3,00 20,00 2,00 45,00 4,50 25,00 2,50
0,2 26,05 5,21 26,22 5,24 16,78 3,36 41,91 8,38 21,98 4,40
0,3 21,97 6,59 22,01 6,60 13,96 4,19 33,92 10,18 18,09 5,43
М2 0,4 19,08 7,63 19,03 7,61 11,96 4,78 28,25 11,30 15,32 6,13
0,5 16,84 8,42 16,71 8,36 10,41 5,20 23,85 11,93 13,18 6,59
0,6 15,01 9,01 14,82 8,89 9,14 5,48 20,26 12,16 11,43 6,86
0,7 13,46 9,42 13,22 9,25 8,07 5,65 17,22 12,05 9,95 6,97
0,8 12,12 9,69 11,83 9,47 7,14 5,71 14,59 11,67 8,67 6,94
0,9 10,93 9,84 10,61 9,55 6,32 5,68 12,27 11,04 7,54 6,79
0,01 70,00 0,70 20,00 0,20 25,00 0,25 105,00 1,05 55,00 0,55
0,05 70,00 3,50 20,00 1,00 25,00 1,25 105,00 5,25 55,00 2,75
0,1 70,00 7,00 20,00 2,00 25,00 2,50 105,00 10,50 55,00 5,50
0,2 53,50 10,70 20,00 4,00 20,57 4,11 83,41 16,68 45,54 9,11
0,3 43,57 13,07 16,67 5,00 17,05 5,12 65,70 19,71 35,59 10,68
М3 0,4 36,52 14,61 14,06 5,62 14,56 5,82 53,13 21,25 28,54 11,41
0,5 31,05 15,53 12,04 6,02 12,62 6,31 43,39 21,69 23,06 11,53
0,6 26,59 15,95 10,38 6,23 11,04 6,62 35,42 21,25 18,59 11,15
0,7 22,81 15,97 8,98 6,29 9,70 6,79 28,69 20,08 14,81 10,37
0,8 19,54 15,63 7,77 6,21 8,54 6,83 22,86 18,28 11,53 9,23
0,9 16,65 14,99 6,70 6,03 7,52 6,77 17,71 15,94 8,64 7,78
0,01 60,00 0,60 — - - - 115,00 1,15 40,00 0,40
0,05 60,00 3,00 - - - - 115,00 5,75 40,00 2,00
0,1 60,00 6,00 - - - - 115,00 11,50 40,00 4,00
0,2 50,57 10,11 - - - - 99,65 19,93 35,17 7,03
0,3 40,84 12,25 - - - - 79,88 23,97 28,36 8,51
М4 0,4 33,93 13,57 - - - - 65,86 26,34 23,52 9,41
0,5 28,58 14,29 - - - - 54,98 27,49 19,77 9,89
0,6 24,20 14,52 - - - - 46,09 27,65 16,71 10,03
0,7 20,50 14,35 - - -- - 38,57 27,00 14,12 9,88
0,8 17,30 13,84 - - - - 32,06 25,65 11,88 9,50
0,9 14,47 13,02 - - - - 26,32 23,68 9,90 8,91
Примечание. М2 — немощные люди, мобильность которых снижена из-за старения организма (инвалиды по старости); инвалиды на протезах; инвалиды с недостатками зрения, пользующиеся белой тростью; люди с психическими отклонениями; М3 — инвалиды, использующие при движении дополнительные опоры (костыли, палки); М4 — инвалиды, передвигающиеся на креслах-колясках, приводимых в движение вручную.
дены значения площади горизонтальной проекции инвалидов с нарушением опорно-двигательного аппарата.
5. Время задержки гз движения на участке I из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком I + 1 определяется по формуле:
гз = К/
q при D = 0,9 Ъ1 + 1 Ч1Ъ
(П5.1)
' У
где N — количество людей, чел.;
/ — площадь горизонтальной проекции, м2; q при I) = 0,9 — интенсивность движения через участок I + 1 при плотности 0,9 и более, м/мин;
100 г 95
1 90 ^ 85
П
~ 80
¡г;
75 70
Выход с этажа Выход с этажа на открытую на лестничную
лестницу клетку
■ ■
Фойе
0 0,2 0,4 0,6 0,8 У12
Зальное помещение
Рис. П5.5, б. Число зрителей, эвакуирующихся по открытой лестнице: N — общее количество эвакуирующихся; N1 — число эвакуирующихся по открытой лестнице; ¡1 — длина пути до открытой лестницы; ¡2 — длина пути до выхода на лестничную клетку
Рис. П5.6. Площадь горизонтальной проекции человека: а — расчетная; б — действительная
Таблица П5.3. Площади горизонтальной проекции взрослых людей
Тип одежды Ширина а, м Толщина с, м Площадь горизонтальной проекции, м2/чел.
Летняя 0,46 0,28 0,100
Весенне-осенняя 0,48 0,30 0,113
Зимняя 0,50 0,32 0,125
Таблица П5.4. Площади горизонтальной проекции детей и подростков
Возрастная группа
Тип одежды младшая до 9 лет средняя 10-13 лет старшая 14-16 лет
Домашняя одежда 0,04 0,06 0,08
Домашняя одежда со школьной сумкой 0,07 0,10 0,14
уличная одежда 0,09 0,13 0,16
Ь
+ 1
ширина участка, м, при вхождении на ко-
торый образовалось скопление людей;
д; + 1 — интенсивность движения на участке г,
м/мин;
Ь1 — ширина предшествующего участка г, м.
Рис. П5.7. Площадь горизонтальной проекции людей с различным грузом
Таблица П5.5. Площадь горизонтальной проекции людей с ограниченной мобильностью, м2/чел.
Здоровые люди, слабослышащие, с ограничением умственной деятельности
С поражением опорно-двигательного аппарата
Слепые
передвигающиеся без дополнительных опор
передвигающиеся с одной дополнительной опорой
передвигающиеся с двумя дополнительными опорами
передвигающиеся на креслах-колясках
транспортируемые на носилках
транспортируемые на каталках
К Л /I I МНн
а = 0,28
ах = 0,72 а2 = 0,40
а3 = 0,50
а4 = 0,50 а5 = 0,80 Ъх = 0,50
= 0,75
с = 0,46
с2 = 0,82 с2 = 0,75
с3 = 0,65
с4 = 0,90 с5 = 1,20
¡1 = 2,10
/2 = 2,10
/=0,Ю
/=0,40
/=0,25
/=0,20
/=0,30
/=0,96
/= 1,05
/= 1,58
Время существования скопления 'ск на участке г определяется по формуле:
'ск = N/1 ( а при Б = 0,9 Ъ + Д (П5.2)
Расчетное время эвакуации по участку г, в конце которого на границе с участком г + 1 образовалось
скопление людей, равно времени существования скопления 'ск. Расчетное время эвакуации по участку г допускается определять по формуле:
'г = уг + '3
(П5.3)
Приложение № 6 к пункту 12 Методики
Порядок проведения расчета и математические модели для определения времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара
I. Порядок проведения расчета
Производится экспертный выбор сценария или сценариев пожара, при которых ожидаются наихудшие последствия для находящихся в здании людей.
Формулировка сценария развития пожара включает в себя следующие этапы:
- выбор места нахождения первоначального очага пожара и закономерностей его развития;
- задание расчетной области (выбор рассматриваемой при расчете системы помещений, определение учитываемых при расчете элементов внутренней структуры помещений, задание состояния проемов);
- задание параметров окружающей среды и начальных значений параметров внутри помещений.
Выбор места нахождения очага пожара производится экспертным путем. При этом учитывается количество горючей нагрузки, ее свойства и расположение, вероятность возникновения пожара, воз-
можная динамика его развития, расположение эвакуационных путей и выходов.
Наиболее часто при расчетах рассматриваются три основных вида развития пожара: круговое распространение пожара по твердой горючей нагрузке, линейное распространение пожара по твердой горючей нагрузке, неустановившееся горение горючей жидкости.
Скорость выгорания для этих случаев определяется формулами:
¥ =
V уд я V 2'2
- для кругового распространения пожара;
Vуд 2у'Ъ
- для линейного
распространения пожара; ' - для неустановившегося
. (П6.1)
УудРМ' горения ГЖ.
* гт
где ууд — удельная скорость выгорания (для жидкостей установившаяся), кг/(с-м2);
v — скорость распространения пламени, м/с; b — ширина полосы горючей нагрузки, м; tcm — время стабилизации горения горючей жидкости, с;
z7 2
F — площадь очага пожара, м . С учетом раздела II данного приложения выбирается метод моделирования, формулируется математическая модель, соответствующая данному сценарию, и производится моделирование динамики развития пожара. На основании полученных результатов рассчитывается время достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимого значения на путях эвакуации.
Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.
Предельно допустимые значения по каждому из опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре — 70 °С; по тепловому потоку — 1400 Вт/м2; по потере видимости — 20 м; по пониженному содержанию кислорода — 0,226 кг/м3;
по каждому из токсичных газообразных продуктов горения: С02 — 0,11 кг/м3; СО—1,1610-3 кг/м3; HCl — 23 10-6 кг/м3.
Необходимо отметить, что при использовании полевой модели определение критического времени имеет существенные особенности, связанные с тем, что критическое значение в различных точках помещения достигается не одновременно. Для помещений с соизмеримыми горизонтальными размерами критическое время определяется как максимальное из критических времен для эвакуационных выходов из данного помещения (время блокирования последнего выхода).
Определяется время блокирования t6jl:
f — minft46 ,т.г ,02 fm. п i /ГТ£ ОЛ
t6j - mm{t кр , tKp, tKp , tKp , tKp (П6.2)
II. Классификация и область применения методов математического моделирования пожара
Для описания термогазодинамических параметров пожара применяются три основных группы детерминистических моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.
Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок: • интегральный метод:
для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;
для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
• зонный (зональный) метод:
для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (наклонный зрительный зал кинотеатра, антресоли и т. д.);
• полевой метод:
для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (атриумы с системой галерей и примыкающих коридоров, многофункциональные центры со сложной системой вертикальных и горизонтальных связей и т. д.);
для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые автостоянки большой площади и т. д.);
для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара, и т. д.).
При использовании интегральной и зонной моделей для помещения, один из линейных размеров которого более чем в 5 раз превышает хотя бы один из двух других линейных размеров, необходимо это помещение делить на участки, размеры которых соизмеримы между собой, и рассматривать участки как отдельные помещения, сообщающиеся проемами, площадь которых равна площади сечения на границе участков. Использование аналогичной процедуры в случае, когда два линейных размера превышают третий более чем в 5 раз, не допускается.
III. Интегральная математическая модель расчета газообмена в здании при пожаре
Для расчета распространения продуктов горения по зданию составляются и решаются уравнения аэрации, тепло- и массообмена как для каждого помещения в отдельности, так и для всего здания в целом.
Уравнения движения, связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами газов через проемы, имеют вид:
= вщп( АРЛ) ц^2р|Ар,. |
(П6.3)
где Ор — расход газов через проем между двумя (у-м и г-м) смежными помещениями, кг/с; ц — коэффициент расхода проема (ц = 0,8 для закрытых проемов и ц = 0,64 для открытых);
т7 2
г — площадь сечения проема, м ;
р — плотность газов, проходящих через проем,
кг/м3;
АРуг — средний перепад полных давлений между у-м и г-м помещениями, Па. Направление (знак) расхода определяется знаком разности давлений АР у. В зависимости от этого плотность р принимает различные значения.
Знак расхода газов (входящий в помещение расход считается положительным, выходящий — отрицательным) и значение р зависят от знака перепада давлений:
• ,. х^ч Г— 1, р = р ' при АР < 0; „ч
81НП( АР), р = Г 'р ру ЛР>П (П6.4) [+1, р = рг при АР > 0.
Для прогнозирования параметров продуктов горения (температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения) в помещениях многоэтажного здания на этажах, расположенных выше этажа, на котором может возникнуть пожар, рассматриваются процессы распространения продуктов горения в вертикальных каналах (лестничные клетки, шахты лифтов, вентканалы и т. п.).
Вертикальную шахту по высоте разделяют на зоны, которые представляют узлы в гидравлической схеме здания. Зона по высоте может охватывать несколько этажей здания. В этом случае расход газа между зонами можно выразить формулой вида:
О = ,[Ар5,
(П6.5)
где 5 =
1
характеристика гидравличес-
2 я р кГ2
кого сопротивления на границе зон;
2
г — площадь поперечного сечения шахты, м ;
к — коэффициент (допускается принимать равным 0,05 с2/м);
Я = 9,81 м/с2—ускорение свободного падения;
Ар — перепад давлений между узлами, Па.
Здание представляют в виде гидравлической схемы, узлы которой моделируют помещения, а связи — пути движения продуктов горения и воздуха. Каждое помещение здания описывается системой уравнений, состоящей из уравнения баланса массы, уравнения сохранения энергии и уравнения
основного газового закона (Менделеева - Клайпе-рона).
Уравнение баланса массы выражается формулой:
<К рV )
= У + Х Ок — X Ог, (П6.6)
где V' — объем помещения, м ; ? — время, с;
X Ок — сумма расходов, входящих в помеще-
к / ние, кг/с;
X Ог — сумма расходов, выходящих из поме-щг ения, кг/с;
Т — скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с.
Уравнение сохранения энергии выражается формулой:
С, ру Ту)
= Ср X (ТкОк) —
— СрТу X О, + дг — дм
(П6.7)
где С,, Ср — удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/ (кг-К);
Т1, Ту — температуры газов в г-м и у-м помещениях, К;
Qг — количество тепла, выделяемого в помещении при горении, кВт;
Qw — тепловой поток, поглощаемый конструкциями и излучаемый через проемы, кВт. Для помещения очага пожара величина Qг определяется по формуле:
Qг = ЛQн + I,
где "л — коэффициент полноты горения; Qн — низшая теплота сгорания, кДж/кг; I — энтальпия газифицированной горючей нагрузки.
Для остальных помещений Qг = 0. Коэффициент полноты горения л определяется по формуле:
л = лак + (1 — К)
X О
Х ох,аОа
(П6.8)
где ла — коэффициент полноты горения в режиме пожара, регулируемом горючей нагрузкой, определяемый формулой:
Ла = 0,63 + 0,2Хох,а + 1500ХОх,а. (П6.9) Коэффициент К рассчитывается по формуле:
К=
Х
Хо
ехр| В
1—
Х
Хо
(П6.10)
где В = [Хох,а/(Хох,а — 0,01)] 2
к
к
В
х„.
начальная концентрация кислорода в
помещении очага пожара;
Хох, т — текущая концентрация кислорода в помещении очага пожара.
уравнение Менделеева - Клайперона выражается формулой:
Ру =РуТуМ , (П6.11)
где Ру — давление газа ву-м помещении, Па; Ту — температура газа ву-м помещении, К; Я = 8,31 Дж/(моль К) —универсальная газовая постоянная;
М — молярная масса газа, моль. Параметры газа в помещении определяются из уравнения баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода и уравнения баланса оптической плотности дыма.
уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода:
Хь> у РуУу ) = dt
= + X (Хь>кОк) - Х1,у X О;, (П6.12)
к ;
где Хь ¡, Хь у — концентрация ¿-го компонента продуктов горения в г-м и у-м помещениях, кг/кг;
Ьь — количество ¿-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.
Уравнение баланса оптической плотности дыма:
d|l.
Х1^ у , (П6.13)
к Рк у г Ру
где |у — оптическая плотность дыма в г-м иу-м помещениях, Нп/м;
Бт — дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп-м2/кг.
Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму формулой:
Первое уравнение связывает перепады давлений на соединяющих помещение проемах с расходом газа через эти проемы, второе выражает постоянство объема для данного помещения. Таким образом, для всего здания требуется решать систему, состоящую из (тгс + тес )пэт нелинейных уравнений вида (П6.12) и пупэт линейных уравнений вида (П6.13). Здесь тгс и тес — соответственно число горизонтальных и вертикальных связей на этаже; пу — число узлов; пэт — число этажей.
Система уравнений, включающая в себя уравнения (П6.6), (П6.7) для помещения очага пожара, уравнения (П6.12), (П6.13) для остальных помещений и уравнение (П6.11), описывающая гидравлическую схему здания, решается численно методом итерации в совокупности с методом секущих.
Основные уравнения для определения температуры газа и концентрации продуктов горения в помещениях здания получены из уравнений сохранения энергии и массы.
Температура газа в помещении, где отсутствует очаг пожара, определяется из уравнения теплового баланса, которое можно получить из уравнения сохранения энергии (П6.7). Формула для определения температуры газа в у-м помещении здания в п-й момент времени:
п
п
т
Тпу= \ X (СрОкТк) + Яу\\Суг IX Ок - X о,.
1к = 1 ] I V к = 1 г = 1
Ч -1
■ Срг X Ог + а
г=1
Т (п -1) у (СрОкТк ) + О у [х
к=1
СУг | X О к - X О; 1 + Срг X О1 + а ^ +
к = 1 г = 1 ) г = 1
1
+ а ¡....г.
усс усс
ехр
-Кг IX Ок -X О;
к = 1
г = 1
■ Срг X О; + а *пГуп + а *ссР]сс [ Х
г=1
¡пр = 2,38/|1.
(П6.14)
X {СУг Р У}-1 Дт
(П6. 16)
Для помещений без источника тепла система уравнений (П6.6), (П6.7) и (П6.8) упрощается и представляется в виде:
Д т) = 8^п( ДРу (т ))| ^ 2рк |ДРу (т )|;
п О (т)
^^^ = 0, г=1 Рк
(П6.15)
где Рк = V2 • [р; + ^ёЧДРу)Рг + Ру - ^ёЧДРу) Ру
где Оу — сумма источников (стоков) тепла в объеме у-го помещения и тепла, уходящего в ограждающие конструкции;
а* = а
Т(т) - ТК (т) 1 Т(т) - Т0 J циент теплоотдачи;
приведенный коэффи-
0
начальная температура в помещении, °С;
г
уст — площадь поверхности ограждающих конструкций в у-м помещении.
Коэффициент теплоотдачи а может быть рассчитан по эмпирической формуле:
а =
4,07 3Тт - Тк при Тт < 60° С;
11,63 ехр [0,0023 (Тт - Т„)]
при Тт > 60 °С.
(П6.17)
Концентрация отдельных компонентов газовых смесей в помещениях здания вычисляется из уравнения баланса массы данного компонента (П6.12). Концентрация ¿-го компонента продуктов горения в7-м помещении в п-й момент времени определяется уравнением:
ХЬ](п) =
£ (ХЬкОк) к=1
X
Ь] (п -1)
£ (ХЬкОк) к=1_
п
к=1
£ ок
к=1
Л (
ехр
£ ^
к=1
■ Ат
(П6.18)
Оптическая концентрация дыма в помещениях определяется из балансового уравнения (П6.19). Натуральный показатель ослабления среды в ]-м помещении в п-й момент времени определяется уравнением:
И (п ) ]
£ (и к^к)
к=1
И ( п -1) ]
£ (и к^к)
к=1_
п
к = 1 У
£ ок
к=1
Л (
ехр
£ ок
к=1 Р]У]
Ат
(П6.19)
Аналитические соотношения для определения
критической продолжительности пожара
Для одиночного помещения высотой не более 6 м, удовлетворяющего условиям применения интегральной модели, при отсутствии систем противопожарной защиты, влияющих на развитие пожара, допускается определять критические времена по каждому из опасных факторов пожара с помощью аналитических соотношений: • по повышенной температуре
гТ" =■)В -
1 +
70 - г
0
(273 + г 0) г
1/п
(П6.20)
• по потере видимости
г"-в = \В 1п V \А
1-
V 1п (1,05а Е)
Ьр^т2
1/п
; (П6.21)
• по пониженному содержанию кислорода
-1-П !/п
г2=
кр
В 1п
А
1-
0,044
( ВЬ(
V
0,27
г
У J
; (П6.22)
по каждому из газообразных токсичных продуктов горения
-П !/п
г т'г =\В 1п кр 1 а
1-
ВЬг
(П6.23)
где В = [353 с^]Д(1 - ф)г\<дн] — размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг; г0 — начальная температура воздуха в помещении, °С;
п — показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени; А — размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг/сп; 2 — безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;
дн — низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
Ср — удельная изобарная теплоемкость газа, МДж/кг;
ф—коэффициент теплопотерь (принимается по данным справочной литературы, при отсутствии данных может быть принят равным 0,3); ^ — коэффициент полноты горения (определяется по формуле (П6.9)); V — свободный объем помещения, м3; а — коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
Е — начальная освещенность, лк; 1пр — предельная дальность видимости в дыму, м; Dm — дымообразующая способность горящего материала, Нп-м2/кг;
Ь — удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг/кг; X — предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3 (ХСО2 = 0,11 кг/м3; ХСО = 1,16103 кг/м3; ХНС1 = 23 10-6 кг/м3); ЬО — удельный расход кислорода, кг/кг. Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.
Параметр 2 вычисляют по формуле:
г = Н ехр(1,4 Н) при Н< 6 м, (П6.24)
где Н — высота рабочей зоны, м; Н — высота помещения, м.
2
Определяется высота рабочей зоны:
к = Нпл + 1,7 - 0,55, (П6.25)
где кпл — высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м; 5 — разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м. Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение к следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел. Параметры А и п вычисляют так:
• для случая горения жидкости с установившейся скоростью:
А = уудР, п = 1,
где ууд — удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2-с);
• для кругового распространения пожара:
А = 1,05^ V2, п = 3,
где V — линейная скорость распространения пламени, м/с;
• для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например, распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте):
А = УудШ>, п = 2,
где Ь — перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м. При отсутствии специальных требований значения а и Е принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а значение ¡пр = 20 м.
IV. Математическая двухзонная модель пожара в здании
При решении задач с использованием двухзон-ной модели пожар в здании характеризуется усредненными по массе и объему значениями параметров задымленной зоны:
Т —температура среды в задымленной зоне, К; ц — оптическая плотность дыма, Нп/м; хг — массовая концентрация г-го токсичного продукта горения в задымленной зоне, кг/кг; хК — массовая концентрация кислорода, кг/кг; Z — высота нижней границы слоя дыма, м. В свою очередь перечисленные параметры выражаются через основные интегральные пара-
метры задымленной зоны с помощью следующих формул:
Т
аз =| шер (Т)йТ; (П6.26)
0
X. = т , Хк = ^ ; (П6.27)
т
Б
Ц = Б;
т
Vд
(П6.28)
р = — , Z = Н - , (П6.29)
Vд
А
где т, т1 — общая масса дыма и соответственно г-го токсичного продукта горения в задымленной зоне, кг;
тК — масса кислорода в задымленной зоне, кг; Qз — энтальпия продуктов горения в задымленной зоне, кДж;
Б — оптическое количество дыма, Нп-м2; р — плотность дыма при температуре Т, кг/м3; Vд — объем задымленной зоны, м3; Н, А — высота и площадь помещения, м; ср—удельная теплоемкость дыма, кДж/(К-кг). Динамика основных интегральных параметров задымленной зоны определяется интегрированием системы следующих балансовых уравнений: • общей массы компонентов задымленной зоны с учетом дыма, вносимого в зону конвективной колонкой, и дыма, удаляемого через проемы в соседние помещения:
йт/<к = ОК - Оп
(П6.30)
где ? — текущее время, с;
ОК, Оп — массовый расход дыма соответственно через конвективную колонку и открытые проемы в помещении, кг/с; • энтальпии компонентов задымленной зоны с учетом тепла, вносимого в зону конвективной колонкой, теплоотдачи в конструкции и уноса дыма в проемы:
dQ/dt = Qк - Qп - Qк,
(П6.31)
где QК, Qп, QКoн — тепловая мощность, соответственно вносимая в задымленную зону конвективной колонкой, удаляемая с дымом через открытые проемы и теряемая в конструкции, кВт; • массы кислорода с учетом потерь на окисление продуктов пиролиза горючих веществ:
dmк/dt = 0,23^ - ) -хкОп, (П6.32)
где ^ — полнота сгорания горючего материала, кг/кг; Т — скорость выгорания горючего материала, кг/с;
ЬК — потребление кислорода при сгорании единицы массы горючего материала, кг/кг;
• оптического количества дыма с учетом дымообразующей способности горящего материала:
d^- Gn t, dt р
(П6.33)
где Б — дымообразующая способность горючего
материала, Нп/(м2-кг); • массы г-го токсичного продукта горения:
dmt /dt = - XiGn
(П6.34)
где Ьг — массовый выход г-го токсичного продукта
горения, кг/кг.
Масса компонентов дыма Ок, вносимых в задымленную зону конвективной колонкой, оценивается с учетом количества воздуха, вовлекаемого в конвективную колонку по всей ее высоте до нижней границы слоя дыма. В инженерных расчетах расход компонентов дыма через осесимметричную конвективную колонку на высоте нижнего уровня задымленной зоны 2 (в зависимости от того, какая область конвективной колонки или факела погружена в задымленную зону) задается полуэмпирической формулой:
Gv =
0,0110
0,0266
0,1240
Z
6
2/5
для области факела;
6
2/5
0,909
для переходной (П6.35) области;
6
Z
2/5
1,895
для области колонки,
где Q — мощность очага пожара, кВт.
Динамика параметров очага пожара определяется развитием площади горения с учетом сложного состава горючих материалов, их расположения, места возникновения очага пожара и полноты сгорания:
(П6.36)
6 = W yd6PHF (t).
Потери тепла в ограждающие конструкции рассчитываются с учетом температуры горячей струи Тс, скорости и излучательной способности струи, омывающей конструкции, и прогрева самой г-й конструкции Т1 (у) по толщине у. Для этого численно интегрируется нестационарное уравнение Фурье:
dTt (y) 5т
1 dX(T) 5Ti (y)
С (T )р
52
y
с граничными и начальными условиями:
5Tг. (y)
(а к + « л )(Tc - Tw) = v
5y
(П6.37)
(П6.38)
(а к + а л )(T0 - Ti (5)) =-X(T)
3T (y)
5y
; (П6.39)
y =5
T, (0, y) = T0, 0 < y <5,
(П6.40)
где ак, ал — соответственно конвективный и лучистый коэффициент теплоотдачи, 5 — толщина ограждающей конструкции, м; С (Т) — теплоемкость материала конструкции при температуре Т(у), Дж/(кг2-К); Х(Т) — теплопроводность материала конструкции при температуре Т(у), Вт/(м-К); Tw, T0—температура соответственно обогреваемой части конструкции и среды у необогревае-мой поверхности, К;
р — плотность материала конструкции, кг/м3. Тепловые и массовые потоки через проем в каждый момент времени рассчитываются с учетом текущего перепада давления по высоте проема, состава и температуры газовой среды по обе стороны проема (схема расчета на рис. П6.1). Так, массовый расход дыма из помещения очага пожара в соседнее помещение рассчитывается следующим образом:
Y
-'max
Gn = B^j ,/2р(Р(h) - P2 (h)) dh, (П6.41)
Y -
'mm
где B — ширина проема, м;
^ — аэродинамический коэффициент проема; P (h) - P2(h) — разница давлений в помещениях на высоте h;
р — плотность дыма в задымленной зоне соседнего помещения при температуре дыма Т. Пределы интегрирования Ymax и Ymin выбираются в пределах створа проема, слоя дыма помещения очага пожара и там, где избыточное давление AP = = (P (h) - P2(h)) > 0, как это указано на рис. П6.1.
y = 0
Рис. П6.1. Массопотоки через проем
0,566
Необходимая для оценки перепада давления по створу проема зависимость давления от высоты в г-м помещении (с учетом задымленной зоны этого помещения) оценивается как:
р 0 як, если к < 21;
Р. (к) = ГРг0
р 0 Я21
если к > 2:
(П6.42)
где Рг0— текущее давление в г-м помещении на нулевой отметке (или приведенное к нулевой отметке, если уровень пола помещения выше нулевой отметки);
р0 — плотность воздуха при начальной температуре Т>;
21 — текущая высота незадымленной зоны в г-м помещении.
Рассчитанные параметры тепломассообмена в проеме используются как граничные условия для соседнего помещения.
V. Полевой метод моделирования пожара в здании
Основой для полевых моделей пожаров являются уравнения, выражающие законы сохранения массы, импульса, энергии и масс компонентов в рассматриваемом малом контрольном объеме. Уравнение сохранения массы:
(р ) = 0.
дг дху у'
Уравнение сохранения импульса:
д ^р"1 ) + "д^ ( р "У"1 ) =
(П6.43)
у
др дт
дх г дху
рЯг
(П6.44)
Для ньютоновских жидкостей, подчиняющихся закону Стокса, тензор вязких напряжений определяется формулой:
т у = ц
диг диу ^
удху дхг у
— 3 цд^ 5у . (П6.45)
3 дх к
Уравнение энергии:
4 (рк) + ^ (р иук) =
дг
др д — +-
дг дху
дху
X дк
V ср дху J
дЧ у
дху
(П6.46)
где к = к0
Т
+ | ср ёТ + X (УкИк) — статическая
эн-
тальпия смеси;
Ик — теплота образования к-го компонента;
теплоемкость смеси при по-
ср = X Укср, к к
стоянном давлении;
—радиационный поток энергии в направлении ху.
Уравнение сохранения химического компонента к:
д д д ( дУ
д (рук) +ах- (р"У) = щ (р^ ^1 + . (П6.47)
д
д
Для замыкания системы уравнений (П6.43) -(П6.47) используется уравнение состояния идеального газа. Для смеси газов оно имеет вид:
р
= р* 0 Т X У-
к Мк
(П6.48)
где Я0 — универсальная газовая постоянная; Мк — молярная масса к-го компонента.
к
0
