CC BY
18
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛ1ДЖЕННЯ, ПРАКТИКА
УДК 624.21:625.1.09-027.45
*
В. I. СОЛОМКА
* Кафедра «Мости», Дшпропетровський нацюнальний ушверситет затзничного транспорту 1меш академжа В. Лазаряна, вул. Лазаряна, 2, Дншропетровськ, Укра!на, 49010, тел. +38 067 584 97 35, ел. пошта solomka.valya@rambler.ru, ОЯСГО 0000-0003-0567-6483
ЗАСТОСУВАННЯ ВУГЛЕВОЛОКНА В ЯКОСТ1 ЗОВН1ШНЬОГО АРМУВАННЯ ДЛЯ П1ДВИЩЕННЯ ВАНТАЖОП1ДЙОМНОСТ1 ЗАЛ1ЗОБЕТОННИХ ПРОГОНОВИХ БУДОВ ЗАЛ1ЗНИЧНИХ МОСТ1В
Мета. Дослщження ефективносп застосування вуглецевого волокна в якосп зовшшнього армування для тдвищення вантажопщйомносп затзобетонних прогонових будов затзничних моспв, що знаходяться три-валий час в експлуатацп. Методологiя. Для досягнення поставлено! мети виконано визначення вантажощд-йомносп зал1зобетонних прогонових будов затзничних моспв методом класифжацп. Для тдвищення отриманих клаав в якосп зовшшнього армування застосоване вуглецеве волокно 1 виконано перерахунок. Результат. В результат! виконаного дослщження отримаш класи зал1зобетонних прогонових будов затзни-чних моспв тсля тдсилення !х вуглецевим волокном 1 встановлена ефектившсть такого тдсилення. Наукова новизна. Отримаш в робоп результати вщображають ефектившсть застосування вуглецевого волокна для пвдсилення зал1зобетонних прогонових будов затзничних моспв 1 1нженерних споруд, що пра-цюють в умовах змшних навантажень. Практична значимiсть. Питання, розглянуп в статп, дозволять бшьш ефективно застосовувати вуглецеве волокно для шдсилення прогонових будов зал1зничних моспв при виконанш капитального ремонту чи реконструкцп 1 таким чином пщвищувати вантажошдйомшсть споруд, що знаходяться тривалий час в експлуатаци.
Ключовi слова: зал1зобетонна прогонова будова; вуглецеве волокно; зовшшне армування; надшшсть; довгов1чшсть, вантажошдйомшсть
Вступ
Зпдно [1] вуглецеве волокно е композитним матер1алом, що складаеться з тонких ниток дь аметром вщ 5 до 15 мкм, як утвореш переваж-но атомами вуглецю. Атоми вуглецю об'еднаш в мшроскошчш кристали, як вир1вняш парале-льно один одному. Вир1внювання кристатв надае волокну бшьшо! мщносп на розтяг.
Вуглецеве волокно е дуже жорстким вщно-сно його маси { використовуеться, як правило, для армування дшянок конструкцш, де необ-хщна шдвищена мщшсть { жорстюсть. Проте поряд 1з цим воно мае дуже низьку стшюсть до ударних навантажень. Вуглецеве волокно вщрь зняеться високою пружшстю 1 мехашчною мщ-шстю, стшюстю до дп високих температур, х1-м1чних реагент1в та ультрафюлетового випро-мшювання.
Спектр застосування досить широкий, це ус види затзобетонних буд1вельних конструкцш,
а також мостов1 споруди тд автомобшьне та затзничне навантаження.
Проте питання застосування вуглецевого волокна в якосп зовшшнього армування для затзобетонних прогонових будов затзничних моспв на сьогодшшнш день залишаеться не достатньо вивченим ¡з-за нечастого застосування, тому тема дано! статп е актуальною.
Мета
Метою дано! статп е дослщження вантажо-шдйомност зал1зобетонних прогонових будов затзничних мост1в при шдсиленш !х елемент1в стр1чками вуглецевого волокна, яке застосову-еться в якосп зовшшнього армування.
Методика
Для отримання поставлено! мети виконано оцшку вантажошдйомносп прогоново! будови 1з попередньо напруженого затзобетону методом класифшаци [3, 5, 7, 8], що експлуатуеться
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛЩЖЕННЯ, ПРАКТИКА
на однокол1ин1и д1лянц1 однш 13 зал1зниць Укра!ни. Перер!з прогоново! будови наведено на рис. 1. Прогонова будова ¿з попередньо на-пруженого зал!зобетону, двоблочна, без д1аф-рагм. Розрахункова довжина I р = 22,9 м, повна
довжина Iп = 23,6 м. Балки прогоново! будови виготовлеш на полнот за типовим проектом № 7881 Лентрансмостпроекту у 1957 р. тд на-вантаження Н8. Бетон марки 400, що вщповщае класу В30.
--CZ
i1—152 s—■+■— _i__I I 1__
ч
-3t
CÜ
о X
о § §
ml о
/
180
кабель у труб1
Рис. 1. Перер1з зал1зобетонно! прогоново! будови за типовим проектом № 7881 Лентрансмостпроекту
В якост попередньо напружено! арматури застосоваш прямолшшш, двопетлев! канати ¿з високомщного дроту. У кожнш балщ поставлено по 16 канат1в, як мають по 32 дротини д1а-метром 5 мм, виготовлеш на верстав конструк-ци «МС-1» 1 розташоваш в два ряди у нижньо-му пояс! балки. Натяг виконано за технолопею МИТу. В якост! розподшьчо! застосована гладка арматура класу А! ! пер!одичного проф!лю класу А11. Арматурне креслення балки прого-ново! будови наведене на рис. 2.
J о 0
а о Q
о о и О О If
Рис. 2. Арматурне креслення балки
Основн! дан! для визначення вантажотдйо-мност! методом класифшацп:
- розрахункова довжина прогоново! будови -I р = 22,9 м;
- повна довжина прогоново! будови - I п = 23,6 м;
- вщстань м!ж осями балок - b = 1,8 м;
- висота балки - Нб = 0,35 м;
- змщення ос! кол!! вщносно ос! прогоново! будови - e1 = 5,0 см, e2 = 2,0 см;
- фактична м!цн!сть бетону - Rf = 37,02 МПа;
- розрахунковий отр бетону:
- на стиснення Rb = 13,19 МПа;
- на розтягнення Rbt = 0,96 МПа;
- розрахунковий отр попередньо напружено! арматури Rp = 1000 МПа;
- розрахунков! опори арматури перюдичного профшю (А11):
- на розтягнення Rsc = 240 МПа;
- на стиснення Rs = 240 МПа.
- розрахунков! опори гладко! арматури (AI):
- на розтягнення Rsc = 190 МПа;
- на стиснення R = 190 МПа.
- модуль пружност! попередньо напружено! арматури Ep = 1,77 -105 Мпа;
- модуль пружност! звичайно! арматури Es = 2,06 -105 МПа;
- модуль пружност! бетону Eb = 30,7 • 103 МПа;
- в!дношення модул!в пружност!
«1S = 6,71;
- коефщенти надшносп:
- до пост!йних навантажень np = 1,10 ;
- до ваги баласту !з частинами кол!! Пь = 1,20;
- до тимчасового навантаження nv = 1,15 .
- динам!чний коеф!ц!ент до еталонного навантаження 1 + ц = 1,35 ;
- коеф!ц!ент ун!ф!кац!! результат!в класифшаци у = 0,925;
- частка тимчасового навантаження, що припа-дае на одну балку вм = 0,519; Sq = 0,522;
- пост!йне навантаження р = 80,08 кН/м.
За результатами обстеження мосту, на яко-му встановлеш вказан! прогонов! будови, ще у 2006 роц! була виявлена короз!я i розрив окре-
n1p = 5,76 •
207.5
95
40
40
20
850
20
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛЩЖЕННЯ, ПРАКТИКА
мих дротин попередньо напружено1 арматури в розтягнутiй зонi.
На момент наступного обстеження у 2011 рощ шяких дiй по усуненню вказаного дефекту чи пiдсиленню прогоново! будови виконано не було i на сьогоднiшнiй день мiст залишасться в незадовiльному станi. Тому ощнка вантажошд-йомностi була виконана в припущенш, що про-цес корози продовжуе розвиватись i з часом може привести до повно! втрати балками несу-чо! здатностi.
Виконувався розрахунок головно! балки прогоново! будови на мщнють за згинальним моментом в середиш прогону. Розглядались наступи випадки:
Випадок 1. В припущеш, що на сьогодшш-нiй день вщбулася корозiя попередньо-напружено! арматури для 6 пучюв першого ряду i 2 крайнiх пучюв другого ряду - 1 мм; 1 пучок нижнього ряду - 1,5 мм; 1 пучок корозiя 1,5 мм i 5 дротин розiрваних.
Випадок 2. В припущеш, що на сьогодшш-нш день вiдбулася корозiя попередньо-напружено! арматури на 1 мм по всш довжинi прогоново! будови (корозiя 36 %), тобто 6 пуч-кiв першого ряду i 8 пучюв другого ряду - 1
мм; 1 пучок нижнього ряду - 1,5 мм; 1 пучок корозiя 1,5 мм i 5 дротин розiрваних;
Випадок 3. В припущеш, що на сьогодшш-нш день вiдбулася корозiя попередньо-напружено! арматури на 1,5 мм по всш довжиш прогоново! будови (корозiя 49 %), тобто 7 пуч-кiв першого ряду i 8 пучюв другого ряду - 1 мм; 1 пучок корозiя 1,5 мм i 5 дротин розiрва-них.
В якостi зовнiшнього армування для шдси-лення розтягнутого поясу балки прогоново! будови застосовуються с^чки iз вуглецевого волокна. Для розрахунюв попередньо задаються початковi величини композитного матерiалу. Для прикладу шдсилення застосовуеться ком-позитний матерiал 81ка® СагЬоБиг®М (Е = 210000 Н/мм2, Ь = 120 мм, г = 1,4 мм, Л^ = 168 мм ). Щдсилюеться балка в розтягну-
тш зонi ребра. На заздалегiдь тдготовлену по-верхню бетону наклеюються 7 стрiчок iз вуглецевого волокна. Виконуеться розрахунок ван-тажопiдйомностi зпдно [3] з урахуванням по-ложень [10.]
Зпдно [3 i 10] висота стиснуто! зони бетону з урахуванням шдсилення визначаеться за формулою (1)
X =
RSAS + RpAp + RfAf - RSCA'S - apcA'p - Rb (bf - b)hf
Rbb
(1)
де Rf - розрахунковий опiр розтягу вуглецевого волокна; Л^ - площа пiдсилення стрiчками
iз вуглецевого волокна. Усi iншi пояснення по-значень у формулi (1) наведеш у [3].
При пор1внянш висоти стиснуто! зони X з висотою плити h'f розглядаються два випадки:
X < h'f i x > hf .
Якщо x < h'f то граничний момент Мгр визначаеться за формулою (2)
M = Rbfx (h0 - 0,5 x) + RsAf( h0 - af) + a ^ (hm - afp ) - RfAfaf (2)
де af - вiдстань вiд центру ваги арматури iз
формулi (2) наведеш у [3]. Якщо х > И^ то Мгр
вуглецевого волокна до центру ваги нижньо! визначаеться за формулою (3). Ус iншi пояс-попередньо напружено! арматури балки прого- нення позначень у формулi (3) наведенi у [3] ново! будови. Ус iншi пояснення позначень у
М = RьЬx(И0 - 0,5х) + Rь (Ьг - Ь)^ (И0 - 0,5^ ) + RSCЛ'S (И0 - а[) + арсЛ'р (Ит - а'р ) - RfЛfaf (3) Результати
В результатi виконаних розрахункiв отримаш класи прогоново! будови до шдсилення i пiсля пiдсилення стрiчками iз вуглецевого волокна (табл. 1.).
Зпдно виконаних розрахунюв встановлено, що застосування стрiчок iз вуглецевого волокна в якост зовнiшнього армування дозволяе шд-вищити вантажопiдйомнiсть залiзобетонних прогонових будов i можливе до застосування як
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛ1ДЖЕННЯ, ПРАКТИКА_
у прогонових будов i3 звичайного залiзобетону так i попередньо напруженого.
Таблиця 1
Результати класифжаци
Клас при розрахунку на мштсть
Випадки розрахунку До тдсилення П!сля тдсилення
Випадок 1 11,35 15,7
Випадок 2 9,04 13,3
Випадок 3 6,68 11,0
При застосуванш композитних матер1ал1в, як то стр1чки ¿з вуглецевого волокна, в якост зовшшнього армування для тдсилення балок прогонових будов ¿з зал1зобетонну зал!зничних моспв необхщно дотримуватися наступних ре-комендацш:
- Виконати натурне обстеження констру-кцш прогонових будов { встановити фактичний експлуатацшний стан споруд;
- Виконати попередш розрахунки для за-стосування вуглецевого волокна в якост зовшшнього армування;
- Перед застосуванням композитних ма-тер1ал1в виконати ремонт кородовано! арматури, якщо такий дефект був виявлений при об-стеженш;
- Виконувати захист вуглецевого волокна вщ прямого попадання сонячних промешв { ш.
На сьогодш застосування композитних ма-тер1ал1в в якост зовшшнього армування для тдсилення зал1зобетонних прогонових будов зал1зничних мост1в не мае широкого розповсю-дження. Частше за все прогонов! будови, яю мають дефекти, що знижують !х вантажотдйо-мшсть, експлуатуються до вичерпання несучо! здатносп без виконання вщповщного ремонту.
Якщо розглядати нормативну базу по засто-суванню композитних матер1ал1в для шдсилен-ня зал1зобетонних конструкцш бущвель { споруд, то в Укра!ш вщсугш ДБН чи шш! докуме-нти, яю б регламентували порядок !х розрахунку та застосування. На сьогодш питання розробки { впровадження такого документу е актуальним.
Також постае питання про необхщшсть перегляду «Правил визначення вантажошдйомно-ст балкових зал1зобетонних прогонових будов зал1зничних мост1в» [3]. В указаному документ! наведен! класичш способи п!дсилення прогоно-
вих будов залiзобетонних залiзничних мостiв шляхом додавання додатково! арматури у роз-тягнуту зону i то тшьки для конструкцiй i3 зви-чайною арматурою, а також пiдсилення за до-помогою додаткових елементiв та змшою статично! схеми. Як правило ус цi види тдсилення застосовуються дуже рiдко. Тому необхщно переглянути документ i внести корективи з урахуванням сучасних матерiалiв та методiв пiдвищення несучо! здатностi i вантажотдйом-ностi вказаних споруд.
Висновки
В результат виконаних розрахункiв по ощ-нцi вантажопiдйомностi прогонових будов iз попередньо напруженого залiзобетону зал!зни-чного одноколiйного мосту встановлено, що тдсилення елемеш!в балки прогоново! будови сачками iз вуглецевого волокна дозволяе тд-вищити клас прогоново! будови в середньому на 4,5 одинищ.
Тому застосування в якост зовшшнього армування стрiчок iз вуглецевого волокна для за-лiзобетонних прогонових будов залiзничних мостiв е ефективним.
СПИСОК ВИКОРИСТАНИХ ДЖЕРЕЛ
1. В!кшед!я [Електронний ресурс]. - Режим доступу : Шр8://ик.-шк!реШа.о^М!к1/Вуглецеве_ Волокно. - Назва з екрану.
2. ДБН В.2.6-98:2009. Конструкц!! будинк!в i споруд. Бетонн! та зал!зобетонн! конструкци. Ос-новн! положення [Текст]. - На зам!ну СНиП 2.03.01-84* ; надано чинност! 2011-06-01. - Ки-!в : М!нрег!онбуд Укра!ни, 2011. - 71 с.
3. ЦП-0085. Правила визначення вантажотдйом-ност! балкових зал!зобетонних прогонових будов зал!зничних мост!в [Текст]. - Надано чинност! 2002-01-17. - Дншропетровськ : Вид-во Дн!пропетр. нац. ун-ту зал!зн. трансп. !м. акад. В. Лазаряна, 2003. - 404 с.
4. ДБН В.3.1-1-2002. Експлуатац!я конструкц!й та !нженерного обладнання буд!вель i споруд та систем життезабезпечення. Ремонт i тдсилення несучих i огороджувальних буд!вельних конс-трукц!й i основ промислових будиншв та споруд [Текст]. - Надано чинност! 2003-07-01. -Ки!в : Держбуд Украши, 2003. - 82 с.
5. Солдатов, К. I. Визначення клас!в зал!зничних зал!зобетонних прогонових будов мост!в за величиною пружних прогин!в / К. I. Солдатов, М. К. Журбенко, С. В. Ключник, В. А. М!рошник [Текст] // Мости та тунел!: теор!я, дослвдження,
Мости та тунелк теорiя, дослщження, практика, 2015, № 8
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛЩЖЕННЯ, ПРАКТИКА_
практика. - Дншропетровськ, 2012. - Вип. 3. -С. 187-193.
6. Соломка, В. И. Учет влияния дефектов на долговечность железобетонных мостов при их эксплуатационной оценке [Текст] / В. И. Соломка // Строительство. Материаловедение. Машиностроение : сб. научн. тр. ПГАСА. - Днепропетровск : ПГАСА, 2003. - Вып. № 25. - С. 208212.
7. Тарасенко, В. П. Анал1з вантажотдйомносп зал1зобетонно! прогоново!' будови тд сумщену !зду моста, що експлуатуеться, з розташуван-ням автопройду на консолях за межами голов-них балок [Текст] / В. П. Тарасенко, В. I. Соломка // Дороги 1 мости. - Ки!в, 2007. - Вип. 7. -Том II. - С. 236-241.
8. Соломка, В. I. Оцшювання техшчного стану зал1зобетонних зал1зничних моспв [Текст] / В. I. Соломка, А. В. Гармаш, О. В. Горбова // Вю-ник Дншропетровського нацюнального утвер-ситету зал1зничного транспорту 1м. акад. В. Ла-заряна. - Дншропетровськ, 2011. - Вип. 39. - С. 32-36.
9. Бокарев, С. А Усиление железобетонных элементов мостов полимерными композиционными материалами без остановки движения [Электронный ресурс] / С. А. Бокарев, К. В. Кобе-лев, В. А. Слепец // Науковедение : интернет-журнал. - 2014. - Вып 5(24). - С. 1-17. - Режим доступа:Шр ://naukovedenie.ru/PDF/20KO514.pdf
10. СП 164.1325800.2014. Усиление железобетонных конструкций композитными материалами. Правила проектирования [Текст]. - Введ. 201409-01. - Москва : Мин. стр-ва и жил.-ком. хоз-ва Российской федерации, 2015. - 51 с.
11. Применение системы внешнего армирования
FiЬArm на основе углеродных волокон для ре*
В. И. СОЛОМКА
монта железобетонных конструкций зданий и сооружений. Примеры выполненных объектов [Электронный ресурс]. - ПРЕПРЕГ-СКМ. - Режим доступа : http://www.hccomposite.com/upload/iblock/38e/38 eb7b6ab9a95448da43f9442a5c3560.pdf
12. Yungon Kim, Kevin Quinn, Neil Satrom, Jose Garcia, Wei Sun, Wassim M. Ghannoum, James O. Jirsa Shear Strengthening of Reinforced and Pre-stressed Concrete Beams Using Carbon Fiber Reinforced Polymer (CFRP) Sheets and Anchors : CTR Technical Report : 0-6306-1. October 2011; Rev. February 2012. 301 p. Available at: http://www.utexas.edu/research/ctr/pdf_reports/0_6 306_1.pdf
13. Vieira M. M., Santos A. R. S., Montalverne A. M., Bezerra L. M., Montenegro L. C. S., Cabral A. E. B. Experimental analysis of reinforced concrete beams strengthened in bending with carbon fiber reinforced polymer. Rev. IBRACON Estrut. Mater, 2016, vol. 9, no. 1. doi: 10.1590/S1983-41952016000100008
14. Mykolas Daugevicius, Juozas Valivonis, Gedimi-nas Marciukaitis Deflection analysis of reinforced concrete beams strengthened with carbon fibre reinforced polymer under long-term load action. Journal of Zhejiang University SCIENCE A, 2012, vol. 13, issue 8, pp 571-583.
15. Muhammad Afaq Javed, Muhammad Irfan, Sumera Khalid, Yulong Chen, Saeed Ahmed An experimental study on the shear strengthening of reinforced concrete deep beams with carbon fiber reinforced polymers. Structural Engineering. KSCE Journal of Civil Engineering, 05 February 2016, pp. 1-9.
* Кафедра «Мосты», Днепропетровский национальный университет железнодорожного транспорта имени академика В. Лазаряна, ул. Лазаряна, 2, Днепропетровск, Украина, 49010, тел. +38 (067) 584 97 35, эл. почта solomka.valya@rambler.ru, ОЯСГО 0000-0003-0567-6483
ПРИМЕНЕНИЕ УГЛЕВОЛОКНА В КАЧЕСТВЕ ВНЕШНЕГО АРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ МОСТОВ
Цель. Исследование эффективности применения углеродного волокна в качестве внешнего армирования для повышения грузоподъемности железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов, находящихся длительное время в эксплуатации. Методология. Для достижения поставленной цели выполнено определение грузоподъемности железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов методом классификации. Для повышения полученных классов в качестве внешнего армирования применено углеродное волокно и выполнен перерасчет. Результат. В результате выполненного исследования получены классы
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛ1ДЖЕННЯ, ПРАКТИКА_
железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов после усиления их углеродным волокном и установлена эффективность такого усиления. Научная новизна. Полученные в работе результаты отражают эффективность применения углеродного волокна для усиления железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов и инженерных сооружений, работающих в условиях переменных нагрузок. Практическая значимость. Вопросы, рассмотренные в статье, позволят более эффективно применять углеродное волокно для усиления пролетных строений железнодорожных мостов при выполнении капитального ремонта или реконструкции и таким образом повышать грузоподъемность сооружений, которые находятся длительное время в эксплуатации.
Ключевые слова: железобетонное пролетное строение; углеродное волокно; внешнее армирование;
надежность; долговечность, грузоподъемность
*
VALENTINA SOLOMKA
* Bridges Department, Dnepropetrovsk national university of railway transport named after academician V. Lazaryan, 2 Lazaryana Str., Dnepropetrovsk, Ukraine, 49010, tel. +38 (067) 584 97 35, e-mail solomka.valya@rambler.ru, ORCID 0000-0003-0567-6483
APPLICATION AS AN EXTERNAL CARBON FIBER REINFORCEMENT FOR INCREASE CAPACITY CONCRETE SPAN RAILWAY BRIDGES
Purpose. The study of the effectiveness of carbon fiber as an external reinforcement to enhance the capacity of reinforced concrete spans railway bridges that are in operation for a long time. Methodology. To achieve this goal fulfilled determining carrying capacity of reinforced concrete spans railway bridges by classification. To increase derived classes as external reinforcement used carbon fiber and made UAH. Findings. As a result of the study received classes of reinforced concrete spans railway bridges after amplification of carbon fiber and established the effectiveness of the reinforcement. Originality. Obtained in the results reflect the effectiveness of the carbon fiber reinforcement for reinforced concrete spans of railway bridges and engineering structures, operating under conditions of variable loads. Practical value. The issues discussed in the article, allow more effective use of carbon fiber to strengthen spans railway bridges in the performance of major repairs or reconstruction and thus enhance the capacity of structures that are in use for a long time.
Keywords: reinforced concrete spans; carbon fiber; external reinforcement; reliability; durability, capacity
REFERENCES
1. Vikipediya. Available at: https://uk.wikipedia.org/wiki/Vugleceve_volokno.
2. DBNВ.2.6-98:2009. Konstruktsii budynkiv i sporud. Betonni ta zalizobetonni konstruktsii. Osnovni polozhennia [State Standard В.2.6-98:2009. Construction of buildings and structures. Concrete and reinforced concrete structures. Substantive provisions], Kyiv, Minrehionbud Ukrayiny Publ., 2011. 71 p.
3. TsP-0085. Pravyla vyznachennia vantazhopidiomnosti balkovykh zalizobetonnykh prohonovykh budov zaliznychnykh mostiv [Rules of carrying capacity of reinforced concrete beam spans railway bridges]. Dnipropetrovsk, Dnipropetrovsk National University of Railway Transport named after Academician V. Lazaryan Publ.,2003, 404 p.
4. DBN В.3.1-1-2002. Ekspluatatsiia konstruktsii ta inzhenernoho obladnannia budivel i sporud ta system zhyttiezabezpechennia. Remont i pidsylennia nesuchykh i ohorodzhuvalnykh budivelnykh konstruktsii i osnov promyslovykh budynkiv ta sporud [Operating designs and engineering equipment of buildings and structures and life support systems. Repair and strengthening of bearing and protecting structures and foundations of industrial buildings and structures]. Kyiv, Derzhbud Ukrayiny Publ., 2003. 82 p.
5. Soldatov K. I., Zhurbenko M. K., Kliuchnyk S. V., Miroshnyk V. A. Vyznachennia klasiv zaliznychnykh zalizobetonnykh prohonovykh budov mostiv za velychynoiu pruzhnykh prohyniv [Determining the class of the railway reinforced concrete spans of the bridges by considering the magnitude of the elastic sags]. Mosty ta tuneli: teoriya, doslidzhennya, praktyka - Bridges and tunnels: Theory, Research, Practice, 2012, issue 3, pp. 187-193.
6. Solomka V. I. Uchet vliyaniya defektov na dolgovechnost zhelezobetonnykh mostov pri ikh ekspluatatsionnoy otsenke [Resistance of materials]. Sbornik nauchnykh trudov Pridneprovskoy gosudarstvennoy akademii stroitelstva i arkhitektury "Stroitelstvo. Materialovedenie. Mashinostroenie" [Proc. Of Prydniprovs'ka State Academy of Civil Engineering and Architecture "Building. Materials Science. Engineering"]. Dnepropetrovsk, 2003, vol. 25. - pp. 208-212. _
© В. I. Соломка, 2015
МОСТИ ТА ТУНЕЛ1: ТЕОР1Я, ДОСЛЩЖЕННЯ, ПРАКТИКА_
7. Tarasenko V. P. Solomka V. I. Analiz vantazhopidiomnosti zalizobetonnoi prohonovoi budovy pid sumishchenu yizdu mosta, shcho ekspluatuietsia, z roztashuvanniam avtoproizdu na konsoliakh za mezhamy holovnykh balok [Analysis capacity reinforced concrete span road-cum-rail bridge, with auto floor on consoles outside the main beams]. Dorohy i mosty - Roads and Bridges, 2007, vol. 7, tom II, pp. 236-241.
8. Solomka V. I., Harmash A. V., Horbova O. V. Otsiniuvannia tekhnichnoho stanu zalizobetonnykh zaliznychnykh mostiv [Evaluation of the technical state of ferroconcrete railway bridges]. Visnyk Dnipropetrovskoho natsionalnoho universytetu zaliznychnoho transportu imeni akademika V. Lazariana [Bulletin of Dnipropetrovsk National University of Railway Transport named after Academician V. Lazaryan], 2011, issue. 39, pp. 32-36.
9. Bokarev S. A., Kobelev K. V., Slepets V. A. Usilenie zhelezobetonnykh elementov mostov polimernymi kompozitsionnymi materialami bez ostanovki dvizheniya [Reinforced concrete bridge parts strengthening using the polymer composites without the traffic stop]. Elektronnoe nauchnoe izdanie "Naukovedenie" - Electronic scientific publication of "Naukovedenie", 2014, vol. 5(24), pp. 1-7. Available at: http://naukovedenie.ru/PDF/20KO514.pdf
10. SP 164.1325800.2014. Usilenie zhelezobetonnykh konstruktsiy kompozitnymi materialami. Pravila proektirovaniya [SP 164.1325800.2014. Strengthening of reinforced concrete structures with composite materials. Design rules]. Moskow, Ministerstvo stroitelstva i zhilishchno-komunalnogo khozyaystva Rossiyskoy federatsii, 2015. 51 p.
11. Primenenie sistemy vneshnego armirovaniya Fib Arm na osnove uglerodnykh volokon dlya remonta zhelezobetonnykh konstruktsiy zdaniy i sooruzheniy. Primery vypolnennykh obektov [Electronic resource]. Available at: http://www.hccomposite.com/upload/iblock/38e/38eb7b6ab9a95448da43f9442a5c3560.pdf
12. Yungon Kim, Kevin Quinn, Neil Satrom, Jose Garcia, Wei Sun, Wassim M. Ghannoum, James O. Jirsa Shear Strengthening of Reinforced and Prestressed Concrete Beams Using Carbon Fiber Reinforced Polymer (CFRP) Sheets and Anchors : CTR Technical Report : 0-6306-1. October 2011; Rev. February 2012. 301 p. Available at: http://www.utexas.edu/research/ctr/pdf_reports/0_6306_1.pdf
13. Vieira M. M., Santos A. R. S., Montalverne A. M., Bezerra L. M., Montenegro L. C. S., Cabral A. E. B. Experimental analysis of reinforced concrete beams strengthened in bending with carbon fiber reinforced polymer. Rev. IBRACON Estrut. Mater, 2016, vol. 9, no. 1. doi: 10.1590/S1983-41952016000100008
14. Mykolas Daugevicius, Juozas Valivonis, Gediminas Marciukaitis Deflection analysis of reinforced concrete beams strengthened with carbon fibre reinforced polymer under long-term load action. Journal of Zhejiang University SCIENCE A, 2012, vol. 13, issue 8, pp 571-583.
15. Muhammad Afaq Javed, Muhammad Irfan, Sumera Khalid, Yulong Chen, Saeed Ahmed An experimental study on the shear strengthening of reinforced concrete deep beams with carbon fiber reinforced polymers. Structural Engineering. KSCE Journal of Civil Engineering, 05 February 2016, pp. 1-9.
Стаття рекомендована до публ1кацИ' д.т.н., проф. В. Д. Петренко (Украгна), д.т.н,
проф. А. I. Лантухом-Лященко (Украгна).
Надшшла до редколеги 10.12.2015.
Прийнята до друку 21.12.2015.
© В. I. Соломка, 2015
107
