CC BY
12
2017, Т. 159, кн. 1 С. 64-74
УЧЕНЫЕ ЗАПИСКИ КАЗАНСКОГО УНИВЕРСИТЕТА. СЕРИЯ ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКИЕ НАУКИ
ISSN 2541-7746 (Print) ISSN 2500-2198 (Online)
УДК 539.3
ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ПЛОСКОЙ ГАРМОНИЧЕСКОЙ ВОЛНЫ С ОГРАНИЧЕННОЙ ПО ВЫСОТЕ ПЛАСТИНОЙ В ГРУНТЕ
Н.А. Локтева1, В.Н. Паймушин2'3, Д.О. Сердюк1, Д.В. Тарлаковский1,4
1 Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет), г. Москва, 125993, Россия
2Казанский (Приволжский) федеральный университет, г. Казань, 420008, Россия 3Казанский национальный исследовательский технический университет
имени А.Н. Туполева, г. Казань, 420111, Россия 4НИИ механики МГУ имени М.В. Ломоносова, г. Москва, 119192, Россия
Аннотация
Дано решение плоской задачи о взаимодействии гармонической волны с пластиной конечной длины, находящейся в грунте. Механическое поведение пластины описывается по сдвиговой модели С.П. Тимошенко, а окружающего пластину грунта - уравнением линейной теории упругости. Проведено исследование вибропоглощающих свойств пластины в зависимости от частоты падающей на нее гармонической волны. С практической точки зрения рассматриваемая задача связана с защитой сооружений от воздействия вибраций, формирующихся вдали от линии метрополитена движением поездов.
Ключевые слова: грунт, пластина, модель Тимошенко, гармоническая волна, частота колебаний, вибропоглощение, виброускорение
Введение
В настоящее время все чаще появляется необходимость защиты уже существующих зданий и сооружений от негативного техногенного воздействия вследствие внедрений новой инфраструктуры в уже существующую городскую среду. Для жилых и общественных зданий наиболее неблагоприятными внешними являются вибрации. Их источниками являются инженерное оборудование, промышленные установки, а также транспортные средства (метрополитен мелкого залегания, тяжелые грузовые автомобили, железнодорожные поезда, трамваи), создающие при работе большие динамические нагрузки [1]. Одним из вариантов защиты фундаментов от возникающих в грунте вибраций является установка вибропоглощающих преград между источником колебаний и объектом [2, 3].
В настоящей работе исследуются вибропоглощающие свойства пластины, находящейся под воздействием плоской гармонической волны в грунте. С практической точки зрения эта ситуация может соответствовать воздействию вибраций, создаваемых метрополитеном на значительном удалении от препятствия.
1. Постановка задачи
В качестве вибропоглащающего препятствия рассматривается упругая однородная пластина, окруженная с двух сторон заполненными грунтом полупространствами "1" и "2" [4]. Используется прямоугольная декартова система координат
Рис. 1. Модель взаимодействия грунта с пластиной
Охух с началом в конце пластины. При этом предполагается, что плоскость Оху для пластины является срединной, пластина неограниченна вдоль оси Оу и имеет конечную длину по оси Ох (рис. 1). Края пластины шарнирно оперты.
Невозмущенное состояние грунта полагается недеформированным. Со стороны отрицательного направления оси Ох на препятствие набегает плоская гармоническая волна растяжения с амплитудой нормального напряжения на фронте р* и частотой ш. Нормальный вектор к фронту волны ортогонален плоскости Оху. Поэтому компоненты напряженно-деформированного состояния оболочки и грунта не зависят от координаты у .
Основной целью настоящей работы является определение суммарного векторного поля ускорений а, индуцированных прошедшей и излученной волнами в полупространстве "2", как функции частоты ш и пространственных координат х и х в зависимости от параметров пластины. Компоненты ах и а2 и модуль а векторного поля ускорений определяются по следующим формулам:
ах = — ш2и>(2\
-ш2и(2),
(1)
\/аХ + а
(2)
где и и и - перемещения вдоль осей Ох и Ох соответственно.
Математическая постановка задачи включает в себя модель набегающей волны, уравнения движения грунта и пластины, условия на бесконечности, а также условия контакта грунта с препятствием. Таковыми принимаются условия свободного проскальзывания.
2. Уравнения движения грунта
В качестве модели грунта используется однородная упругая изотропная среда [5, 6]. Замкнутая система уравнений, описывающая ее плоское движение, включает в себя уравнения движения, соотношения Коши, физический закон [7]:
ри
да 11 + да 13
дх
дх
ри]
дазх + дазз
дх
дх
(3)
а
2
а
du 1 (du dw\ dw du dw .4.
11 dx' 13 2 \dz dx J ' 33 dz' dx dz '
an = Ав + 2^£ц, a 13 = 2^13, азз = Ав + 2^33, в = en + £33, (5)
где aij и £j - компоненты тензоров напряжений и деформаций; в - коэффициент объемного расширения; р и А, ц - плотность и упругие постоянны Ламе грунта; точками здесь и далее обозначены производные по времени t. Система уравнений (3)-(5) эквивалентна уравнениям Ламе
•• ,л -.дв
ри = (А + ¡) — + ¡Au, дв
pw = (А + ¡) ——+ ¡Aw, dz
о^
dx2 dz2 '
которые сводятся к системе двух волновых уравнений относительно скалярного потенциала v и ненулевой компоненты ф векторного потенциала
ф = с2Аф, ф = с2Аф, с? = А+2Л, c2 = (6)
рр
где Cj - скорости распространения волн растяжения-сжатия и сдвига.
Компоненты вектора перемещений связаны с упругими потенциалами следующим образом:
u = дV _ дф w = дV + дф (7)
dx dz1 dz Ox
Далее рассматриваются только гармонические волны с частотой ш. При этом все заданные и искомые функции представляются в виде
V = ^aeilJt , ф = фав™, u = uaei^t
где буквой " а" обозначены соответствующие амплитудные значения, в дальнейшем при отсутствии разночтений этот индекс опускается.
Тогда уравнения движения (6) запишутся следующим образом:
Ар + к^р = 0, Аф + Щф = 0, кз = ш/ез, (8)
где кз - волновые числа.
Поскольку занимаемая грунтом область неограниченна, потенциалы как решения уравнений (8) должны удовлетворять условиям излучения Зоммерфельда
др ( 1 А дф , , ( 1 А
дГ + ^ = дГ + гк2ф = 0УГг), Г (9)
где г - длина радиуса-вектора.
3. Набегающая волна
Для описания плоской гармонической волны рассматривается плоская одномерная волна растяжения-сжатия (ф = 0) [7], распространяющаяся вдоль положительного направления оси Oz с амплитудой нормального давления р*. В этом случае в первом из уравнений (8) полагаем р = р . В результате приходим к уравнению относительно амплитуды потенциала, решение которого удовлетворяет условиям (9).
Подставляя его в (4), (5) и (7), получаем перемещения, деформации и напряжения в плоской волне:
и = 0, ю = -гкЛре-^7-01^, £П = £13 = 0, £33 = е = -^Лрв-^7-01^, стзз = - (А + 2р) к^е-^7-01^ = -рш2Л^е-^7-01^,
оп = -А^Лрв-^1 (7-С14) = -крш2 Л^е-^7-01^, 013 = 0, к
- ^ , -и--, _ А + 2р'
где Лр - произвольная постоянная.
Учитывая, что а"33|4=0 7=о = р* , для перемещений и напряжений в набегающей волне получаем следующие выражения:
%к1р* —1кл 7 —ткл 7 Л р*
и = и = 0, = V = —Vе гк17 = —— е гк17, Лр = —,
рш2 рслш рш2 (ю)
— ?к 1 7 — 1к л 7 Г\
011 = #11* = кр*е 1 , 0-33 = 033* = р*е 1 , СТ13 = 013* = 0. где и* и V* - перемещения вдоль осей Ох и Ох в набегающей волне.
4. Уравнения движения пластины
В качестве модели пластины используем однородную изотропную пластину типа С.П. Тимошенко. Ее движение описывается следующей замкнутой системой уравнений, включающей в себя уравнения движения, физические и кинематические соотношения [8]:
2 ,72 д ( дюо ,
роНш юо + ропк — х + -7— + р = 0, дх \ дх
2 , тг\ , о Лд2Х и12 ( , дю0
ро/ш х + I (Ао + 2ро) дХ2 - ^оНк ( х + ) = 0.
(11)
Здесь и>о и р - прогиб и давление (положительное направление совпадает с положительным направлением оси Ох); х - угол отклонения ортогонального к срединной поверхности до деформации материального волокна и нормального к деформированной срединной поверхности вектора п* от нормального вектора п в неде-формированном состоянии; Q и М - перерезывающая сила и изгибающий момент; Н - толщина пластины; ро и Ао, ро - плотность и упругие постоянные материала пластины соответственно; р = р1 + р2 , р1 и р2 - амплитуды давления волн в средах "1" и "2" соответственно.
Шарнирному опиранию соответствуют граничные условия
дх
дх
юо1х=ол =0, М!ж=о /
= 0. (12)
х=о,1
5. Определение перемещений
Замкнутая система уравнений для задачи о взаимодействии пластины с грунтом включает в себя соотношения (4), (5), (8), (7), в которых искомым функциям присваивается верхний индекс " (г)", соответствующий номеру среды, а также уравнения (11). Условия контакта препятствия и упругих сред имеют вид
р1 = (°33) + 033*)
(2)
, р2 = - 033
7=о
ю(1) + V
ю(2)
7=о
(1)
= wо, 013
7=о
0
(13)
(2)
7=о
13
= 0.
7=о
7
Для нахождения решения все функции разложим в тригонометрические ряды Фурье [9]. При этом при разложении в ряды кинематических параметров пластины необходимо учитывать граничные условия (12)
X = ^ Хп ¿т Хпх, У = ^2 Уп сов \пх, Хп =
п=1
п=0
X =
Хп =
У=
Уп =
юо (х, ш), ю*,азз*,р (х, ш) ,рк (х, ш), р(г) (х, z, ш), еЦ (х, z, ш)
М)
езз (х, z, ш), в(г) (х, z, ш), аЦ (х, z, ш), (х, z, ш)
(г)
.(г)
юоп (ш) ,ы*п,азз*п,Рп (ш) ,ркп (ш), рПг) ^,ш) ,е11п (^,ш),
Лг)
(14)
еэ3п ш), вп> ^, ш), аЦп ^, ш), а33п ^, ш) X (х, ш), ф(к) (х, z, ш), и(к) (х, z, ш), е13) (х, z, ш), а(3) (х, z, ш)
(г)
Дг)
Хп (ш
(ш), фпк) ^, ш), и(к (^, ш), е(3п ш), а(3п ш)
где I - длина пластины.
Коэффициенты рядов в (14) связаны между собой в соответствии с (4), (5) и (7). Коэффициенты рядов для нормальных перемещений и напряжений в набегающей волне определяются согласно (10) следующим образом:
2гк1Р* е-г к1* I вш ХГ1хс1х = е-гк 1*
р1ш2
рше1ПП
е-гк [1 _ (_1)п]
(15)
азз*п = 2р* е-гк [ азз* вт Хпх ¿х = 2р* е-гк[1 _ (_1)п] . I пп
Подставляя кинематические параметры пластины и давления, разложенные в ряды (14), в уравнения (11), приходим к системе алгебраических уравнений относительно коэффициентов рядов юоп и хп.
Решение системы уравнений (11) определяется как
топ =
Я1 (Х2п,ш2) Р1п + Р2 п е2оХ п Р1п + Р2 п
Р2п (ш2) роЬ ' п Р2п (ш2) [оЬ
где
Р2п (ш2) = Р2 (_Х1 _ш2) .
Р2 (Хп, ш) = Р1 (Хп, ш) Ql (Хп, ш) _ е2оХп =
= г2 (е2оХп _ ш) (е2оХп _ ш) _ е2ош = а2оХп2 _ а21Хпш + а22 (ш)
222 2 < 2,2 \ / \ < 2 2 \ а2о = г е.1оС^о, а21 = г (ею + е^) , а22 (ш) = ш (г ш _ е^о) .
Р1 (Хп, ш) = е22оХп _ ш, Ql (Хп, ш) = г2 (е1оХп _ ш) +
е2о,
2 = Хо + 2^о 2 = к^о
е1о
ро
е2о
ро
Ь2 12.
(16)
(17)
ю
2
2
г
Учитывая теперь (13), преобразуем формулу (16)
ти (Хи, ш) =
Я1 (УУ)
роЬР-2 (Хи2,ш2)
43и (Хи, ш) - ^ (Аи, ш) + ^33*и (Хии ш)
Д2)
Для определения коэффициентов рядов, соответствующих возмущенному напряженно-деформированному состоянию в окружающих средах, подставляем ряды (15) в уравнения (8). В результате получаем, что коэффициенты этих рядов удовлетворяют уравнениям
д V
(I)
дг2
д уи°
дг2
+ ^п (к1 - Хи) к2п (ш2) уП =0 (п > 1),
+ 81яп (к2 - Хи) к2^ (ш2) ф(1) =0 (п > 0), ки (ш2) = к (Х2п,ш2) .
(18)
Решения уравнений (18) при |д| < к^ должны удовлетворять условию излучения (9), а при |д| > кз - условию ограниченности. Таковыми являются следующие функции:
у(1)Р (д, г, ш) = С11 (д, ш) [е^("2'"2>Н (к1 - |д|) + еН"2'""УН (|д| - к^ ф(1^ (д, г, ш) = С21 (д, ш) \еЫ2("2'""УН к - Ы) + е^'^У-Н (|д| - к2) у(2)F (д, г, ш) = С12 (д, ш) [е-^"2'^*Н (к1 - |д|) + е-^22)2Н (|д| - к^ ф(2^ (д, г) = С22 (д,ш) [е-™2^2V2>Н (к2 - |д|) + е-К2("2'ш2>Н (|д| - к2)
где Н (х) - разрывная функция Хевисайда; Сц (д,ш), С21 (д,ш), С12 (д,ш) и С22 (д, ш) - постоянные интегрирования.
Далее аналогичным образом подставляя разложенные в ряды (15) функции в (3), (4) и (7), получаем выражения для коэффициентов рядов разложений для перемещений, деформаций и напряжений, соответствующих возмущенным напряженно-деформированным состояниям в окружающих средах.
Постоянные интегрирования Сц, С21, С12, С22 определяются из граничных условий (12) с учетом (17). Подставляя полученные значения констант в выражения для перемещений, получаем коэффициенты разложений в ряды перемещений в среде "2":
(2)
пи~' (г, ш) = -
ХиР2и (ш) к1к1и(ш2)Ви (ш)
к| - 2Х2и) е-1к1п(ш )2Н (к1 - Хи) + е-"1^ )2Н (Хи - к^
+
+2£1и (к1) кщ(ш2)к2и(ш2) [ге-'К2п^2)2Н к - Хи) + е-К2п(^)2Н (Хп - к2)] }
2
II
X
X
ю(2) (г, ш)
С2и (ш)
к2К1и(ш2)Би (ш)'
2£1и (к1) ХПкщ(ш2) \е-™2^2)2Н (к2 - Хи) + е-К2п(^2)2Н (Хи - к^)
-кщ (ш2) (к2 - 2ХУ Н (к1 - Хи) + е-К1п(ш2)2Н (Хи - }
х
Рис. 2. Зависимость модуля поля виброускорения а от частоты набегающей волны ш: 1 на поверхности пластины при г = 0 м; 2 - в грунте при г = 10 м
Рис. 3. Зависимость модуля поля виброускорения а при ш = 20 ^ 300 Гц: 1 - на поверхности пластины при г = 0 м; 2 — а х 103 в грунте при г = 10 м
Здесь
Бп (ш) = ап (ш) + Ьп (ш) ,
Пщ (ш) — к2к1п (ш2) Q1 (Хп,ш2) азз*п (ш)|*=о + 8п (к1) Ьп (ш) ю*п
Б2п (ш) = к|«1п (ш2) Ql {Х2п,ш2) азз*п (ш)|*=о _ £п к) ап (ш) ю*п (ш)\*=о, ап (ш) = Б1п (ш) Ql (Х2п, ш2) , Ьп (ш) = роЬР2п (ш2) £1п (к1) К1п (ш2) к2 + (Хк2 + рш2) (к2., _ 2Х1) Ql (\2п, ш2)+ап (ш),
Sln (ш) = _рш2 (Щ _ 2Х~п) _ 1п (к1) 81п (к2) Х2пК1п (ш2) К2п (ш2)
Ъ, Хп < к3 ,
1, Хп > кз.
81п (кз , Хп)
Тогда на основании формул (1) и (2) становится возможным определить модуль виброускорения и его компоненты.
В качестве примера рассмотрим пластину, имеющую размеры I = 5 м, Ь = = 0.1 м, изготовленную из стали Ст0 с плотностью ро = 7859 кг/мз, модулем Юнга Ео = 2 ■ 105 МПа и коэффициентом Пуассона ^о = 0.28. Материалом сред
"1" и "2" принимается насыпной уплотненный со степенью влажности 0.5 грунт c модулем Юнга E = 102 МПа, плотностью р = 1600 кг/м3 [10].
Результаты расчетов модуля поля виброускорения в различных точках грунта представлены на рис. 2. Из рисунка видно, что значительное уменьшение величины модуля виброускорения происходит по мере удаления от границы пластины. Для более детального анализа на рис. 3 приведены совместные графики виброускорений в различных точках грунта.
Как известно, наибольшую опасность для фундаментов зданий и сооружений представляют низкие частоты. В соответствии с [10, 11] оценка вибрации проводится в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 16, 31.5 и 63 Гц. На рис. 3 приведена зависимость модуля поля виброускорения в грунте на поверхности пластины при z = 0 м и на расстоянии z = 10 м в диапазоне частот от 20 до 300 Гц. Как видно из графиков, значения модуля виброускорения на расстоянии z = 10 м от преграды становятся меньше в 1000 раз по сравнению со значениями при z = 0 м. При этом первое максимальное значение модуля виброускорения, соответствующее собственным частотам пластины, возникает при частоте более 100 Гц, что исключает совпадения с указанными выше опасными частотами.
Благодарности. Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ (проект № 16-38-50025 мол_нр).
Литература
1. Umek A. Dynamic responses of building foundations to incident elastic waves: PhD Thesis. - Illinois: 1ll. Inst. Technol., 1973.
2. Костров Б.В. Движение жесткой массивной полосы, впаянной в упругую среду, под действием плоской волны // Прикл. матем. и механика. - 1964. - Т. 28, № 1. - С. 99110.
3. Рылько М.А. О движении в упругой среде жесткого прямоугольного включения под действием плоской волны // Изв. РАН. Механика твердого тела. - 1977. - № 1. -С. 158-164.
4. Вялов С.С. Вопросы теории деформируемости связных грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 1966. - Вып. 3. - С. 1-4.
5. Рахматулин Х.А., Сунчалиева Л.М. Упругие и упругопластические свойства грунта при динамических нагрузках на фундамент. - Деп. в ВИНИТИ 1983. № 4149-83.
6. Бережной Д.В., Коноплев Ю.Г., Паймушин В.Н., Секаева Л.Р. Исследование взаимодействия бетонного коллектора с сухими и водонасыщенными грунтами // Труды Всерос. науч. конф. «Математическое моделирование и краевые задачи». - Самара: СамГТУ, 2004. - Ч. 1: Математические модели механики, прочность и надежность конструкций. - С. 37-39.
7. Горшков А.Г., Медведский А.Л., Рабинский Л.Н., Тарлаковский Д.В. Волны в сплошных средах. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2004. - 472 с.
8. Тимошенко С.П., Гудьер Дж. Теория упругости. - М.: Наука, 1975. - 576 с.
9. Снеддон И. Преобразования Фурье. - М.: Изд-во иностр. лит., 1955. - 668 с.
10. Свод правил по проектированию и строительству СП 23-105-2004 «Оценка вибрации при проектировании и строительстве и эксплуатации объектов метрополитена». - М.: Госстрой России, 2004. - 50 с.
11. Хекл М., Мюллер Г. Справочник по технической акустике. - Л.: Судостроение, 1980. -440 с.
Поступила в редакцию 28.12.16
Локтева Наталья Александровна, кандидат технических наук, доцент кафедры сопротивления материалов, динамики и прочности машин
Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)
Волоколамское шоссе, д. 4, г. Москва, 125993, Россия E-mail: [email protected]
Паймушин Виталий Николаевич, доктор физико-математических наук, главный научный сотрудник; профессор кафедры прочности конструкций Казанский (Приволжский) федеральный университет
ул. Кремлевская, д. 18, г. Казань, 420008, Россия Казанский национальный исследовательский технический университет имени А.Н. Туполева
ул. К. Маркса, д. 10, г. Казань, 420111, Россия E-mail: [email protected]
Сердюк Дмитрий Олегович, ассистент кафедры сопротивления материалов, динамики и прочности машин
Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)
Волоколамское шоссе, д. 4, г. Москва, 125993, Россия E-mail: [email protected]
Тарлаковский Дмитрий Валентинович, доктор физико-математических наук, профессор, заведующий лабораторией динамических испытаний; заведующий кафедрой «Сопротивление материалов, динамика и прочность машин» НИИ механики МГУ имени М.В. Ломоносова
Мичуринский проспект, д. 1, г. Москва, 119192, Россия Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)
Волоколамское шоссе, д. 4, г. Москва, 125993, Россия E-mail: [email protected]
ISSN 2541-7746 (Print) ISSN 2500-2198 (Online) UCHENYE ZAPISKI KAZANSKOGO UNIVERSITETA. SERIYA FIZIKO-MATEMATICHESKIE NAUKI (Proceedings of Kazan University. Physics and Mathematics Series)
2017, vol. 159, no. 1, pp. 64-74
The Interaction between the Plane Wave and the Plate with Limited Height in Soil
N.A. Loktevaa*, V.N. Pa%mush%nb'c**, D.O. Serdyuka***, D.V. Tarlakovskiid****
aMoscow Aviation Institute (National Research University), Moscow, 125993 Russia
bKazan Federal University, Kazan, 4-20008 Russia cTupolev Kazan National Research Technological University, Kazan, 420111 Russia dMoscow State University, Moscow, 119991 Russia E-mail: *[email protected], **[email protected],
***[email protected], ****[email protected]
Received December 28, 2016 Abstract
A solution of the two-dimensional task on interaction between the harmonic wave and the plate with the limited height in soil has been provided. The plate surrounded on both sides with the half-spaces filled with soil medium has been used as a vibro-absorbing obstacle. The mechanical behavior of the plate has been described by S.P. Timoshenko's shift model and the mechanical behavior of soil by a linear elasticity theory equation. The main purpose of the paper is to determine the total acceleration vector field inducted by the penetrated and radiated waves in the second half-space. The mathematical formulation of the task includes a model of upcoming wave, soil medium and plate movement equation, infinity conditions, and conditions of soil contact with obstacle. Conditions of free slip have been taken as the contact conditions between the soil and the obstacle. We have considered a closed system of equations, which includes wave equations for scalar and vector potentials, elasticity theory equations for soil mediums, Koshi's relations, physical law, and plate movement equation. The boundary conditions for the plate correspond to a hinged support. To solve this task, all functions have been expanded in trigonometric series that allowed to obtain potential values in the coefficients of the series. To define the integrations constants, the contact conditions between the obstacle and soil have been used. On the basis of the revealed potentials, we have defined displacements on the boundary between the plate and soil and in other points of the second half-space. The vibro-absorbing properties of the plate have been investigated depending on the frequency of the harmonic wave falling on the plate. From the practical point of view, this task is related to protection of buildings from vibrations formed at a distance from underground railways.
Keywords: soil, plate, S.P. Timoshenko's model, harmonic wave, oscillation frequency, vibration absorption, vibration acceleration
Acknowledgments. This study was supported by the Russian Foundation for Basic Research (project no. 16-38-50025 mol_nr).
Figure Captions
Fig. 1. A model of interaction between the plate and soil.
Fig. 2. The dependence of the vibration acceleration field module: 1 - on the plate surface at z = 0 m; 2 - in the soil at z = 10 m.
Fig. 3. The dependence of the vibration acceleration field module at w = 20 ^ 300 Hz: 1 -on the plate surface at z = 0m;2 - a x 103 in the soil at z = 10 m.
References
1. Umek A. Dynamic responses of building foundations to incident elastic waves. PhD Thesis. Illinois, 1ll. Inst. Technol., 1973.
2. Kostrov B.V. Motion of a rigid massive wedge inserted into an elastic medium under the effect of plane wave. Prikl. Mat. Mekh., 1964, vol. 28, no. 1, pp. 99-110. (In Russian)
3. Ryl'ko M.A. On the motion of a rigid rectangular insertion under the effect of plane wave. Mekh. Tverd. Tela, 1977, no. 1, p. 158-164. (In Russian)
4. Vyalov S.S. Problems in the theory of deformability of cohesive soils. Osn., Fundam. Mekh. Gruntov, 1966, no. 3, pp. 1-4. (In Russian)
5. Rakhmatulin Kh.A., Sunchalieva L.M. Elastic and elastoplastic properties of the ground upon dynamic loads on the foundation. Dep. in VINITI, 1983, no. 4149-83. (In Russian)
6. Berezhnoi D.V., Konoplev Yu.G., Paimushin V.N., Sekaeva L.R. Investigation of the interaction between concrete collector and dry and waterlogged grounds. Trudy Vseros. nauch. konf. "Matematicheskoe modelirovanie i kraevye zadachi" [Proc. All-Russ. Sci. Conf. "Mathematical Simulation and Boundary Value Problems"]. Part 1. Mathematical Models of Mechanics, Strength and Reliability of Structures. Samara, SamGTU, 2004, pp. 37-39. (In Russian)
7. Gorshkov A.G., Medvedskii A.L., Rabinskii L.N., Tarlakovskii D.V. Waves in Continuum Media. Moscow, FIZMATLIT, 2004. 472 p. (In Russian)
8. Timoshenko S.P., Goodier J. Theory of Elasticity. Moscow, Nauka, 1975. 576 p. (In Russian)
9. Sheddon I. Fourier Transforms. New York, McGraw Hill, 1951. 542 p.
10. Set of Regulations on Design and Construction. SR no. 23-105-2004. Assessing Vibration during Design and Construction and Exploitation of Underground Objects. Moscow, Gosstroi Ross., 2004. 50 p. (In Russian)
11. Taschenbuch der Technischen Akustik. Muller, G., Heckl, M. (Hrsg.). Berlin, Heildelberg, New York, Springer. 1975. 329 S. (In German)
Для цитирования: Локтева Н.А., Паймушин В.Н., Сердюк Д.О., Тарлаков-ский Д.В. Взаимодействие плоской гармонической волны с ограниченной по высоте \ пластиной в грунте // Учен. зап. Казан. ун-та. Сер. Физ.-матем. науки. - 2017. -Т. 159, кн. 1. - С. 64-74.
For citation: Lokteva N.A., Paimushin V.N., Serdyuk D.O., Tarlakovskii D.V. The interaction between the plane wave and the plate with limited height in soil. Uchenye \ Zapiski Kazanskogo Universiteta. Seriya Fiziko-Matematicheskie Nauki, 2017, vol. 159, no. 1, pp. 64-74. (In Russian)
