Выбор способа обработки улиток турбонасосных агрегатов Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

Перспективные материалы и технологии в аэрокосмической отрасли

3

4 5

ч0 \ ч \ ч \ ч 2 0 4 0 6 0 8

ч ч N. Ч \ \

ч ч ^Чу^ ч.

Рис. 2. Нагрузочные характеристики исследуемой опоры:

1 - перемещение шпинделя е(Е); 2 - перемещение упруго-подвижной втулки ев(Е); 3, 4 -изменение давления ркн в нагружаемых и ркр в разгружаемых несущих карманах; 5 - перемещений шпинделя е(Е) в обычной гидростатической опоре пассивного типа

На графиках видно показывают, что при Е = 0,65 нагрузочные характеристики имеют бифуркационную границу, которая соответствует значению

екр = -ев -Н0 = -1,6 екр = \-Hw = -1,5. Результаты анализа показывают, что для получения нагрузочной характеристики с отрицательной податливостью необходимо, чтобы площадь управляющих камер была не менее чем в 1,5 раза больше площади несущих карманов; Ню < 2; E = 0,34...0,5 МПа .

Библиографические ссылки

1. Hydrostatic plain bearing: ра1 US № 3407012. НКИ 308-122 / Siebers G. 1968.

2. Fluid-lubricated bearing : pat. 1467911 GB, Int.0l. F 16C32/06. / L. Brezeski, Z. Kazimierski, A. Siwek. 1977.

3. Шатохин С. Н. Опора скольжения : a. с. № 1705628 СССР, МКИ, F 16 С 32/06 ; опубл. 15.01.1992, Бюл. № 2.

4. Гидростатическая опора : a. с. №1784772 СССР, МКИ, F 16 С 32/06 / С. С. Шатохин ; опубл. 30.12.1992, Бюл. № 48.

5. Радиальный гидростатический подшипник с эла-стомерным компенсатором перемещения / В. А. Код-нянко // Проблемы машиностроения и надежности машин. 1993. № 1. С. 19-27.

S. N. Shatohin, M. V. Brungardt, Y. Y. Pikalov Siberian Federal University, Russia, Krasnoyarsk

DESIGN AND THEORETICAL RESEARCH LOADING CHARACTERISTICS OF HYDROSTATIC SPINDLE BEARING SUPPORT WITH ELASTICALLY MOVING SUPPORTING SLEEVE

The paper presents construction and results of theoretical research of loading characteristic of adaptive hydrostatic spindle bearing with elastic shifting supporting sleeve...

© Брунгардт М. В., Пикалов Я. Ю., Шатохин С. Н., 2012

УДК 621.923.9

Е. А. Васильева, И. В. Жуковская, А. К. Васильев, Е. А. Опейкин, С. К. Сысоев

Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М. Ф. Решетнева, Россия, Красноярск

ВЫБОР СПОСОБА ОБРАБОТКИ УЛИТОК ТУРБОНАСОСНЫХ АГРЕГАТОВ

Спроектирована и изготовлена экспериментальная установка для исследования процесса отделки улиток корпусов турбонасосных агрегатов.

При обработке улиток в корпусах турбонасосных агрегатов (ТНА) после чистового фрезерования получается шероховатость 3,2...6.3 мкм. Крыльчатки внутри корпуса ТНА вращаются со скоростью до 40 000 мин-1, поэтому для повышения КПД ТНА за счет уменьшения пристеночного сопротивления необходимо обеспечить в улитках корпуса направленную по потоку компонентов шероховатость до 0,8 мкм.

В производстве для обработки внутренних поверхностей каналов используется виброабразивная

обработка [1]. Внутрь корпуса засыпаются абразивные гранулы и корпусу сообщается вибрационное движение в трех взаимно перпендикулярных плоскостях - происходит интенсивная и равномерная зачистка поверхности. Этот процесс применяется для уменьшения шероховатости сложных поверхностей довольно крупных корпусных деталей. При ограниченных размерах внутри корпуса трудно создать относительное движение абразивных гранул, обеспечивающее эффективное резание металла, поэтому, как

Решетневскце чтения

правило, трудно изменить исходную шероховатость поверхности [2]. Поэтому возникла необходимость в разработке нового способа отделки улиток.

Для реализации процесса обработки спроектировано экспериментальное устройство для имитации абразивной отделки улиток корпусов ТНА. Во внутрь камеры устанавливаются диаметрально расположенные образцы-имитаторы и закладывается абразивная смесь. В камеру помещается инструмент, состоящий из полиуретанового диска, имеющий специальный профиль и обеспечивающий при вращении инструмента с большой скоростью подачу абразивных зерен на поверхность образца. В процессе обработки абразив, находящийся в рабочей смеси, увлекается выступами на инструменте и создает уплотненный поток в

зазоре с образцом-имитатором, за счет чего активные абразивные зерна прижимаются к поверхности и микровыступами зерен срезают гребешки шероховатости с обрабатываемой поверхности.

Библиографические ссылки

1. Бабичев А. П., Бабичев И. А. Основы вибрационной технологии. Ростов н/Д : Изд. центр ДГТУ, 2008. 694 с.

2. Бабичев А. П., Милосердов С. К., Саманян В. Г. Некоторые закономерности метода шпиндельной виброотделки в уплотненной среде // Вопросы вибрационной технологии : межвуз. сб. науч. ст. Ростов н/Д : Изд. цент ДГТУ, 2002.

E. A. Vasilieva, I. V. Jukovskaya, A. K. Vasiliev, E. A. Opeikin, S. K. Sisoev Siberian State Aerospace University named after academician M. F. Reshetnev, Russia, Krasnoyarsk

SELECTING THE METHOD OF PROCESSING SNAILS TURBONASOSNYH UNITS

Designed and constructed for research, pilot plant process finishes snails turbonasosnyh chassis units.

© Васильева Е. А., Жуковская И. В., Васильев А. К., Опейкин Е. А., Сысоев С. К., 2012

УДК 621.384

Т. Г. Вейсвер, В. Я. Браверман ОАО «Красноярский машиностроительный завод», Россия, Красноярск

СЛЕЖЕНИЕ ЗА СТЫКОМ ПО ВЕРТИКАЛЬНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ МАГНИТНОГО ПОЛЯ

ПРИ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ СВАРКЕ

Приводится способ определения положения луча при электронно-лучевой сварке. Рассматриваются результаты имитационного моделирования.

При электронно-лучевой сварке (ЭЛС) различных изделий присутствует высокий уровень электромагнитных помех, оказывающих отрицательное влияние на работоспособность систем управления отклонением луча. Кроме того, во многих системах управления датчик находится на некотором расстоянии от места сварки. При этом измеряется отклонение от стыка датчика, а не луча, что при изменении угла между направлением стыка и скоростью сварки вызывает появление погрешности совмещения луча со стыком.

Известен способ [1; 2; 3], основанный на идентификации магнитного поля сварочного тока и координат луча. Сущность способа состоит в том, что при отклонении луча от стыка происходит перераспределение составляющих сварочного тока и вызванных ими магнитных полей. Проведенный математический анализ свидетельствует о том, что для повышения точности систем управления в качестве информации о взаимном положении луча и стыка можно использовать характеристики электромагнитного поля, сопут-

ствующего технологическому процессу сварки. Вертикальная составляющая магнитного поля над заваренным участком несет информацию о положении луча относительно стыка. При использовании датчика магнитного поля измеряются его вертикальные составляющие, несущие информацию о положении луча относительно стыка. Приведенный способ имеет ограничения технологического характера (наличие токосъемов и необходимость изолирования деталей).

Предлагается использовать систему без токосъемов для упрощения технологического процесса ЭЛС изделий. Предложение основано на расчетах, подтвержденных данными имитационного моделирования.

Получены результаты моделирования распределения токов и эквипотенциалей в свариваемом изделии при сварке без токосъемов (рис. 1). Цифрами на рисунке показан потенциал в вольтах. Основное отличие системы без использования токосъемов заключается в равномерном стекании токов к граням свариваемого изделия.