CC BY
174
УДК 621.43
Францев Сергей Михайлович
ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства»
Россия, Пенза1 Доцент, Кандидат технических наук E-Mail: fsm8@mail.ru
Выбор характеристик выделения энергии искрового разряда для системы зажигания
Аннотация: Динамика расширения начального очага в пространстве определяет продолжительность всего процесса сгорания, что влияет на технико-экономические показатели двигателя и токсичность отработавших газов.
На динамику расширения начального очага горения при воспламенении топливовоздушных смесей в цилиндре двигателя внутреннего сгорания преобладающее влияние оказывает индуктивная фаза искрового разряда, в частности, ее закон выделения энергии.
Нахождению характеристики выделения энергии, позволяющей улучшить технико-экономические показатели двигателя внутреннего сгорания за счет интенсификации формирования начального очага горения посвящена данная статья.
Разработана математическая модель процесса искрового воспламенения, позволяющая исследовать влияние параметров искрового разряда системы зажигания на воспламенение топливовоздушной смеси в цилиндре двигателя внутреннего сгорания и учитывающая закон выделения теплоты индуктивными фазами искрового разряда, в зоне химической реакции и теплопотери в электроды свечи зажигания. Даны рекомендации по выбору характеристики выделения энергии индуктивной фазы искрового разряда для существующих и вновь разрабатываемых систем зажигания двигателей.
Результаты исследований показывают, что формирование искрового разряда с длительной индуктивной фазой, обладающей повышенной скоростью выделения энергии в начальный период (после пробоя межэлектродного зазора свечи зажигания высоким напряжением), позволит существенно улучшить параметры воспламенения.
Ключевые слова: Система зажигания; искровой разряд; искровое зажигание; катушка зажигания; двигатель внутреннего сгорания; топливовоздушная смесь; электрооборудование; свеча зажигания; токсичность отработавших газов.
Идентификационный номер статьи в журнале 166ТУЫ214
1 440028, ул. Беляева, 16, ауд. 5206 1
В настоящее время можно считать установленным, что влияние параметров искрового разряда проявляется в период формирования начального очага горения [1, 2]. Эффективность формирования фронта пламени и последующее протекание процесса сгорания во многом определяется размерами и скоростью расширения начального очага горения.
В соответствии с тепловой теорией Я.Б. Зельдовича [3], минимальную воспламеняющую энергию искрового разряда можно представить как энергию, необходимую для нагрева до температуры горения начального очага шарообразного (сферического) объема, радиус Я которого пропорционален ширине фронта ламинарного пламени 5пл. Расчет минимальной воспламеняющей энергии ведется по формуле:
4 ,
Ее-Л = 4лЯ3 ■ р, • Ср(Ть -Т0), (1)
где Ее - электрическая энергия искрового разряда, Дж;
П - КПД искрового разряда;
рь - плотность смеси при заданном давлении и температуре горения, кг/м3;
Ср - теплоемкость при заданном давлении, Дж/(кг К);
То - начальная температура смеси, К;
Ть - температура горения, К.
Если рассматривать искровой разряд как мгновенный точечный источник тепла, то можно считать, что в течение его длительности он нагревает до высокой температуры небольшой начальный шаровой объем газа. После прекращения искрового разряда выделенная в этом объеме теплота будет отводиться за счет теплопроводности в окружающие концентрические слои газа; температура в начальном объеме будет уменьшаться, а в смежных - увеличиваться.
Если газ горючий, то процесс охлаждения замедлится вследствие выделения тепла в окружающих искровой канал слоях смеси за счет химических реакций в пламени. Соответственно в те же моменты времени температуры в этих слоях будут выше, а объемы, занимаемые нагретым газом, больше. Когда температура в шаровом объеме упадет до значения, близкого к температуре пламени Тпл в данной смеси, причем радиус нагретой сферы Я будет больше критического ЯКР, дальнейшее понижение температуры прекратится, так как отвод теплоты в окружающие более холодные слои газа будет полностью компенсироваться теплотой, выделяющейся при горении, т.е. создадутся условия, аналогичные горению во фронте пламени.
При Я > Якр фронт пламени способен к самостоятельному распространению, при Я < Якр пламя затухает, так как отдача теплоты в окружающие слои газа превышает теплоту, выделяющуюся в процессе сгорания.
В работах [4, 5, 6] отмечено, что энергия искрового разряда не является прямым показателем ее эффективности: динамика формирования начального очага существенно зависит от формы, размеров искрового канала, характеристики выделения энергии, амплитуд тока и времени действия индуктивных фаз искрового разряда.
Формирование начального очага горения начинается с момента пробоя межэлектродного зазора свечи зажигания и емкостной фазы искрового разряда. К моменту завершения емкостной фазы искрового разряда формируется ядро воспламенения радиусом Яо.
При определении радиуса начального очага горения после завершения формирования ядра воспламенения, учитывается тот факт, что тепло Qе, выделяемое в межэлектродном зазоре свечи за счет теплоты Qиp индуктивной фазы искрового разряда и тепла Qгop, выделяемого в зоне химической реакции при горении, будет составлять энергию начального очага горения топливовоздушной смеси. Из этой же зоны происходит отвод теплоты Qэл в электроды.
Поток теплоты Qе, идущий на развитие формирующегося начального очага горения, выражается [1]:
= бгоР + Qиp - 0ЭЛ . (2)
Выделение теплоты в зоне химической реакции при горении рассчитывается как [20]:
Qгоp = Нсм • Узр , (3)
где Нем - теплотворная способность топливовоздушной смеси, Дж/м3;
Узр - объем зоны химической реакции, м3.
Теплотворная способность газообразных топливовоздушных смесей определяется следующим образом [7]:
Ни
Нсм =-, (4)
1 + а- Ь0 ( )
где Ни - низшая теплотворная способность топлива, Дж/м3;
а - коэффициент избытка воздуха;
- теоретически необходимое количество воздуха для сжигания 1 м3 газового топлива, м3/м3.
Объем зоны химической реакции сферического начального очага равен:
4 ,
У3Р = 4 пЯ3. (5)
Количество теплоты, выделяющейся в зоне химической реакции, зависит от величины радиуса начального очага горения, увеличивающегося во времени за счет перемещения фронта пламени в направлении от искрового канала:
„ Ни 4 з
°гор = ТГ^Т • 3^«. (6)
Потеря теплоты (Вт) в электроды свечи зажигания происходит в результате передачи к ним теплоты конвективным теплообменом и вычисляется по уравнению Ньютона-Рихмана [1]:
0эл = акэл • (Т - Тэл) • Fэл, (7)
где акэл - коэффициент теплоотдачи от сгоревших газов в электроды свечи, Вт/(м2К);
Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Институт Государственного управления,
Выпуск 2, март - апрель 2014 права и инновационных технологий (ИГУПИТ)
Опубликовать статью в журнале - http://publ.naukovedenie.ru Связаться с редакцией: publishing@naukovedenie.ru
Т - текущая температура смеси в начальном очаге, К;
Тэл - температура электродов свечи зажигания, К;
ЯЭл - площадь тепловоспринимающей поверхности электродов, м2.
Тепло, выделяемое за время индуктивной фазы искрового разряда, рассчитывается по формуле [8]:
%р
°ир =л и ИР | /ИР С ИР , (8)
0
где иИр - напряжение индуктивной фазы искрового разряда, В.
В выражении (8) произведение тока на напряжение представляет собой электрическую мощность индуктивной фазы искрового разряда.
Переписываем формулу (1) в следующем виде:
4 ,
Оир + 0ГОР -Озл = 4яЯ3 • Рь-Ср(Ть -Т0) , (9)
Начальный очаг горения радиусом Я, сформированный к моменту завершения искрового разряда, может быть определен из следующего уравнения:
Я = Я + 3
Я V
3 Оир ^ Огор Озл 4я Рь - Ср (Ть - То,)
(10)
Коэффициенты, входящие в формулу (10) принимались при расчетах равными: рь = 0,75 кг/м3, Cp = 2,1654 кДж/(кгК), Ть = 2000 К, Т = 600 К, ¿0 = 9,52 м3/м3, Ни = 33884,53 кДж/м3 [7, 9, 10]. Делаем допущения, что значение напряжения индуктивной фазы искрового разряда иИР не изменяется во времени и составляет для тлеющего разряда - 800 В, для дугового - 500 В. Яо в расчетах не учитывался, т.к. задачей было исследование влияния индуктивной фазы искрового разряда на формирование начального очага горения. КПД дуговой индуктивной фазы искрового разряда - 0,5, КПД тлеющей индуктивной фазы - 0,3. Величина потерь теплоты в электроды Qзл связана с величиной коэффициента теплоотдачи от сгоревших газов в электроды свечи. Величина Qэл была принята 1 Вт, на основе результатов исследований проведенных С.Н. Шумским [11]. Проводимость канала искрового разряда определялась в соответствии с ВАХ искрового разряда. Температура искрового канала дугового разряда - 6000 К, тлеющего разряда - 3000 К [6]. Коэффициент избытка воздуха а при расчетах принимался равным 1,0.
Полученное в ходе теоретических исследований аналитическое выражение (10) использовано при исследовании влияния параметров индуктивных фаз искрового разряда системы зажигания на развитие начального очага горения (рис. 1, а) путем задания параметра Qир в виде функции времени. Токовременные параметры и соответствующая им характеристика выделения энергии искрового разряда систем зажигания приведены на рис. 1, б, в.
Выбор данных параметров обусловлен реализуемостью их системами зажигания.
а)
б)
Р, мм
3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 О
Оир, мДж 70
60 50 40
30 20 10 0
1 ш Ф
* *
1 1 1 2
1 1 —-
0 0,5 1
0 1,5 2,0 2,5 Ыр, мс
9 *
1 \ * * * *
* * /
* Л Г Ф О У
* * * > »
* * 1 ✓ ✓
1 ; „
I /
в)
1ир, мА 300
200
100
0
-100 -200
0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 1:ир, м
(1
;
! • *
* • — — 2
■ • т - ■ - - » 0 т
0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 Ыр, м
Рис. 1. Развитие начального очага горения (а) от влияния характеристик выделения энергии Жир (б) и реализующие их индуктивные фазы искровых разрядов (в)
Из рис. 1 следует, что сильноточная кратковременная индуктивная фаза искрового разряда (7) положительной полярности с амплитудой тока 250.. .320 мА при длительности данной фазы 0,2 мс обеспечивает формирование начального очага горения с радиусом в 2 раза большим, чем разряд экспоненциальной формы (2) с амплитудой тока 60 мА за тот же промежуток времени.
Временной интервал формирования начального очага с радиусом, например 1,5 мм, за время разряда (7) более чем в 3 раза меньше аналогичного временного интервала за время разряда (2).
Форсирующее влияние сильноточной кратковременной индуктивной фазы искрового разряда на развитие начального очага горения объясняется увеличенной скоростью выделения энергии в данной фазе.
Расчеты показали, что увеличение скорости нарастания тока индуктивной фазы искрового разряда и соответственно скорости выделения энергии, приводит к увеличению скорости роста начального очага горения (рис. 2).
Рис. 2. Развитие начального очага горения (а) от влияния характеристик выделения энергии Жир (б) и реализующие их сильноточные кратковременные индуктивные фазы искровых
разрядов (в)
График изменения радиуса начального очага горения за время искровых разрядов комбинированной формы приведен на рис. 3.
Рис. 3. Развитие начального очага горения (а) от влияния характеристик выделения энергии ЖИр (б) и реализующие их индуктивные фазы комбинированных искровых разрядов (в)
При обеднении топливоздушной смеси, когда скорость отдаления фронта пламени от искрового разряда снижается, большая длительность комбинированного разряда обеспечивает увеличенную скорость роста начального очага горения.
Таким образом, по результатам расчетно-теоретических исследований установлено,
что:
целесообразно повысить скорость выделения энергии в кратковременный период длительного искрового разряда, что позволяет существенно увеличить скорость роста начального очага горения и тем самым улучшить показатели двигателя;
Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Институт Государственного управления,
Выпуск 2, март - апрель 2014 права и инновационных технологий (ИГУПИТ)
Опубликовать статью в журнале - http://publ.naukovedenie.ru Связаться с редакцией: publishing@naukovedenie.ru
увеличение скорости нарастания тока индуктивной фазы искрового разряда и соответственно скорости выделения энергии приводит к увеличению скорости роста начального очага горения;
формирование комбинированного искрового разряда обеспечивает более быстрое развитие начального очага горения, что позволяет повысить пределы обеднения топливоздушной смеси.
ЛИТЕРАТУРА
1. Злотин, Г.Н. Начальный очаг горения при искровом зажигании гомогенных топливовоздушных смесей в замкнутых объемах: монография / Г.Н. Злотин, Е.А. Федянов; ВолГТУ. - Волгоград, 2008. - 152 с.
2. Злотин, Г.Н. Оптимизация характеристик разряда системы зажигания [Текст] / Г.Н. Злотин, В.В. Малов // Автомобильная промышленность. - 1987. - №7. - С. 21-24.
3. Зельдович, Я.Б. К теории искрового воспламенения газовых взрывчатых смесей [Текст] / Я.Б. Зельдович, Н.Н. Симонов // Журнал физической химии. - 1949. -Т.23, № 11. - С. 1361-1374.
4. Карпов, В.П. Влияние оптимизации характеристик комбинированного разряда на форсирование начального очага горения и развитие горения в околопредельных смесях [Текст] / В.П. Карпов, В.В. Малов, Е.С. Северин // Физика горения и взрыва. - 1986. - №6. - С. 72-78.
5. Карпов, В.П. Исследование критических условий воспламенения околопредельных метано-воздушных смесей комбинированным искровым разрядом с варьируемыми характеристиками [Текст] / В.П. Карпов, В.В. Малов, Е.С. Северин // Физика горения и взрыва. - 1986. - № 2. - С. 3-9.
6. Топливная экономичность автомобилей с бензиновыми двигателями [Текст] / Т. У. Асмус, К. Боргнакке, С. К. Кларк [и др.]; под ред. Д. Хиллиарда, Дж. С. Спрингера; пер. с англ. А. М. Васильева; под ред. А. В. Кострова. - М.: Машиностроение, 1988. - 504 с: ил.
7. Генкин, К.И. Газовые двигатели [Текст] / К.И. Генкин. - М.: Машиностроение, 1977. -193 с.
8. Балагуров, В.А. Аппараты зажигания [Текст] / В.А. Балагуров. - М.: Машиностроение, 1968. - 352 с.
9. Дубовкин, Н.Ф. Справочник по теплофизическим свойствам углеводородных топлив и их продуктов сгорания [Текст] / Н.Ф. Дубовкин. - М.-Л.: Госэнергоиздат, 1962. - 288 с.
10. Лавров, Н.В. Физико-химические основы процесса горения топлива [Текст] / Н.В. Лавров. - М.: Наука, 1971. - 272 с.
11. Шумский, С.Н. Форсирование начальной фазы сгорания в ДВС за счет воздействия на процесс искрового воспламенения топливововоздушных смесей [Текст]: дисс... канд. техн. наук. / С.Н. Шумский. - ВолгПИ. - Волгоград, 1987. - 254 с.
Рецензент: Шаманов Роман Сергеевич, старший преподаватель кафедры «Организация и безопасность движения» ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства», кандидат технических наук.
Sergey Frantsev
«Penza State University of Architecture and Construction»
Russia, Penza E-Mail: fsm8@mail.ru
Feature selection of energy for spark ignition system
Abstract: Dynamics ignition determines the duration of the combustion process, which affects the toxicity of the exhaust gases of the engine. The dynamics of ignition fuel-air mixtures in the cylinder dominant influence phase inductive spark discharge, in particular, its characteristic energy release. Finding the characteristics of energy that would improve engine performance by accelerating the ignition of this article is devoted. A mathematical model of spark ignition, allowing to investigate the influence of parameters spark ignition system for igniting the air-fuel mixture in the cylinder of the engine and taking into account the law of heat release inductive phases. Recommendations on the choice of energy characteristics of the inductive phase of the spark discharge for existing and newly developed engine ignition systems. Research results show that the formation of a spark discharge with prolonged induction phase has an increased rate of energy release in the initial period, will significantly improve the parameters of ignition.
Keywords: Ignition system; spark; spark ignition; ignition coil; motor; airfuelmicx; electrical equipment; ignition plug; exhaust emissions.
Identification number of article 166TVN214
REFERENCES
1. Zlotin, G.N. Nachal'nyj ochag gorenija pri iskrovom zazhiganii gomogennyh toplivovozdushnyh smesej v zamknutyh ob#emah: monografija / G.N. Zlotin, E.A. Fedjanov; VolGTU. - Volgograd, 2008. - 152 s.
2. Zlotin, G.N. Optimizacija harakteristik razrjada sistemy zazhiganija [Tekst] / G.N. Zlotin, V.V. Malov // Avtomobil'naja promyshlennost'. - 1987. - №7. - S. 21-24.
3. Zel'dovich, Ja.B. K teorii iskrovogo vosplamenenija gazovyh vzryvchatyh smesej [Tekst] / Ja.B. Zel'dovich, N.N. Simonov // Zhurnal fizicheskoj himii. - 1949. - T.23, № 11. - S.1361-1374.
4. Karpov, V.P. Vlijanie optimizacii harakteristik kombinirovannogo razrjada na forsirovanie nachal'nogo ochaga gorenija i razvitie gorenija v okolopredel'nyh smesjah [Tekst] / V.P. Karpov, V.V. Malov, E.S. Severin // Fizika gorenija i vzryva. - 1986. -№6. - S. 72-78.
5. Karpov, V.P. Issledovanie kriticheskih uslovij vosplamenenija okolopredel'nyh metano-vozdushnyh smesej kombinirovannym iskrovym razrjadom s var'iruemymi harakteristikami [Tekst] / V.P. Karpov, V.V. Malov, E.S. Severin // Fizika gorenija i vzryva. - 1986. - № 2. - S. 3-9.
6. Toplivnaja jekonomichnost' avtomobilej s benzinovymi dvigateljami [Tekst] / T. U. Asmus, K. Borgnakke, S. K. Klark [i dr.]; pod red. D. Hilliarda, Dzh. S. Springera; per. s angl. A. M. Vasil'eva; pod red. A. V. Kostrova. - M.: Mashinostroenie, 1988. - 504 s: il.
7. Genkin, K.I. Gazovye dvigateli [Tekst] / K.I. Genkin. - M.: Mashinostroenie, 1977. -193 s.
8. Balagurov, V.A. Apparaty zazhiganija [Tekst] / V.A. Balagurov. - M.: Mashinostroenie, 1968. - 352 s.
9. Dubovkin, N.F. Spravochnik po teplofizicheskim svojstvam uglevodorodnyh topliv i ih produktov sgoranija [Tekst] / N.F. Dubovkin. - M.-L.: Gosjenergoizdat, 1962. - 288 s.
10. Lavrov, N.V. Fiziko-himicheskie osnovy processa gorenija topliva [Tekst] / N.V. Lavrov. - M.: Nauka, 1971. - 272 s.
11. Shumskij, S.N. Forsirovanie nachal'noj fazy sgoranija v DVS za schet vozdejstvija na process iskrovogo vosplamenenija toplivovovozdushnyh smesej [Tekst]: diss... kand. tehn. nauk. / S.N. Shumskij. - VolgPI. - Volgograd, 1987. - 254 s.
