CC BY
1916. Пат. 1181007 СССР, МПК7 H01H69/01, H02H3/08, 3/16. Устройство для моделирования тока короткого замыкания Шуцкий В.И., Айдаров Ф.А., Задорожний В.И.; заявл. 04.04.1984; опубл. 23.09.1985, Бюл. № 1. 3 с.
17. Бэнн Д.В., Фармер Е.Д. Сравнительные модели прогнозирования электрической нагрузки. М.: Энергопромиздат, 1987. 200 с.
18. Волобринский С.Д. Электрические нагрузки промышленных предприятий. Л.: Энергия, 1971. 264 с.
19. Многокритериальная модель выбора вариантов развития системы электроснабжения / И.А. Будзко, М.С. Левин, Т.Б. Лещинская, В.Н. Петров // Моделирование электроэнергетических систем: тезисы докл. IX Всесоюзная конференция. (Рига, 1987). C. 225-226.
20. Ершов С.В., Шефер С.Ю. Моделирование электрических нагрузок в автономных системах электроснабжения // Известия Тульского государственного университета. 2017. № 3 (39). С. 80-94.
21. Серебряков А.В., Титов В.Г., Чернов Е.А. Дифференцирование нагрузки в системах электроснабжения автономных потребителей // URL:https://www.nntu.ru/frontend/web/ngtu/files/nauka/izdaniya/trudy/2015/02/203-209.pdf (дата обращения 01.06.2020).
22. Обухов С.Г., Плотников И.А., Маров Д.Ю. Физическая модель электрических нагрузок автономных энергетических систем // URL : https://portal.tpu.ru/SHARED/s/SEROB/spisoktr3/Tab/Model_nagr.pdf (дата обращения 02.06.2020).
23. Сбитнев Е.А., Осокин В.Л. Моделирование параметров электрической сети сельскохозяйственного предприятия в системе MATLAB // URL : https://cyberleninka.ru/article/n/modelirovanie-parametrov-elektricheskoy-seti-selskohozyaystvennogo-predpriyatiya-v-srede-matlab/viewer (дата обращения 02.06.2020).
УДК 621.314.212
ВЫБОР ЧИСЛА И МОЩНОСТИ ТРАНСФОРМАТОРОВ ДЛЯ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ, СОДЕРЖАЩЕЙ МУЛЬТИКОНТАКТНЫЕ
КОММУТАЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ
Лансберг А.А., бакалавр 2 курса направления подготовки 13.03.02 «Электроэнергетика и электротехника».
Научный руководитель: к.т.н., доцент Волчков Ю.Д.
ФГБОУ ВО Орловский ГАУ
АННОТАЦИЯ
Для расчета характерных режимов работы сельских электрических сетей 0,4 кВ с внедренными мультиконтактными коммутационными системами, необходимо знать параметры электрооборудования, установленного в сети, в том числе силовых трансформаторов, от которых питается рассматриваемая электрическая сеть. Знание параметров силовых трансформаторов позволяет определить токи коротких замыканий в рассматриваемой системе электроснабжения и правильно выбрать уставки защиты линий электропередачи 0,4 кВ, защиты оборудования трансформаторной подстанции. При проектировании электрических сетей параметры силовых трансформаторов необходимо определять на основании расчётных электрических нагрузок сети. В статье рассмотрен пример расчета числа и мощности трансформаторов по графикам электрических нагрузок на примере системы электроснабжения, содержащей мультиконтактные коммутационные системы.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
Интеллектуальные электрические сети, электроснабжение, мультиконтактные коммутационные системы, надежность, трансформатор.
ABSTRACT
To calculate the typical operation modes of 0,4 kV rural electric networks with integrated multicontact switching systems, it is necessary to know the parameters of the electrical equipment installed in the network, including power transformers, from which the considered electric network is powered. Knowledge of the parameters of power transformers allows you to determine the short-circuit currents in the power supply system under consideration and correctly select the setpoints for the protection of 0,4 kV transmission lines and the protection of transformer substation equipment. When designing electrical networks, the parameters of power transformers must be determined based on the calculated electrical loads of the network. The article considers an example of calculating the number and power of transformers according to the graphs of electrical loads on the example of a power supply system containing multicontact switching systems.
KEYWORDS
Intelligent electrical networks, power supply, multi-contact switching systems, reliability, transformer.
Введение. Интеллектуальные электрические сети напряжением 0,4 кВ могут строиться с использованием концепции, предполагающей использование новых средств сетевого секционирования и резервирования линии электропередачи (ЛЭП) -мультиконтактных коммутационных систем (МКС), которые позволяют обеспечить возможность повышения надежности электроснабжения потребителей [1-7].
Для демонстрации возможности повышения надежности электроснабжения потребителей за счет внедрения МКС и изменения конфигурации сети в широких пределах разработан демонстрационно-лабораторный стенд «Интеллектуальные электрические сети на основе мультиконтактных коммутационных систем», на котором изображён пример схемы системы электроснабжения различных сельских потребителей. Внешний вид стенда при нормальном режиме работы представлен на рисунке 1 [8].
Рисунок 1 - Внешний вид демонстрационно-лабораторного стенда «Интеллектуальные электрические сети на основе мультиконтактных коммутационных
систем» при нормальном режиме работы
Для разработки метода кодирования характерных режимов работы распределительных электрических сетей 0,4 кВ, с внедренными в них МКС, требуется знать параметры электрооборудования источников генерации и характеристики потребителей системы электроснабжения. Одним из источников системы электроснабжения, представленной на рисунке 1, является комплектная трансформаторная подстанция 10/0,4 кВ, при питании потребителей от которой можно рассчитать рабочие токи, токи коротких замыканий и перегрузок, допустимую мощность и отклонение напряжения. Для расчета данных параметров необходимо иметь информацию о силовом трансформаторе, установленном на подстанции, выбор которого осуществлен в данной работе для представленной схемы электроснабжения стенда.
Разрабатываемый метод кодирования требует наличия информации о характеристиках потребителей системы электроснабжения, которые для условно заданных электроприемников рассматриваемой системы электроснабжения, показанной на демонстрационно-лабораторном стенде, определены согласно источнику [9] и представлены в таблице 1.
Таблица 1 - Характеристики групп потребителей П1...П6 демонстрационно-
лабораторного стенда «Интеллектуальные электрические сети на основе _мультиконтактных коммутационных систем»_
Потребитель П1 П2
1 2 3
Объект или процесс Административное здание на 25 рабочих мест Жилые дома с электроплитой и кондиционером (6 шт.)
РпотрЬ кВт 15 24,6
QnOTPb квар 10 10,5
Установленная
мощность, кВт
cos ф 0,85 0,92
Категория
надежности электроснабжения II III
Потребитель П3 П4
Коровник привязного
Объект или процесс Производство молока на 200 коров содержания с механическим доением, уборкой навоза
и электрическим нагревом на 100 коров
Рпотрь кВт 35 10
^отрЬ квар 30 8
Установленная мощность, кВт - 30
cos ф 0,75 0,92
Категория
надежности электроснабжения I I
Потребитель П5 П6
Объект или процесс Птичник на 9 тыс. цыплят (животноводство и птицеводство) Общеобразовательная школа с мастерской на 190 учащихся
РпотрЬ кВт 25 14
^отрЬ квар 10 7
1 2 3
Установленная мощность, кВт 40 -
cos ф 0,75 0,85
Категория
надежности электроснабжения II II
Количество и мощность трансформаторов на подстанции определяется по графикам электрической нагрузки потребителей системы электроснабжения и их категории надежности, а также перегрузочной способности.
Цель: расчет количества и мощности трансформаторов на комплектной трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ системы электроснабжения демонстрационно-лабораторного стенда «Интеллектуальные электрические сети на основе мультиконтактных коммутационных систем» по полному графику электрических нагрузок сельскохозяйственных потребителей. Задачи:
построить суточные графики нагрузки сельскохозяйственных потребителей рассматриваемой системы электроснабжения с мощностью ступеней в
перевести суточные графики нагрузки потребителей из % в кВт и квар, построить суточные графики активной и реактивной нагрузки для каждой группы потребителей рассматриваемой системы электроснабжения в единицах мощности;
произвести сложение графиков активной и реактивной нагрузки потребителей системы электроснабжения для получения общих графиков, рассчитать полные сезонные графики нагрузки подстанции по общим графикам активной и реактивной нагрузки;
• определить количество и мощность установленных на подстанции трансформаторов (выбрав два варианта трансформаторов);
• проверить выбранные трансформаторы по допустимым перегрузкам и выбрать наиболее подходящий.
Типовые сезонные графики электрических нагрузок сельскохозяйственных потребителей, приведенные в табличном виде в источнике [10], характерные для электроприемников системы электроснабжения демонстрационного стенда, переводятся из % в кВт, квар по формулам (1, 2) [11]:
= йк^"1™'
(1) (2)
где: Pi - активная мощность ступени графика, в кВт; P% - активная мощность ступени графика, в %; Pmax - максимальная активная мощность потребителя, в кВт; Qi - реактивная мощность ступени графика, в квар; Q% - реактивная мощность ступени графика, в %; Qmax - максимальная реактивная мощность потребителя, в квар.
Для построения суммарных графиков необходимо сложить полученные графики нагрузки потребителей системы электроснабжения в кВт, квар по выражениям (3-8), представленным в таблице 2:
Таблица 2 - Расчетные формулы для получения общих графиков активной и _реактивной нагрузки потребителей системы электроснабжения_
Время Мощность
0-1
1-2 :! = _ _ тГ] _ "Л:; тГ? _ (4)
23-24
0-1 ■?::■::: = -?::; тГ: - тП - -?::; тГ: - ¿—Г.-¿—Г: " -?" =:---== (6)
1-2 V:;::: = -:1:;тГ: _ V::; тП _ -7.1 _ V ::;тг-~ (7)
23-24 -.':;■:::-: = -7.'. ~ _ '.-.-."-7.: ~ V_ V:;тГ : _ '.-.-."-7.1 (8)
В расчетных формулах P1сум - P24сум, Q1сум - Q24сум - активные и реактивные мощности ступеней общих суточных сезонных графиков нагрузки;
^сутП, P1сутП2, P1сутП3, P1сутП4, P1сутП5, P1сутП6 - P24сутП1, P24сутП2, P24сутП3, P24сутП4,
P24сутп5, P24сутП6 - активные мощности ступеней суточных сезонных графиков нагрузки потребителей системы электроснабжения;
Q1сутП1, Q1сутП2, Q1сутП3, Q1сутП4, Q1сутП5, Q1сутП6 - Q24сутП1, Q24сутП2, Q24сутП3, Q24сутП4,
Q24сутП5, Q24сутП6 - реактивные мощности ступеней суточных сезонных графиков нагрузки потребителей системы электроснабжения.
Среди полученных сложением общих графиков активной и реактивной нагрузки потребителей системы электроснабжения наиболее загруженными являются графики осеннего сезона, поэтому выбор трансформатора на подстанции будем производить по полному осеннему графику нагрузки подстанции, мощность ступеней которого определим по формуле (9) [12]:
= (9)
где: Sn - полная мощность п-ой ступени общего осеннего суточного графика; Pn - активная мощность п-ой ступени общего осеннего суточного графика; Qп - реактивная мощность п-ой ступени общего осеннего суточного графика. Рассчитанные по формулам (3-9) активные, реактивные, полные мощности ступеней общего осеннего графика представлены в таблице 3.
Таблица 3 - Мощности общего осеннего суточного графика нагрузки
Время суток Рп, кВт Оп, квар Эп, кВА
1 2 3 4
1 36,97 24,95 44,60138339
2 36,97 24,425 44,30983553
3 36,97 24,425 44,30983553
4 36,97 24,425 44,30983553
5 42,92 29,075 51,84093002
6 49,35 33,05 59,39465464
7 64,73 45,4 79,06410627
8 77,09 54,875 94,62628454
9 79,66 51,175 94,68155166
10 78,77 49,05 92,79340171
11 72,02 44,3 84,55394964
12 65,02 40,5 76,60189554
13 63,95 39,275 75,04750579
14 67,21 39,65 78,03400925
15 69,49 44,65 82,59832081
1 2 3 4
16 71,88 49,45 87,24698791
17 68,12 45,925 82,15497566
18 76,61 49,925 91,44177232
19 96,69 61,15 114,4040148
20 104,35 63,8 122,3084727
21 81,37 52,3 96,72831488
22 60,95 41,6 73,8137013
23 47,46 30,675 56,51024
24 39,65 26,35 47,60719483
Согласно источнику [13] необходимость в двухтрансформаторной подстанции 10/0,4 кВ возникает в случае обеспечения надежности электроснабжения потребителей II категории мощность 250 кВт и более, что в данном случае не вызывает необходимости потому, что суммарная мощность электроприемников системы 104,35 кВт. Если к отходящим от ТП 10/0,4 кВ ВЛ 0,4 кВ подключены потребители I категории надежности, которых в рассматриваемой системе электроснабжения два, то необходимо на проектируемой подстанции 10/0,4 кВ установить два трансформатора. Но с учетом того, что в системе электроснабжения имеются три возобновляемых источника энергии, а именно: солнечная электростанция, ветровая электростанция, биогазовая установка, а также накопитель электроэнергии, которые имеют возможность обеспечения сетевого резервирования потребителей при отсутствии питания от КТП 10/0,4 кВ, то необходимость в двухтрансформаторной ТП отсутствует. Поэтому для системы электроснабжения, представленной на демонстрационно-лабораторном стенде, имеет смысл проектирование однотрансформаторной подстанции.
Выбор трансформатора нельзя производить, основываясь только на его номинальной мощности, потому что в реальных условиях также стоит учитывать температуру окружающей среды и условия монтажа. Нагрузка потребителей системы электроснабжения меняется в течение суток и, если выбрать трансформатор по максимальной нагрузке, то в периоды ее спада, он не будет загружен полностью, вследствие чего по сети будет передаваться излишняя реактивная мощность, из-за которой возникают дополнительные потери активной мощности и напряжения. Опытная эксплуатация трансформаторов позволяет сделать вывод, что трансформатор может работать часть суток с перегрузкой, если, соответственно, в другую часть его нагрузка меньше номинальной.
Исходя из максимальной мощности осеннего графика в 122 кВА произведем сравнение двух вариантов трансформаторов для подстанции, мощности которых, соответственно, выше и ниже максимальной мощности графика и наиболее близки к ней, а именно рассмотрим энергосберегающие трансформаторы следующих видов: ТМГ-100-УХЛ1 и ТМГ-160-УХЛ1. Характеристики данных моделей трансформаторов приведены в таблице 4 [14, 15].
Для определения наиболее подходящего трансформатора необходимо проверить их на допустимую перегрузку. Допустимые нагрузки трансформатора, превышающие его номинальную мощность, возможны из-за неравномерности нагрузки в течение суток.
Таблица 4 - Технические характеристики трансформаторов ТМГ-100 и ТМГ-160
Номинальная мощность трансформаторов, кВА Потери ХХ, Вт Потери КЗ, Вт Ток ХХ, % Напряжение КЗ, % Стоимость, руб Внешний вид
ТМГ-100-УХЛ1 290 1970 2,6 4,5 105256,80
ТМГ-160-УХЛ1 440 2650 2,4 4,7 131452,20 у§§
На рисунке 2 представлен полный осенний суточный график нагрузки, проанализировав который, можно сделать вывод, что в ночные, утренние, дневные часы трансформатор ТМГ-100 недогружен, а во время вечернего максимума в часы 19, 20 - перегружен. При этом трансформатор ТМГ-160 будет недогружен на протяжении всего времени эксплуатации.
Рисунок 2 - Полный осенний суточный график нагрузки системы подстанции
При недогрузке износ изоляции мал, а во время перегрузки значительно увеличивается. Максимально допустимая систематическая нагрузка определяется при условии, что наибольшая температура обмотки 140 °С, наибольшая температура масла в верхних слоях 95 °С и износ изоляции за время максимальной нагрузки такой
же, как при работе трансформатора при постоянной номинальной нагрузке, когда температура наиболее нагретой точки не превышает 98 °С [16].
Коэффициент начальной нагрузки эквивалентного графика определяются по выражению (10) [17]:
К,
Я:гнЛ,' й^+ДГ---
где: Б1, Б2, Бп - мощности в режиме недогрузки трансформаторов;
1 = Д^+Д^+.^+Д^ - продолжительность недогрузки трансформаторов.
^(ТМГ-МО)
452 * 1 + 442 * 3 + 522 * 1 + 592 * 1 + 792 * 1 + 952 * 2 + 932 * 1 + 35: * 1 + +77- * 1 + 752 * 1 + 732 * 1 + ЗЗ2 * 1 + 372 - 1 +822 * 1 + 912 * 1 + 972 * 1 +
+742 * 1 + 572 * 1 + 482 * 1
(10)
100
Л
1+3+1+1+1+2+1+1+1+1+1+1+1+1+1+1+1+1+1
юо
2025 + 5808 + 2704 + 3481 + 6241 + 18050 + 8649 + 7225 + 5929 + 5625 + 6084 + 6889 + 7569 + 6724 + 8281 + 9409 + 5476 + 3249 + 2304
22
100
121722 1 - 74,38291593
---у 5532,818182 =-—-= 0,743329159 Ю 0,7
22
100
К
1(ТМГ-160) —
160
149602
Л1
24
160
100
- 73,95193963
У6233,416667 =-—-= 0,493449935 и 0,5
Коэффициент максимальной нагрузки в интервале Ь=ДИ1+ ДИ2+...+ ДИР определим по формуле (11):
(11)
где: Б1, Б2, БР - мощности в режиме перегрузки трансформатора;
Ь^ЛИ^ Д1"12+...+ Д1"1п - продолжительность перегрузки трансформатора.
2(ТМГ—100) 1
100
(114)2* 1 + (122) 2 * 1
1+1
100.
12996 + 14384 1 + 1
100
27830 1 - 113,0677771
V13940 =-—-= 1,130677771 И 1,18
N
100
100
Так как мощность трансформатора ТМГ-160 выше каждой из мощности ступеней графика нагрузки, то трансформатор не работает в режиме перегрузки ни в один момент времени, отсюда следует, что:
Следующим шагом определим расчетный коэффициент максимальной нагрузки эквивалентного графика на основе следующий неравенств:
1. Если К? > 0,9 * = 0,9 то принимают К'2 = К2.
5к
2. Если К' < 0,9 * = 0,9
£н
-, то принимают К2 = 0,9 * Кт
Расчетный коэффициент нагрузки для трансформатора ТМГ-100:
122
1,18 > 0,9-= 1,093
Таким образом:
Расчетный коэффициент нагрузки для трансформатора ТМГ-160:
122
О < 0,9-= 0,68625
160
Таким образом:
Зная значения коэффициента начальной нагрузки эквивалентного графика (K1), времени перегрузки трансформаторов (h) и среднегодовой температуры окружающего воздуха (to^) по данным источника [16] определим коэффициент максимально допустимой систематической перегрузки трансформатора (K2flm). Условно будем считать, что трансформатор эксплуатируется в полосе умеренно континентального климата Орловской области со среднегодовой температурой окружающего воздуха 10 °С [18]. Значения (K2flm) приведены в таблице 5.
Таблица 5 - Нормы максимальных допустимых систематических нагрузок _трансформаторов при = 10 °С_
М и Д системы охлаждения
h, ч K2 при значениях K1 = 0,25 -1
0,5 0,7
(ТМГ-160) (ТМГ-100)
0,5 + +
2 1,70 1,63
Исходя из данных таблицы следует вывод, что трансформатор ТМГ-160 удовлетворяет условиям по допустимой перегрузке.
Для того, чтобы оценить возможность использования трансформатора ТМГ-100 необходимо сравнить расчетный коэффициент максимальной нагрузки эквивалентного графика и коэффициент максимально допустимой систематической перегрузки трансформатора (К2доп):
^г(ТМГ-ИЮ) — пСГМГ—100)
Из полученного соотношения следует вывод, что ТМГ-100 по систематической перегрузке удовлетворяет требованиям.
Определим максимально допустимую систематическую перегрузку трансформатора ТМГ-100 по формуле (12) и сравним ее с максимальной мощностью суточного графика нагрузки подстанции:
^лзп ¿ист (ТМГ-100} -"=1 ^20[н:еагр.нагр..
163 кВА > 122 кВА
При этом также трансформаторы на подстанции 10/0,4 кВ выбирают по таблице экономических интервалов с учетом роста нагрузки потребителей системы электроснабжения, которая повышается в среднем на 30% в течении 5-тилетнего периода. Так, в источнике [19] приведена таблица экономических интервалов для разных видов нагрузки, в том числе и для смешанной нагрузки с преобладанием (более 60%) производственных потребителей, т.е. как в рассматриваемой системе электроснабжения. Экономические интервалы для трансформаторов ТМГ-100 и ТМГ-160 приведены в таблице 6.
Таблица 6 - Экономические интервалы силовых трансформаторов
Вид нагрузки Интервалы нагрузки кВА для трансформаторов мощностью кВА
100 160
Смешанная нагрузка с преобладанием (более 60%) производственных потребителей 107-161 162-257
Таким образом, для комплектной трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ системы электроснабжения демонстрационно-лабораторного стенда при наибольшей полной мощности в 122 кВА наиболее оптимальным решением будет выбор трансформатора ТМГ-100 с учетом того, что он не будет производить электроснабжение всех потребителей, а только некоторых, так как другие потребители будут получать электроэнергию от ВИЭ. С учетом этого состав электрооборудования комплектной трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ представлен на принципиальной электрической схеме на рисунке 3. Схема модернизирована за счёт включения последовательно с QS2 контактора КМ1, предназначенного для автоматизации ввода низкого напряжения, например, для реализации способа [20]:
031
Г I1
Л \
Р111
\
риг риз
[] [] II
1=У1
ГМ2
РУЗ
'—I1||
N |
А £ В [с
Л \
ТА1
ТАЗ
свг
КМ1
вир
Т 1 1
СЫР
Оборудование КТП 10/0,4 кВ системы электроснабжения демонстрационно-лабораторного стенда
Обозначение Наименование Назначение
ОБ 1 Разъединительный пункт РП IV Включение и отключение КТП
Т1 Трансформатор ТМГ-100 Преобразование напряжения 10 кВ в 0,38 кВ
рш-риз Предохранитель ПК 10 Защита трансформатора от токов КЗ
РУ1-РУ6 Разрядники РВО-Ю, РВН-05 Защита КТП от атмосферных перенапряжения на линиях 10 и 0,38 кВ
оэг Выключатель -разъединитель ВР32И-37А30220 400А 1ЕК Отключение низковольтного шкафа
ТА 1-ТАЗ Трансформатор тока ТТИ-А 400/5А 5ВА класс 0,53 1ЕК Подключение прибора учета
КМ1 Контактор вакуумный КВТ-1,14-2,5/250 Предотвращение и блокировка обратной трансформации на сторону ВН
ОР1 Выключатель автоматический ВА88-37 ЗР 400А 35кА ИЭК Защита оборудования КТП от токов КЗ и перегрузок, ВО отходящей линии
Рисунок 3 - Принципиальная электрическая схема комплектной трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ интеллектуальной системы электроснабжения
Выводы:
В ходе работы были определены количество и мощность установленных на подстанции трансформаторов, с учетом рассмотрения двух вариантов трансформаторов: ТМГ-100 и ТМГ-160. Выбранные трансформаторы были проверены по допустимым систематическим перегрузкам и на основе результатов расчета был выбран трансформатор ТМГ-100 как наиболее технически эффективный.
Библиография:
1. Виноградов А.В. Новые мультиконтактные коммутационные системы и построение на их базе структуры интеллектуальных распределительных электрических сетей // Агротехника и энергообеспечение. № 3 (20). 2018. С. 7-20.
2. Виноградов А.В., Сейфуллин А.Ю. Анализ концепций построения систем электроснабжения сельских потребителей, содержащих несколько источников электрической энергии // Вестник НГИЭИ. 2020. № 2 (105). С. 32-44.
3. Виноградов А.В. Концепция построения интеллектуальных электрических сетей на базе применения мультиконтактных коммутационных систем // Актуальные вопросы энергетики в АПК: матер. всерос. науч.-практ. конф. с междунар. участием (Благовещенск, 27 фев. 2019 г.). Благовещенск.: Изд-во Дальневосточного гос. аграрного ун-та, 2019. С. 109-115.
4. Лансберг А.А. Повышение надежности электроснабжения поселка Корсунь посредством применения мультиконтактных коммутационных систем // Научный журнал молодых ученых. № 1(14). Март 2019. C. 51-60.
5. Виноградов А.В., Лансберг А.А., Псарев А.И. Совершенствование распределённой автоматизации электрических сетей посредством внедрения мультиконтактных коммутационных систем, предназначенных для секционирования и резервирования линий электропередачи 0,4 кВ // Роль и место инноваций в сфере агропромышленного комплекса: материалы Всероссийской (национальной) научно-практической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения профессора А.А. Сысоева, 2020. С. 409-414.
6. Лансберг А.А., Псарев А.И. Использование вакуумных контакторов КВТ-1,14 для реализации опытного образца мультиконтактной коммутационной системы МКС-4 // Электрооборудование и электротехнологии в сельском хозяйстве: сборник научных трудов по материалам V Всероссийской научно-практической конференции. Самарский государственный аграрный университет, 2020. С. 29-34.
7. Лансберг А.А. Мультиконтактная система МКС-4 и преимущества ее применения // Энергетика. Проблемы и перспективы развития: материалы IV Всероссийской молодежной научной конференции / отв. ред.Т. И. Чернышова. Тамбов.: Издательский центр ФГБОУ ВО «ТГТУ», 2019. С.117-118.
8. Оптимизация работы алгоритма ведущего микроконтроллерного блока управления ARDUINO UNO R3 Демонстрационно-лабораторного стенда «Интеллектуальные сети на основе МКС» / А.В. Виноградов, А.А. Лансберг, А.А. Панфилов, А.И. Псарев // Научный журнал молодых ученых. 2020. № 1 (18). С. 32-41.
9. Электроснабжение сельского хозяйства / Будзко И.А. [и др.]. М.: Колос, 2000. 536 с.
10. РД 34.20.178 Методические указания по расчету электрических нагрузок в сетях 0,38-110 кВ сельскохозяйственного назначения [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://snipov.net/database/c_4294966491_doc_4294817286.html. (дата обращения: 22.03.2020).
11. Радкевич В.Н., Козловская В.Б., Колосова И.В. Расчет электрических нагрузок промышленных предприятий: Учебно-методическое пособие для студентов специальности 1-43 01 03 «Электроснабжение (по отраслям)» / Минск.: БНТУ, 2013. 124 с.
12. Теоретические основы электротехники. Учебник для сельскохозяйственных вузов / А.Н. Горбунов, И.Д. Кабанов, А.В. Кравцов, И.Я. Редько. М.: УМЦ «ТРИАДА», 2003. 304 с.
13. Будзко И.А., Лещинская Т.Б., Сукманов В.И. Электроснабжение сельского хозяйства. М.: Колос, 2000. 536 с.
14. ЭДК. Трансформатор ТМГ-100. Интернет-ресурс. Режим доступа: http://edk35.ru/catalog/transformator-tmg-100/ (дата обращения: 14.05.2020 г.).
15. ЭДК. Трансформатор ТМГ-160. Интернет-ресурс. Режим доступа: http://edk35.ru/catalog/transformator-tmg-160/ (дата обращения: 14.05.2020 г.).
16. ГОСТ 14209-85 Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки. Введ. 1985-07-01. М.: ФГУП «Стандартинформ», 2009. 38 с.
17. Электрооборудование электрических станций и подстанций: Учебник для сред. проф. Образования / Л.Д. Рожкова, Л.К. Карнеева, Т.В. Чиркова. М.: Издательский центр «Академия», 2004. 448 с.
18. 365 по Цельсию. Точный прогноз и история. Интернет-ресурс. Режим доступа: https://pogoda.365c.ru/russia/orel/po_mesyacam (дата обращения: 14.05.2020 г.).
19. Электроснабжение сельского населенного пункта: Методические указания к написанию курсового проекта. Смоленск.: ГАУ ДПО СОИРО, 2019. 80 с.
20. Виноградов А.В., Виноградова А.В., Панфилов А.А. Способ отключения коммутационного аппарата трансформаторной подстанции и осуществления сигнализации и информирования персонала электросетевой организации при несанкционированной подаче напряжения с низкой стороны трансформаторной подстанции. Патент на изобретение RU 2711597 С1, 17.01.2020. Заявка № 2019121600 от 10.07.2019.
УДК 621.316.13
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПОТРЕБИТЕЛЕЙ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ДЛЯ ОБОСНОВАНИЯ ПРИМЕНЕНИЯ МУЛЬТИКОНТАКТНЫХ КОММУТАЦИОННЫХ СИСТЕМ В ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ
Лансберг А.А., бакалавр 2 курса направления подготовки 13.03.02 «Электроэнергетика и электротехника». Научный руководитель: старший преподаватель Сорокин Н.С. ФГБОУ ВО Орловский ГАУ
АННОТАЦИЯ
Для определения эффективности внедрения мультиконтактных коммутационных систем в сельские сети 0,4 кВ необходимо рассчитывать сокращение отключений и вызванных ими материальных ущербов, в связи с чем нужно знать параметры потребителей системы электроснабжения, в которые входит число часов максимального потребления мощности в год конкретными электроприемниками. В работе рассмотрен расчет числа часов максимального потребления мощности электроприемниками сети на примере системы электроснабжения, содержащей мультиконтактные коммутационные системы.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
Интеллектуальные электрические сети, электроснабжение, мультиконтактные коммутационные системы, надежность.
